年产20吨硫酸庆大霉素发酵罐设计

1、1 前言生物反应工程与设备课程设计是生物工程专业一个重要地、综合性地实践教案环节，要求综合运用所学知识如生化反应工程与生物工程设备课程来解决生化工程实际问题，对培养我们全面地理论知识与工程素养，健全合理地知识结构具有重要作用 .发酵罐是发酵设备中最重要、应用最广地设备，是发酵工业地心脏，是连接原料和产物地桥梁 .随着工业技术地发展，市面上出现了种类繁多、功能更加完备地新型发酵罐.如何选择或者设计一种合适地发酵罐将会成为一个研究热点.本文旨在通过相应地参数计算和设备计算完成年产 20 吨庆大霉素地机械通风发酵罐初步设计 .2 常见地发酵罐2.1 机械搅拌通风发酵罐机械搅拌发酵罐是利用机械搅拌器地

2、作用，使空气和发酵液充分混合，促使氧在发酵液中溶解，以保证供给微生物生长繁殖、发酵所需地氧气 ,又称通用式发酵罐 .可用于啤酒发酵、白酒发酵、柠檬酸发酵、生物发酵等.图 1 机械通风发酵罐2.2 气升式发酵罐气升式发酵罐把无菌空气通过喷嘴喷射进发酵液中，通过气液混合物地湍流作用而使空气泡打碎，同时由于形成地气液混合物密度降低故向上运动，而含气率小地发酵液下沉，形成循环流动，实现混合与溶氧传质 .其结构简单、不易染菌、溶氧效率高和耗能低，主要类型有气升环流式、鼓泡式、空气喷射式等.图 2 气升式发酵罐原理图2.3 自吸式发酵罐自吸式发酵罐是一种不需要空气压缩机，而在搅拌过程中自吸入空气地发酵罐.

3、叶轮旋转时叶片不断排开周围地液体使其背侧形成真空，由导气管吸入罐外空气 .吸入地空气与发酵液充分混合后在叶轮末端排出，并立即通过导轮向罐壁分散，经挡板折流涌向液面，均匀分布 .与机械发酵罐相比，有一个特殊地搅拌器，但没有通气管 .罐为负压，易染菌，当转速较大时，会打碎丝状菌 .图 3 自吸式发酵罐3 已知工艺条件（ 1）年产量： G=20 t （庆大霉素）（ 2）年工作日： M=300 天（ 3）发酵周期： t=6 天（ 4）发酵平均单位： m=1400单位 /毫升（ 5）成品效价： p=580单位 /毫克（ 6）提炼总效率： p=87%（ 7）每年按 300 天计算，每天 24 小时连续运行

4、 .（ 8）装料系数： =75%4 工艺计算4.1 由年产量决定每天放罐发酵液体积Vd确定发酵罐地高度和直径：设发酵罐地圆筒体积为V筒 ，封底体积为V底V0=V筒 + V底V0= D2H2D 3424取 H=1.95D1000 GV dMp即 3.14 1.95D 33.14 2 D350 m424mp100020580300140087%31.75 m3 d4.2 发酵罐公称容积V0 和台数地确定V0Vd=31.75=42.4 m3nd1 0.75按照国内发酵罐系列取V0 50m3nd ：每天放罐系数，取nd =1 罐；：发酵罐装料系数，=75%；发酵罐总台数 n= nd发酵周期n=16=6

5、( 台）发酵周期 =每罐批发酵时间+辅助时间辅助时间 =进料时间 +灭菌操作时间+移种时间+放罐压料时间 +清洗检修时间4.3 发酵罐实际产量502023.58吨 年D=3.1mH=6.0m其中， D 为发酵罐公称直径，H 是发酵罐圆筒高.4.6 机械发酵罐壁厚地计算计算法确定发酵罐地壁厚S1 S1PDC（ cm）【 】2P式中，P 设计压力，取最高工作压力地1.05 倍，P=0.4MpaD 发酵罐内径，D=310cm【 】 A3 钢地许用应力，【】=127Mpa焊缝系数，取 =0.7C壁厚附加量CC1C 2C 3C1 钢板负偏差，取C10.8mmC2 为腐蚀欲量，取C 2 =2mmC 3 加

6、工减薄量，取C 3 =0，代入上式得CC1C2C30.8200.28mm42.423.58100030078.6 千克 年，台S10. 43100.28 0.98 cm1270.720.44.4 每吨产品需要地发酵液量50 0.75477.10 m3 / t0.07864.5 机械通风发酵罐地高度和直径D1.2时，一般使用 H D1.75 2封头壁厚计算hb -椭圆封头地直边高度m，取 hb =0.05mha -椭圆封头短半轴长度， ha =1 D 0.774时，23D 1.2 HD标准椭圆封头地厚度计算公式如下：S2PDC（ cm）【 】2P式中， P=0.4Mpa， D=310cm ，【

7、】 =127MpaC1 =0.08cm ， C 2 =0.2cm， C 3 =0.1cmC C1C2C30.38cm，=0.7代入上式，得 :S20.43101.07cm1270.70.3820.4查钢材手册圆整为S2 =12mm.4.7 发酵罐搅拌装置计算和轴功率计算搅拌装置发酵罐地搅拌器一般都采用圆盘地涡轮搅拌器，搅拌叶地形式有平叶、弯叶、箭叶三种，其外形见下图：底距C=d i =1.0m搅拌叶间距S=D=3.1m弯叶板厚=12mm搅拌轴功率地计算不通风情况地搅拌轴功率不通风情况地搅拌轴功率随着液体地性质、搅拌器地形式、罐地结构尺寸地不同而不同 .经过大量实验可得功率准数（ N p ）和搅

8、拌雷诺指数（Re ）之间地函数关系：N p =f (Re ) =p- n3Di5P= N pn3Di5其中： p：搅拌功率（公斤米秒）（1千瓦 =102 公斤米 秒）n：搅拌器转速（转 秒 ）Di ：搅拌器直径（M ）：液体密度（公斤/ m3 ）由化工原理可知：Re104湍流图 4 三种常用涡轮搅拌器Re10滞流搅拌叶形式地选择是发酵罐设计中地一个关键 .本次设计，由于庆大霉素发酵过程有中间补料操作，对混合要求较高，因此选用六弯叶涡轮搅拌器.该搅拌器地各部分尺寸与罐径D 有一定比例关系，现将主要尺寸列出：搅拌器叶径d i =D/3=3.1/3=1.03m取 d i =1.m挡板宽 B=0.1

9、d i =0.1 ×1=0.1m10 Re 1010 过渡流图 5 N p Re曲线上式公式只适用于湍流和滞留，过渡流时 N p 不是一个常数，必须从N pRe 曲线查询 .当 Re104 ，属于湍流区 .此时地流体（见图 5）称为牛顿型流体，由上图实验得出地曲线来看，该区 N p 不随 Re 地增加而增加，基本上趋于水平线，也就是说N p 为一常数 .六平叶涡轮浆N p =6.0六弯叶涡轮浆N p =4.7六箭叶涡轮浆N p =3.7工作状态时，通常发酵罐内发酵液都需要处于湍流状态，因此使用N pRe 曲线图，线图计算无通气时地搅拌率比较方便，算出 Re ，并查地 N p 值，则搅

10、拌功率即可由下式计算（生物工厂设计）pN pN 3Di5上式是根据 H D 3 , D Di 3 W D 0.1, B Di 1若不符合上述条件，可用下面公式校正：（ D Di )( H Di )P实P33功率计算：已知 n=170 转 /分（工厂提供数据）Di 1.03米, 一般Di / D1 2-1 3，本设计取 1 3r g 1050 9.81107公斤 秒2 / 米4（ r1.05吨 米 3 ，工厂测定数据）N p =4.7由公式P 4.7 107 1703 1.03560313260 .52kgm / s110 .5kW校正得：（ 3.1 1.03）(6 1.03)P实110.533

11、154.3kW根据一般搅拌器之间地距离S=1.5-2.5 Di发酵罐筒体高度搅拌器个数 =搅拌器间距6=1.032=2.9 个取 3 个一般，三个搅拌器为单个搅拌器地2 倍：P实 154.32 308.6 kW通风条件下地搅拌功率17 C o ，出口 20 C o .夏季：气温17C o 时采用循环水进口10 C o ，出口 20 C o .冬季冷却水循环水用量计算：由风速估计通风情况下地搅拌功率将下降，当风速大于WQ冷30M/ 小时，通风功率仅为不通风地40-50%则实 =308.6 45%138.9kW.P由经验公式估计密氏公式（生物工厂设计）PgK (P2nDi3)0.45其中 K=0.

12、156Q0. 56C (t2t1 )发酵热效应1.2比热（冷却水出口温度- 冷却水入口温度）470400（1.2）4.18 20 -1745t / h夏季冷却水用量计算：0.156( 308.62 170 1.033)0.45WQ冷=(50 0.75 1.2) 0.56=109.1kW设机械传动效率为0.8则 Pg109.2136.4kW0.8从上面可以看出，基本功率约为137kW.4.8 发酵罐冷却水量和冷却面积计算发酵热效应C (t2t1 )发酵热效应1.2比热（冷却水出口温度- 冷却水入口温度）470400（1.2）4.18 20 -1013.5t / h取 14吨/时.冷却器面积计算Q

13、热QP V1FQ其中 Q热 ：发酵热效应KJ/hQp ：发酵热 3500kCal/ m3h =14700KJ/ m3h V1 :发酵液体积 32 m3Q热1470032470400kJ / h各种发酵液发酵热见下表：v冷却水量地计算发酵过程，冷却水系统按季节气温地不同，采用冷却水系统也不同，为了保证发酵液生产，夏季必须使用冰水 .冬季：气温17C o 时采用循环水进口k tQ : 发酵热效应 470400kJ / hK : 传热系数 200 - 450kCal / m2hoC取 K=300 kCal / m2 ho Ct 平均温差（ t 罐 - t 进）（ t罐 - t出 ) 2(3417)(

14、3420)15.52FQ47040024.2m2K t3004.1815.5取 25 m24.9 蒸汽消耗量计算发酵罐蒸汽消毒有三种方法：实消、连消、空消 .庆大霉素常常采用实消方法 .实消蒸汽用量最大，蒸汽直接通入罐内与发酵液等一起加热，使罐温从80-90 oC迅速升温至120 o C 以达到灭菌地效果.保温时间内蒸汽用量按升温用汽量地30-50%进行计算 .直接蒸汽混合加热蒸汽消耗量地计算：D1GC (t 2t1) (1 )(i t2 ) CD1 ：蒸汽消耗量kgG：被加热料液量kg ，已知为 32 m3t2 ：加热结束时地料液温度120 o Ct1 ：加热开始时地料液温度35oCI ：蒸

15、汽焓 KJ/kg ，0.4MPa 焓为 650kCal/kg ：热损失 5-10% ，取 5%D 33600 4.18 120 35 (1 0.05)650 4.18 120 4.185658.1kg灭菌保温时间内地蒸汽用量D 2D2 =0.5 D10.55658.12829.05 kg4.10 发酵罐发酵过程中需要压缩地空气量通风比计算法发酵工厂压缩空气量一般都是根据实际生产经验以通风比来决定，如庆大霉素工厂提供地通风比 1:1.2-1.5已知发酵罐50 m36 台，装料系数75%，取通风比为 1:1.2，则压缩空气需要量：Q 5060.751.2 270m3 / min耗氧率地计算方法各种

16、微生物地耗氧率因种类地不同而不生产取 38mg-mol/l.h) ，根据抗生素生产工艺学） P103(7-30) 公式：耗氧率 =单位时间内进口空气中氧地含量 单位时间内出口1空气中氧地含量发酵液的体积G601103(C进 -C出） 122.4V：耗氧速率mg-mol/l.h3G进 ：进口空气含量21%G出 ：出后空气含量19.8%（工厂数据）GrV 22.4103 (0.210.198)6038500.75622.460 103( 0.210.198)266m3 / min计算结果和通风比计算结果非常接近，进一按通风比计算切合实际 .5 管道设计5.1 接管设计接管地长度h 设计各接管地长度

17、 h 根据直径大小和有无保温层，一般取 100200mm接管直径地确定主要根据流体力学方程式计算 .已知物料地体积流量，又知各种物料在不同情况下地流速，即可求出管道截面积，计算出地直径再休整到相近地钢管尺寸即可 .通风管地管径计算该罐实装醪量32 m3设 1h 内排空，则物料体积流量Q 320.0088m 3/s3600 1发酵醪流速取V=1m/s则排料管截面积为F物 F物Q0.00880.0088m 2V1同，其范围大致为25-100mgmol/l.h( 庆大霉素F物0.785d 2则管径 dF物0.00880.7850.7850.11m 取无缝钢管 121x4 适用 .若按通风管计算，压缩

18、空气在0.4Mpa 下，支气管气速为20m/s，通风比 1:1.2.20 0 C ，0.1Mpa 下：Q=32x1/1.2=25.8 m3 / min0.43m 3 / s计算到 0.4Mpa， 30 0 C 状态下：Qf0.430.1273300.11m 3 / s 取0.427320风速 v=20m/s ，则风管截面积Ff 为：FfQ f0.110.0055m 2v20Ff0.785d气2，则气管直径 d气 为：d气0.00550.083m0.785取 d=95x4 无缝管，则满足工艺要求.由此可知：则进料口：d=121x4 封头排料口：d=121x4 罐底进气口：d=95x4封头排气口：

19、d=95x4罐底椭圆人孔：300x400mm封头5.2 蛇管地计算冷却管总面积冬季最高峰时 w=45t/h=12.5Kg/s ，冷却水体积流量为 12.5Kg/s ，取冷却水在竖直蛇管中流速 1m/s，根据流体力学方程式，冷却管总截面积 S总 为：V ：冷却水流速，v=1m/s代入上式，S总 =12.5 ×10 3 冷却管组数和管径设管径为 d0 ，组数为 n，则2S总 0根据本罐情况，取n=3，求管径，由上式得：d 0S总12.5 10 30.785n30.0728m0.785查金属材料表选取不锈钢无缝钢管表，选取 83×4无缝管， d内 =75mm ，d内d0 ，满足要

20、求，平均d平 =77mm.现取竖蛇管圈端部u 型弯管曲径为250mm ，则两直管距离为500mm ，两端弯管总长度l 0 l 0D3. 145001570（ mm ）冷却管总长度L 计算有前知冷却管总面积F=25 现取无缝钢管83×4，每 M 长冷却面积为F03.140.077 10.24m2则 LF25104.2mF00.24L实际L4 =104.2+4=108.2m冷却管占有体积V=0.785 ×0.073 2 ×104.2=0.44m3每组管长 L 0 和管组高度L104.3L 034.8mS总wvn3两端弯管总长L 0 =1570mm ，两端弯管总高式中：3W ：冷却水体积流量，w=12.5 ×10m3/s为 500mm，则直管部分高度： h=H-500=3400-500=2900 （ mm ），则一圈管长l2hl 02 290015707370mm型支座三种 .立式支座也分为三种即：悬挂支座，支撑式和裙式支座 .每组管子圈数 n0对于 75m 3 以上地发酵罐，由于设备总n 0L 034.85圈重量较大，应选用裙式支座.本设计L7.373现取管间距V= 50m 选用支撑式