桥梁桩基础设计计算部分

1、实用标准文档文案大全一方案比选优化公路桥涵结构设计应当考虑到结构上可能出现的多种作用，例如桥涵结构构件 上除构件永久作用（如自重等）夕卜，可能同时出现汽车荷载、人群荷载等可变作用 公路桥规要求这时应该按承载力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设 计状况进行作用效应组合，并取其最不利组合进行计算。永久作用标准值效1、按承载能力极限状态设计时，可采用以下两种作用效应组合（1）基本作用效应组合。基本组合是承载能力极限状态设计时,应与可变作用标准值效应的组合，基本组合表达式为(1-1)(1-2)丫 °-桥梁结构的重要性系数，按结构设计安全等级采用，对于公路桥梁，安全等级一级、二级、三级，

2、分别为1.1、1.0和0.9 ;Y。-第i个永久荷载作用效应的分项系数。分项系数是指为保证所设计的结构具有 结构的可靠度而在设计表达式中采用的系数，分为作用分项系数和抗力分项系数两类。当永久作用效应（结构重力和预应力作用）对结构承载力不利时，丫Gi = 1.2 ；对结构的承载能力有利时，丫 Gi = 10；其他永久作用效应的分项系数详见公路桥规；丫 Q1汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数 ，取丫 Q1= 1.4 ；当某个可 变作用在效用组合中，其值超过汽车荷载效用时，则该作用取代汽车荷载，其 分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专门为承受某种作用而设置的结构或 装置，设计时该作用的

3、分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏 杆的局部荷载时，其分项系数也与汽车荷载取同值。YQ-在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载以外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取丫 Q匸1.4,但风荷载的分项系数取丫 Q1二 1.1 ；Sk、Sd第i个永久作用效应的标准值和设计值；SQjk -在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的标准值；Sd-承载能力极限状态下，作用基本组合的效应组合设计值，作用效应设计值等于作用效应标准值Sd与作用分项系数的乘积。SQ1k、SQ1d-汽车荷载效用含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；&

4、#169; C-在作用效应组合中，除汽车荷载效应效应（含汽车冲击力、离心力）以外其他 可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可 变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取 0.80 ;当除 汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）以外尚有两种其他可变作用参与组合时， 其组合系数取0.70 ;尚有三种可变作用组合时，其组合系数取0.60 ;尚有四种 及多于四种的可变作用参与组合时取0.50。（2）偶然荷载。永久作用标准值效应与可变作用某种代表值效应、一种偶然作用标 准值效应相组合。偶然作用的效应分项系数取1.0与偶然作用同时出现的可变作用， 可根据观测资料和工

5、程经验取用适当的代表值。地震作用标准值及其表达式按现行公路工程抗震设计规范中的规定采用。表1-1永久作用效应的分项系数序号作用类型永久作用效应的分项系数对结构的承载能 力不利时对结构的承载能力有利时1混凝土和垢工结 构重力（包括结构 附加重力）1.21钢结构重力（包括 结构附加重力）1.10 或 1.2012预加力1.213土的重力1.214混凝土的收缩及 徐变115土侧压力1.416水的浮力117基础 变位 作用混凝土 和垢土 结构0.50.5钢结构111.1上部荷载计算永久荷载主要考虑桩基础上部结构的自重荷载，其他形式的永久作用如砼收缩作用等可忽略。计算简式如下：永久荷载=预应力T型梁重+

6、 盖梁重+系梁重+墩身重（1-3）钢筋与混凝土的比例小于3%,不考虑钢筋的重量。1 T梁自重单位体积重26KN/mGt梁 =205.96 X 26=5354.96KN2墩身重单位体积重24KN/m,贝墩身体积!3.14 X ' : /4 X 15.14=30.43 ''墩身重量 Go =24 X 30.43=730.32 KN3盖梁重单位体积重24KN/m体积:V1=11.95 X 0.85 X 2=20.32 'V 2= (11.95 X 2-1.35 X 2)/2 X 0.85 X 2=18.02 小V 3=2 X 0.35 X 0.5 X 2=0.75盖梁

7、体积 V改良体积= V1 +V2 +Va=20.32+18.02+0.75=39.09 时G =盖架 24X 39.09=938.16KN4系梁重单位体积重24KN/m系梁体积 Vr梁体积=7.25 X 1.8 X 1.5=19.58 m 3系梁重量 Gc梁=24X 19.58=469.92 KN5桥面铺装单位体积重26KN/m桥面铺装体积 V桥面铺装G乔面铺装=38.27 X 26=995.02 KN36防撞墙单位体积重24KN/m；防撞墙体积V防撞墙=21.06m撞墙=21.06 X 24=505.44 KN作用在墩身底面总的垂直永久荷载为：G=Gt梁 /2+ G墩身+G盖梁/2+ G梁/

8、2+G乔面铺装/2+G防撞墙/2 =5354.96/2+730.32+938.16/2+469.92/2+995.02/2+505.44/2=4862.07 KN可变荷载为高速公路桥梁，可变荷载主要考虑汽车荷载、汽车冲击力、汽车制动力(风荷载，流水荷载，温度荷载等均可忽略)几个方面。(1)汽车荷载计中汽车荷载采用2车道荷载进行分析，由于汽车荷载等级为公路-I级，据公路桥涵设计通用规范JTCD-60-2004,车道荷载计算图示如下：Pk-集中荷载标准值qk-均布荷载标准值据公路桥涵设计通用规范JTCD-60-2004,公路-I级车道荷载的均布荷载标 准值为qk=10.5KN/m标准值按以下规定选

9、取：桥梁计算跨径小于或等于 5讷寸，Pk=180 KN算跨径等于或大于50m寸，Pk=360KN桥梁计算跨径在5m50之间时Pk值采用直线内插求得。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值R应乘以1.2的系数。R=180+180/45 X( 30-5) =280KNqk =10.5 (KN / m )计算剪力效应时集中荷载标准值Pk乘以1.2 ；汽车荷载 P =280X 1.2+10.5 X 30=651 KN(2) 汽车冲击力据公路桥涵设计通用规范JTCD-60-2004,汽车荷载的冲击力标准值为汽车 荷载标准值乘以冲击系数卩。冲击系数卩可按下式计算：f表示结构基频(HZ);当 f V 1.5HZ

10、 时，卩=0.05 ;当 f > 14HZ 时，卩=0.45;当 1.5HZW f < 14 HZ 时，卩=0.1761 nf-0.0157;汽车冲击力=汽车荷载Xy此桥的频率f=4HZ,带入式中，故u= 0.228 ;则汽车冲击力N仁651X 0.228=148.43 KN(3) 汽车制动力一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按规范规定的车道荷载标准值 在加载长度上计算以总重力的10灿算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得 小于165KN10% 的总重力=322 KN> 165KN取汽车制动力N2=322 KN由以上计算可变荷载可归纳列入下表：表1-2可变荷载汽车

11、荷载(KN)汽车冲击力(KN汽车制动力(KN)可变何载651148.43322(4) 偶然荷载本合同段区内50年超越概率10%勺地震动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱 特征周期小于0.35s，对应地震基本烈度小于切度，故地震力可不进行计算。上部荷载总算据公路桥涵设计通用规范JTCD-60-2004;為 S阳=© (工 rGiGik + 旬 *1 )a(1-4)其中：丫 0=1.1 ; 丫 Qj =1.2 ; S q1=1.4 ;竖向荷载 P=1.1 X( 1.2 X 4862.07+1.4 X (651+148.43+322)=8144.94KN横向荷载P=322X 1.4=4

12、50.80KN弯矩=2690.625表1-3桩顶上部荷载总算表竖向荷载(KN)水平荷载(KN)弯矩(KNf)8144.94450.802690.6252.1方案一：单排墩柱式桩基础(1)工程地质介绍总体上桥位区内地形变化较大，相差高度大，桥位覆盖层厚度小，下伏基岩为 花岗岩，岩石风化强烈，全风化层厚度大，最大厚度将近30米，该层在水的作用下岗地边坡坡面抗冲刷能力差，洼地内上部承载力偏低，桥位中风化基岩埋深大，且 受地域地质影响，中风化花岗岩岩体破碎，桥位洼地内地下水位埋深浅，中风化基岩虽破碎，但饱和单轴抗压强度高，可作为桩基的持力层。基础类型的选择选择桩基础是，根据设计要求和现场的条件，并考虑

13、各种不同情况，包括荷载的大 小和性质、地质和水文地质条件、料具的用量价格(包括料具的数量)、施工难易程度、物质供应和交通运输条件以及施工条件等等，经过综合考虑后对以下四个可能的基础类型，进行比较选择，采用最佳方案高承台桩基础。本设计桩基础，因为有很好的承载 力的持力层，按柱桩进行设计计算。浅基础：建筑物的浅平基多用砖、石、混凝土或钢筋混凝土等材料组成，因为材 料的抗拉性能差，截面强度要求较高，埋深较小，用料省，无需复杂的施工设备， 因而工期短，造价低，但只适宜于上部荷载较小的建筑物。低承台：稳定性较好，但水中施工难度较大，故多用于季节性河流或冲刷深度较 小的河流，航运繁忙或有强烈流水的河流。位

14、于旱地、浅水滩或季节性河流的墩台， 当冲刷不深，施工排水不太困难时，选用低承台桩基有利于提高基础的稳定性。高承台：由于承台位置较高或设在施工水位以上， 可减少墩台的坞工数量，可避 免或减少水下施工，施工较为方便，且经济。高桩承台基础刚度较小，在水平力的 作用下，由于承台及桩基露出地面的一段自由长度周围无土来共同承担水平外力， 桩基的受力情况较为不利，桩身的内力和位移都将大于低承台桩基，在稳定性方面 也不如低承台桩基。沉井：沉井基础占地面积小，施工方便，对邻近建筑物影响小，沉井内部空间还 可得到充分利用。沉井法适用于地基深层土的承载力大，而上部土层比较松软，易 于开挖的地层。根据公路桥涵地基与基

15、础设计规范（JTJ024-85）的规定,选钻孔桩、钻（挖） 孔桩适用于各类土层（包括碎石类土层和岩石层）。一般情况下桩基础设计需经过以下步骤：（1）通过环境条件、结构荷载条件、 地质施工条件、经济条件等确定桩型；（2）确定基桩几何尺寸；（3）确定桩数及 平面布置；（4）验算桩身结构强度。本设计根据实际情况做出以下计算。桩基础的设计（1）桩身设计1. 桩材选择：根据本工程的特点，选择钢筋混凝土钻孔灌注桩。2. 桩径：初步选定桩径为1.80m。3. 桩长：由于设计桩为端承桩，根据（JTJ024-85.公路桥涵与基础设计规范第条）；当河床岩层有冲刷时，桩基须嵌入基岩，按桩底嵌固设计，其应嵌入 基岩的

16、深度按下式计算；(2-1)圆形桩:在基岩顶面处的弯矩（* '）；'桩嵌入基岩中（不计风化层）的有效深度不得小于0.5m；“一一天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（kpa）；门钻孔桩的设计直径（m ；八一一系数，厂|川根据岩层侧面构造而定，节理发达的取小值，节理 发达的取大值；h=1.6m故设计嵌入深度h=1.6m；4. 验算单桩承载力；根据（JTJ024-85.公路桥涵与基础设计规范 第条）；支撑在基岩上或嵌 入基岩内的钻（挖）孔桩、沉桩、和管桩的单桩轴向受压容许承载力可按下式计算；（2-2）鬥单桩轴向受压允许承载力（KN）；&天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（Kpa）；力桩

17、嵌入基岩深度（m ；u桩嵌入基岩部分的横截面周长（m，对于钻孔桩和管桩按设计直径采 用；a桩底横截面面积（m）对于钻孔桩和管桩按设计直径采用；c CZ根据清孔情况，岩石的破碎程度等因素而定的系数，按下表2-1取用;表2-1系数C、C2值条件C良好的0.60.05一般的0.50.04较差的0.40.03注：1当h v0.5m时，C米用表列数值的0.75倍，G=0;2对于钻孔桩，系数C、Q值可降低20%采用；取C=0. 4 X 0.8=0.32 ; C2=0.03 X 0.8=0.024 ; 将各系数值统计到下表2-2 ;表2-2承载力公式系数表C1C2(Kpa)列讦）U(m)h(m)0.320.

18、024350002.542.651.6p=（0.32 X 2.54+0.024 X 5.65 X 1.6） X 35000=35920.64KN满足上部荷载的要求；沉降计算根据简化法计算单桩沉降量，即在竖向工作荷载作用下，单桩沉降S由桩身压缩 变形星和桩端土的压缩变形冰组成，本设计为端承桩，故计算公式为：NI Ny = AC + A/C= + (2-3)EA C.A式中：N作用于桩顶的竖向压力（KN，桩自重对订 没有影响，所以不考虑桩身自重；E桩身材料的受压弹性模量（Mpa ,取2.80 X 104 Mpa；l桩的长度（m），实际桩长为23.06+1.6=24.66m ；桩底处岩层的竖向抗力地

19、基系数，根据（JTG63-2007公路桥涵地基与基础设计规范 表取值，即在表2-3中取值;A桩的横截面面积；表2-3岩石地基抗力系数C0编号瓦（Kpa）CO （KN/m）10003000002不小于250001500000033500015000000注：Ra为岩石的单轴饱和抗压强度标准值；对于无法进行饱和的试样，可采用天然含水量单轴抗压强度 标准值；当1000V RaV 25000时，可用直线内插法确定 G。表2-4沉降计算表N(kN)8144.94E(Kpa)2.8 xl0?NlNl(m)24.66s =+5.05 (mm匕(kN/亦)15000000EA C AA(亦)2.54由于2.0

20、=9.9mm沉降满足规范要求单桩内力及变位计算；厶璽位好/析&轴綾 /*右EEfEI地向戒同P部冲刷続£01一 QH图1柱顶自由，桩底嵌固在基岩中的单排桩式桥墩根据(建筑桩基技术规范JGJ94-2008)第:桩的水平变形系数和地基 土水平抗力系数的比例系数m可按下列规定确定：(1) 决定桩测土抗力的计算宽度b° ;圆形单桩：bo=0.9(d+1)k ;(2-4)其中k为构件相互影响系数；bo=0.9 X( 1.8+1 ) X 1.0=2.52(2) 计算桩基变形系数；a 二I El(2-5)式中m桩侧土水平抗力系数的比例系数;b 0桩身的计算宽度；El桩身抗弯刚度，

21、按该规范第条的规定计算；对于钢筋混凝土桩，EI=0.85EcI°其中E为混凝土弹性模量，I。为桩身换 算截面惯性矩：圆形截面为I°=Wdo/2 ;查规范建筑桩基技术规范Kpa；JGJ94-2008表取m=100000KN/m, Eh=2.8 X 1071.8'El=0.8 ' '0.8 X 2.8xlO'x764=1.154 x 1°朋 2.7口二冷叭旧=0.47 ；桩在最大冲刷线以下深度h=14.66m,其计算长度为=0.47 X 14.66=6.892.5所以应该按弹性桩设计。(3) 因为地面与最大冲刷线重合，桩(直径1.8m)

22、每延米重q计算如下：q=X(25-10) =38.15KN (扣除浮力)；墩柱桩顶上外力N，Q，M及最大冲刷处桩顶上外力Nd，Q，M.的关系如下;N= 8144.94+8.4 X 38.15 X 1.2=8529.49KN ；Q=Q=450.80 KN=Fb;M= M=2690.625J(4) 最大冲刷线(即桩顶)处桩变位X。，©。计算；已知:=0.47 ；EI=1.154 X ； 2.当桩置于岩石类土且>3.5时，取Kh=0； h计算长度=6.89>4，按h计算长度=4n计算, 查JTGD63-200公路桥涵地基与基础设计规范表计算桩身作用效应无量纲 系数用表得：A=-

23、5.85333 ； B=-5.94097 ； G=-0.92667 ； D1=4.54780 ； A=-6.53316 ；B 2=-12.15810 ； C2=-10.60840 ； D2=-3.76647 ； A=-0.80848 ； B3=-11.73066G=-15.61050C 3=-17.91860 ; D3=-15.07550 ; A=9.24368; B=-0.35762 ;D 4=-23.14040 ;H 0=1作用时； x 场D a El(2-6)=2.01110-6m1A.2.D A D->aEl APx-AsBz(2-7)M°=1作用时;=6.29810-

24、7radI 、na -El 4同AB2(2-8)=6.29810-7m(2-9)(2-10)_ I v MG?aEIX7=3.20410 rad。的计算；如=IlA + A/Q粘-6-7=2.60mm<6mm(符合n法要求)汁二厂(2-11)=_ -7-7)=_11.4610-4rad(5) 最大冲刷线(即地面)以下深度 Z处桩截面上的弯矩M及剪力Q的计算;(2-12)Qz CC(Xo4 + 艮 + - ¥曇 C； H¥窝 D耳) a a Ei a El(2-13)式中无量纲系数A, B, C3,，D3与A，B4，C4，D4,查JTGD63-2007公路桥涵地基与基础

25、设计规范表计算桩身作用效应无量纲系数用表得，M与Q值计算列表如下表2-5与表2-6 ;弯矩图与剪力图如下图的图2与图3；图2弯矩M图图3剪力QZ图表2-5 M z值计算列表wop27E91mpMicrosoft Excel 1.xIsx表2-6 Qz值计算列表(6) 桩柱顶水平位移的计算；桩顶为自由端，其上作用有H与W,顶端位移可应用叠加原理计算。 设桩顶的水平 位移为，它是由下列各项组成：桩在地面处的水平位移 、地面处转角© 0所引起 的桩顶的水平位移©。1°、桩露出地面段作为悬臂梁桩顶在水平力 H以及在M乍用下产 生的水平位移。，即払三A4麵尿+九)+ A仆(

26、2_13)h计h2=0+8.4=8.4 (m)；n=liEi/EI=(1.6/1.8)4=0.624;n：桩式桥墩上段抗弯刚度Eili与下段抗弯刚度EI的比值，Eli=E)li；EI=0.8E。1 , 其中曰为桩身混凝土抗压弹性模量，I 1为桩上段毛截面惯性矩；式中：+ nhh2(h + fe)| + hj + nh(2h2 + A,)''- '(桥墩) (2-14)=8.4)+8.4 2=32mm;A = xq 鬲(力2 + ftj) + Ao-4=1.879_( _9.65510 8.4)+32=33.89mm;代入数据解=3.4cm< =0.5=27.4cm

27、 ;符合设计要求。(7) 桩的配筋及桩截面抗压承载力计算；桩身最大弯矩位置及最大弯矩计算；桩地面处的剪力和弯矩：H=H=450.8KNM=M+H 0A地面以下桩身最大弯矩;Mmax=H0/a m H+Mlnrn(2-15)确定最大弯矩位置；由 Q=0得；im十=7.75 ;据=4.0m,查公路桥梁钻孔桩计算手册附表 m-5 ;当ay=0.5时，i m=6.931? 11.667, im十在其之间，故为最大弯矩位置，再据 =4.0m, ay=0.4 ;查附表m-3,， m-4得到；m尸0.86 ； m=0.378 ；Mnax八:；地面至最大弯矩断面距离；ym=ay/a=0.5/0.47=1.06

28、m ；桩侧土壤最大应力计算：Qmax=a2/b 0( Ht/a+MoQ)( 2-16)确定最大应力位置；I(计=i m计=7.75 ；据=4.0m,查公路桥梁钻孔桩计算手册附表 m-8,;当ay=0.7时，im=1.557? 20.538，im十在其之间，故为最大应力位置，再据 =4.0m, ay=0.7 ;查附表m-6,， m-7得到；Qh=0.935 ;Q m=0.441 ;QmaX=0.472/2.52 ( )=210.43KN地面至最大应力断面距离；ym=ay/a=0.7/0.54=1.30m ；配筋计算及桩身材料截面强度验算；根据公路桥梁钻孔桩计算手册；桩的计算长度；l p=k1+l

29、 0( 2-17)其中：ki=5.37m； I。：桩的悬出长度取8.4m；Ip=ki+lo=5.37+8.4=13.77m;因为lp/D=13.77/1.8=7.65 7;固应考虑偏心距增大系数、;结构重要性系数1 ;采用混凝土 C25, fcd=11.5Mpa； HRB33级钢筋抗压强度设计值：Hi'：；混凝土保护层厚度取60mm拟采用© 25钢筋(外径28.4m);贝U: rs=1800/2- (60+28.4/2 ) =825.8mm g=rs/r=825.8/900=0.918 ;e0=M/N=3166.38/8144.94=0.389m; EI=1.154 X； 2

30、."1十一(y就瓷盘 1400 经L 血(2-16)式中：e 0=0.389mmh°=r+r s=825.8+900=1725.8mm- 0.2+2.7e 0/h0=0.2+2.7 X 389/1725.8=0.81<1 ;- 1.15-0.011 p/h=1.15-0.01 X 13.77/14.66=1.14>1，取一 =1 ;将数据代入式(2-16 )得;-1000. 389L 7258(13, 77 / 1. x 0. 81 x 1=1.15 ;计算偏心距:二 =采用查表法计算(参考公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004)附

31、录 C-表);假设，0.39 ;查表可得各系数分别如下：A=0.8369, B=0.5304 , C=-0.5227 , D=1.8711 ;代入下式计算配筋率:r 冥 f- Dgr=-0.0238计算轴向力设计值；1L 5 5304 x 900 - 0. 8369 x 447280- 0. 5227 x 447 - 1.8711 x 0.918 x 900按构造配筋将数据代入式(2-17)得；叽=0, 8369 x 9002 x 11.5 + (-0. 5227) x (-0. 0238) x 900* x 280=8078.26KN与实际作用轴向力设计值8144.94KN偏差在2%以内，符

32、合设计规范；所以桩基只 需按构造配筋，根据规范要求，选配 28 0 25,钢筋截面面积A=13745.2mrf。桩基础工程概算；相对于陆上钻孔来说，水中钻孔灌注桩主要在围堰筑岛、工作平台等辅助工程 方面有所差别，另外水中钢护筒的设置、泥浆船的使用、水上拌和站、施工栈桥等 也是需要考虑的问题。在条件允许的情况下首先考虑围堰筑岛的方案是较经济的，当水深w 1.5m、流速w O.5m/s的浅滩、且河床渗水性较小时，可采用土围堰；水深w 3.0m、流速w 1.5m/s、且河床渗水性较小或淤泥较浅时，可采用土袋(草袋、麻袋等) 围堰；若水深在37.0m、流速w 2.0m/s也可采用竹笼、木笼铁丝围堰，否

33、则应考虑 采用桩基工作平台。文件说明：结合本工程的实际情况，采用 4X 4X 6.5m竹笼铁丝围堰；砼强度等 级水下C25,钢筋保护层为60mm钻孔设备按6台套记，工程采用正循环方法成孔， 钻机为GPS15型钻机3台，泥浆泵为流量108 ''的离心泵4个，挖泥浆池4个， 尺寸为5X 4X 2m材料运输及其加工，所有材料考虑汽车运输，泥浆运输距离5km。编制依据：公路工程预算定额；公路基本建设工程概算预算编制办法。表2-7桥桩基础费用计算表序号项目名称单位工程量1成孔和灌注桩/n2605.802人工挖孔方139.203人工挖沟槽307.204钢筋笼t92.255泥浆运送m3052

34、.26钢筋笼吊焊t90.27大型机械安拆台次:48大型机械场外运输台次4表2-8灌注桩工程量表疋额标号项目名称计量单位工程量基价（元）单价金额11人工挖孔桩100'1.392352489.98114人工挖孔槽10肘30.72661.520321.28238钢筋笼t92.253375.3311371.43240成孔和灌注桩10肘260.586111.61592560.73247泥浆运送10肿305.22811.7247747.072115钢筋笼吊焊t90.2354.431966.88序22P大型机械安拆台次42728.310913.2序25大型机械场外运 输台次42775.811103.

35、2合计2226473.77表2-9灌注桩费用计算表序号项目名称取费标准金额1疋额直接费分项工程X定额基价2226473.772雨季施工增费定额直接费的0.7%15585.323生产工具增费疋额直接费的1%222647.384检杳试验费定额直接费的0.2%6361.355工程定位，场地清理费定额直接费的0.3%9542.036材料二次搬运费不计7夜间使用费定额直接费的0.2%6361.358施工图预算疋额直接费的4%190840.619价差10施工管理费定额直接费的16%763362.4411临时设备费定额直接费的2.5%119275.3812劳动保险费定额直接费的4.8%229008.7313

36、直接费与间接费之和112的总和3789422.3614计划利润(直接费+间接费)X 9%341048.0115税金不含税工程造价3.14%72874.2316含税金额造价(13) + (14) + (15)4203344.63.1方案二：单排墩柱式桩基础(2)桩基础设计(1) 桩身设计；根据本工程的特点，选择钢筋混凝土钻孔灌注桩。墩的尺寸不变，桩型仍为端承桩，桩尺寸拟定如下：直径d=1.9m,桩长24.06m,嵌入基岩深度h=1m桩身混凝土强度C25,受压弹性 模量 Ec=2.8 X 104MPa(2) 验算单桩承载力；根据(JTJ024-85.公路桥涵与基础设计规范 第条)；将数据代入式(2

37、-2 );lP = (CA + C2Uh 戌，=(0.32 X 2.83+0.024 X 5.97 X 1) X 30000=31446.4KN 满足上部荷载 的要求；其中：系数G, C2在表2-1中分别取0.4 , 0.03降低20%采用，即C=0.32 , Q=0.024。沉降计算根据简化法计算单桩沉降量；将数据代入式(2-3 )中，计算结果如下表3-1 :表3-1沉降计算表N(kN)8144.942.66 (mmSEA + COAE(Kpa)2.8 xl0?l(m)24.06IS (kN/15000000A(亦)2.83由于S- 2.0=9.8mm沉降满足规范要求单桩内力及变位计算；根据

38、(建筑桩基技术规范JGJ94-2008)第:桩的水平变形系数和地基土水 平抗力系数的比例系数m可按下列规定确定：(1) 决定桩测土抗力的计算宽度bo ；圆形单桩：bo=O.9(d+1)k ；代入数据得：bo=O.9 x( 1.9+1 )x 1.0=2.61(2) 计算桩基变形系数；a =/ El=0.47桩在最大冲刷线以下深度h=15.66m,其计算长度为=0.47 x 15.66=7.362.5所 以应该按弹性桩设计。(3) 桩(直径1.8m)每延米重q计算如下：q=x(25-10) =42.51KN (扣除浮力)；墩柱桩顶上外力N , Q, M及最大冲刷处桩顶上外力2, Q, M.的关系如

39、下；N= 8144.94+8.4 X 42.51 x 1.2=8573.44KN;Q=Q=450.80 KN=H0; M= M=2690.6251 * J(4) 最大冲刷线(即桩顶)处桩变位 ,© 0计算；已知：=0.47 ； El=0.8 '' '0.8 X 2.8 X 107x 3.14 X 1.94/64=1.432 X当桩置于岩石类土且>3.5时，取&=0; h计算长度=7.36>4，按h计算长度=4n计算， 查JTGD63-200公路桥涵地基与基础设计规范表计算桩身作用效应无量纲 系数用表得：A=-5.85333 ； B=-5.9

40、4097 ； G=-0.92667 ； D1=4.54780 ； A=-6.53316 ；B 2=-12.15810 ； C2=-10.60840 ； D=-3.76647 ； A=-0.80848 ； B=-11.73066C 3=-17.91860 ； D3=-15.07550 ； A=9.24368 ； B4=-0.35762 ； C4=-15.61050D 4=-23.14040 ；H°=1作用时；(2-6) v a Ei A-Bl AS-_6=1.36110 m1、AtD AD->a乜佔 A*(2-7)=5.05810-7 radM°=1作用时;I 犹找z

41、a -El A2(2-8)(2-9)(2-11 )=5.05810-7mI dmCjyjiC1：； aEl A2B-AB27=2.57410 rad。的计算；如="Q粘 + a/(M-6-7=1.974mm<6mm(符合n法要求)如=罰跚+ M趣)-7-7=_ -4=_9.20610 rad(5) 最大冲刷线(即桩顶)以下深度 Z处桩截面上的弯矩M及剪力Q的计算;将数据分别代入下式；A/j =(x2EI(Xi)A + S3 十-豊生 G HDJa a El a ElQi ocyEI(xA + S4 + ¥生 G h¥窝 Dja a El a El式中无量纲系

42、数A, B3, C3, D与氏，B, G, D,查JTGD63-2007公路桥 涵地基与基础设计规范表计算桩身作用效应无量纲系数用表得，M与Q值计 算列表如下表3-2与表3-3 ;弯矩MZffl和剪力QZ图如图4与图5所示；(6) 桩柱顶水平位移的计算；桩顶为自由端，其上作用有H与W顶端位移可应用叠加原理计算。 设桩顶的水平 位移为，它是由下列各项组成：桩在地面处的水平位移 、地面处转角© o所引起 的桩顶的水平位移© olo、桩露出地面段作为悬臂梁桩顶在水平力 H以及在M乍用下产 生的水平位移 0,即A 三兀。血(尿+*|)+( 2_13)h i+hb=0+8.4=8.4

43、 (m ；4n=l1E/EI=(1.6/1.9)=0.503;n：桩式桥墩上段抗弯刚度EL与下段抗弯刚度EI的比值，El1=E)l 1；EI=0.8E。1 , 其中E0为桩身混凝土抗压弹性模量，I 1为桩上段毛截面惯性矩；式中：An U 4 (nh + /?2) + r 吐尿十十州)'''、''''(桥墩) (2-14)=8.4)+8.4 2=23.7mm;A = Xo 禹(力2 + A|) + Ao=1.974_( _9.20610-48.4)+23.7=25.68mm;代入数据解=25.68mm< =0.5 ;符合设计要求。(7

44、) 桩的配筋及桩截面抗压承载力计算；桩身最大弯矩位置及最大弯矩计算；桩地面处的剪力和弯矩：f=H=450.8KNM=M+H 0地面以下桩身最大弯矩；Mma=H/a m h+MIri( 2-15)确定最大弯矩位置；由 Q=0得；i m十=aM/Ho=6.75 ；据=4.0m,查公路桥梁钻孔桩计算手册附表 m-5 ;当ay=0.5时，i m=6.931? 11.667，im十在其之间，故为最大弯矩位置，再据 =4.0m, ay=0.4 ;查附表m-3,， m-4得到；mf=0.86 ； m=0.378 ；Mnax=450.8/0.47 X 0.86+6477.345 X 0.378=3273.30

45、'；地面至最大弯矩断面距离；ym=ay/a=0.5/0.47=1.06m ；桩侧土壤最大应力计算：Qmax=a2/b 0 (Hb/a+MoQ)(2-16)确定最大应力位置；I十=i m计=7.76 ；据=4.0m,查公路桥梁钻孔桩计算手册附表 m-8,;当ay=0.7时，im=1.557? 20.538，im十在其之间，故为最大应力位置，再据 =4.0m, ay=0.7 ;查附表m-6,， m-7得到；Qhf0.935 ； Q m=0.441 ；QmaX=0.472/2.61 ()=317.67KN地面至最大应力断面距离；ym=ay/a=0.7/0.47=1.49m ;配筋计算及桩身材

46、料截面强度验算；根据公路桥梁钻孔桩计算手册；桩的计算长度;(2-17)I p=ki+l 0其中：ki=5.84m； I °:桩的悬出长度取8.4m；Ip=k1+l 0=5.84+8.4=14.24m ；因为lp/D=14.24/1.9=7.497;固应考虑偏心距增大系数、；结构重要性系数 + Q)讥岛1400 乞(2-16)式中：e 0=0.402mm ;采用混凝土 C25, fcd=11.5Mpa； HRB33级钢筋抗压强度设计值：；混凝土保护层厚度取60mm拟采用© 25钢筋(外径28.4m)；贝U: rs=1900/2- (60+28.4/2 ) =875.8mm g=rs/r=875.8/950=0.922 ；将数据代入式(2-16)得；=1.14 ；e0=M/N=3273.3/8144.94=0.402m ； El=1.432 X “ ho=r+r s=875.8+950=1825.8mm-0.2+2.7e 0/h0=0.2+2.7 X 402/1825.8=0.79<1 ；1.15-0.011 p/h=1.15-0.01 X 14.24/15.66=1.14>1，取