银泰施工电梯通道平台脚手架专项施工方案

1、银泰活力城B区 施工电梯通道平台脚手架专项施工方案 银泰活力城B区施工电梯通道平台 脚手架专项施工方案 第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范(GB50017-2014) 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社。 第一节 工程概况2.1、地理位置 位于辽宁省

2、铁岭市银州区铁西19小学南侧，北侧为育红路，西侧为兴工街，东侧为汇工路。2.2参建单位建设单位:铁岭银泰房地产开发有限公司设计单位：上海汉丰设计有限公司监理单位：铁岭建筑设计院建设项目管理中心施工单位：江苏南通二建集团有限公司2.3工程简介 工程名称:银泰活力城B区1#至12#住宅楼 本工程由12栋单体、三栋商业网点裙房，和一个建筑面积18026.9车库组成，总建筑面积14.23万，12栋单体中包含4栋9层，标准层高3.0米、3栋11层、5栋18层单体，标准层层高均为2.9米，12栋主楼属剪力墙结构，商业网点及车库为框架结构，9#至12#楼与车库相连，车库层高3.9米。子项名称结构形式建筑层高

3、地上层数±0.00高程建筑高度建筑面积B-1#剪力墙2.90 1860.10053.85 16299.02B-2#剪力墙2.90 1159.58033.55 6419.26B-3#剪力墙2.90 1859.12053.85 8168.95B-4#剪力墙2.90 1158.92033.55 12828.95B-5#剪力墙2.90 1859.15053.85 16332.86B-6#剪力墙2.90 1160.15033.70 6689.94B-7#剪力墙2.90 1860.00054.00 8510.24B-8#剪力墙2.90 1860.35054.00 17105.53B-9#剪力墙3

4、.00 964.95027.80 4972.94B-10#剪力墙3.00 964.95027.80 4972.94B-11#剪力墙3.00 964.95027.80 7460.54B-12#剪力墙3.00 964.95027.80 4972.94B-C1#（商网）框架3.90 158.959.05 1790.78B-C2#（商网）框架3.90 159.00 5.35 380.23B-C3#（商网）框架3.90 259.159.05 1119.65车库框架3.9164.953.917878.982.4结构设计技术指标：结构安全等级：2级设计使用年限：50年抗震等级：三级 ， 建筑抗震设计类别：标

5、准设防（丙类），抗震设防烈度：7度地基基础设计等级：乙级第三节 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施

6、工经验，决定采用以下脚手架方案： 平台脚手架设计、本工程施工电梯平台脚手架，从首层开始，全部采用双立杆扣件式钢管落地式双排脚手架，立杆的纵距分别为 1.7/0.5/1.7m，横向立杆的间距为1.0m，步距为1.9/1.0/1.9.m；内排立杆距结构边0.3m，外排立杆距施工电梯梯笼0.20m，保证电梯行驶安全，脚手架平台的最大搭设高度为:1#、5#、7#、8#楼54米，2#、4#、6#楼33.7米，9#12#楼为27.5米，脚手板采用50厚跳板每层满铺。（详见附图1、2）、最高处立杆顶端高出顶层操作层不小于1.8m。、在每层楼面外架的临空边每边分别在0.6M、1.2M处设置两根护栏，护栏内侧利

7、用15mm厚木胶合板进行封闭，利用铅丝与外架可靠绑扎，以保证施工人员的安全。、1#、5#、7#、8#楼电梯通道脚手架采用钢丝绳分为5段进行卸荷，3层楼层高度一卸荷（9.8米），钢丝绳卸荷吊点水平间距为与立杆纵向间距相同，卸荷标高位置为相对于建筑楼层：4层、7层、10层、13层、17层楼面标高。、2#、4#、6#楼采取钢丝绳分3段进行卸载，卸荷标高位置相对于建筑楼层4层、7层、10层楼面标高。9#12#楼采取钢丝绳分2段进行卸载，卸荷标高位置相对于建筑楼层4层、7层楼面标高。（钢丝绳卸荷方法级材料的选用等详见附图3） 、脚手架连墙件做法见下图：脚手架连墙示意图一脚手架连墙其他可选择方式示意图（一

8、、二、三、四、五）架体开口处加强做法1）.脚手架搭设基本数据： 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为高出每栋单体女儿墙1.8米，架体全部采用双管立杆进行搭设。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米+0.50+1.70米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.90+1.0米。 内排架距离墙长度为0.30米。 横向杆计算外伸长度为0.15米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根。 采用的钢管类型为48×3.2。连墙件竖向间距2.9（3.0）米，水平间距1.70米+0.5+1.70米,采用扣件连接。卸荷采用钢丝绳，1#、5#、7#、8#楼电梯通道脚手架采用钢丝绳分为四段进行卸荷，四

9、层楼层高度一卸荷（11.6米），钢丝绳卸荷吊点水平间距为与立杆纵向间距相同，卸荷标高位置为相对于建筑楼层：5层、9层、13层、17层楼面标高，吊环采用18的一级圆钢制作。其他单体楼采取钢丝绳分两段进行卸载，卸荷标高位置相对于建筑楼层5层、9层楼面标高。卸荷钢丝绳采用6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。平楼层架层满铺50厚脚手板，脚手板每层均进行满铺。2).脚手架考虑荷载参数 ： 施工均布荷载为1.0kN/m2，脚手板自重标准值0.35kN/m2， 栏杆、挡脚板自重为0.14kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.005kN/m2， 同时施工2

10、层，最高楼栋脚手板共铺设18层。 脚手架用途:电梯平台通道。 卸荷钢丝绳采取4（2段）段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.5m。 基本风荷按铁岭市风压考虑，基本风压0.5Kpo. 第四节 脚手架材料选择l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.2mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、

11、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。 4、脚手板的采用符合有关要求。5、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。第五节 脚手架搭设流程及要求 落地脚手架搭设的工艺

12、流程为：场地清理基础承载力实验、材料配备定位设置通长垫木、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。 1、主杆基础 本工程1#8#楼脚手架设置与室外原状土上，基础施工前进行

13、夯实，浇筑150厚C20混凝土基础，周边设置配水沟，脚手架立杆底部均设置钢垫板，地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求；9#12#楼脚手架地基础部位在车库混凝土顶板上，车库混凝土顶板下设置脚手架支撑（地下室混凝土顶板下脚手架支撑见另行专门方案）。 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.70米+0.5米+1.70米，横距1.0米，步距1.90+1.0米；连墙杆间距竖直2.9米，水平1.70m+0.50m+1.70m米；里立杆距建筑物0.30米。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚

14、手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木及钢板底座，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的11000。且不大于5cm. 3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.90+1.0米，以便安全门的安装及人货同行，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与

15、之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。平台每层脚手板下设置水平剪刀撑，并与墙体连接，增加脚手架水平整体刚度。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺木脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手板垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手板用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧1.2米高度以下采用15mm厚木胶合板进行封闭。 (2)选用1

16、8铅丝将胶合板扎牢，要求严密、平整。 (3)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向1.70m+0.5m+1.70m设4点拉结点,垂直方向2.9（3.0）m，设拉结点。 (2)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，满铺脚手板，脚手板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物

17、之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)脚手架架每隔2步用密目网或其他措施进行封闭。第六节 脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要6人，均有上岗作业证书。 2、由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节 脚手架的检查与验收 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外

18、脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于2步。第八节 脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m65 N·m之间。 (3)架子

19、搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰施工作业时的施工电梯通道及安全防护屏障，严禁将模板支架、揽风绳等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并

20、传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意

21、拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的 要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7)脚手架在地面施工电梯出入口必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。4、钢管落地脚手架搭设要求：

22、1）、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2）、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3）、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4）、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 5）、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 6）、保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯一并拉结，不得截断架体。 7）、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保

23、较大安全储备。 8）、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 9）、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。10）、卸荷下吊点处，吊点小横杆要与结构外墙顶紧；小横杆与立杆的连接扣件全数进行扣件螺栓拧紧扭力矩检查。11）、卸荷吊点按照完全卸荷计算方法考虑，脚手架搭设卸荷过程中，采取竖向搭设一个卸荷断即进行一次卸荷作业，且确保每个卸荷层的8根钢丝绳张紧度一致，同时必须确保9道卸荷钢丝绳拉力均匀一致。确保每个卸荷层的8根钢丝绳张紧度一致的方法及确保9道卸荷钢丝绳拉力均匀一致的方法通过现场试验确定。5、脚手架使用要求： 1）、本脚手架为通道脚手架，

24、脚手架上严禁堆放各种材料；各种材料必须随卸随运。 2）、脚手架的施工荷载值：本脚手架施工均布荷载按最大值为1.0kN/m2 ，即脚手架上材料临时堆载不得大于300公斤。 第九节 脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板

25、、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝

26、要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。 江苏南通二建集团有限公司 银泰活力城B区工程项目部 2015-7-1落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2

27、011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数（按照1#、5#、7#、8#楼54米最不利条件进行计算） 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为54米，采用双管立杆进行搭设。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1.90米。 内排架距离墙长度为0.30米。 横向杆计算外伸长度为0.15米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根。 采用的钢管类型为48×3.2。 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.9米，水平间距1.70米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为1.0kN

28、/m2，脚手板自重标准值0.35kN/m2， 栏杆、挡脚板自重为0.14kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.005kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设18层。 脚手架用途:其他脚手架。 卸荷钢丝绳采取4段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.5m。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自

29、重标准值 P1=0.035kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=1.000×1.500/3=0.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.035+1.2×0.175+1.4×0.500=0.952kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=0.952×0.802/8=0.076kN.m =M/W=0.076×106/4730.0=16.11N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要

30、求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+0.50+0.17=0.71kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×0.71×800.04/(384×2.06 ×105×113510.0)=0.16mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载) 1.荷载值计算 小横杆的自

31、重标准值 P1=0.035×0.800×(1+0.150/0.800)2=0.040kN 脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×(1+0.150/0.800)2×1.500/3=0.197kN 活荷载标准值 Q=1.000×0.800×(1+0.150/0.800)2×1.500/3=0.564kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.197+1.4×0.564)/2=0.537kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计

32、算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.035)×1.5002+0.267×0.537×1.500=0.223kN.m =0.223×106/4730.0=47.107N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0.035×15

33、00.004/(100×2.060×105×113510.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.040+0.197+0.564)/2=0.401kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.883×400.710×1500.003/(100×2.060×105×113510.000)=1.09mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.140mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件

34、抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值(需要考虑悬挑荷载)P1=0.035×0.800×(1+0.150/0.800)2×3/2=0.060kN大横杆的自重标准值 P2=0.035×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值(需要考虑悬挑荷载)P3=0.350×0.800×(1+0.150

35、/0.800)2×1.500/2=0.296kN活荷载标准值(需要考虑悬挑荷载) Q=1.000×0.800×(1+0.150/0.800)2×1.500/2=0.846kN荷载的计算值 R=1.2×0.060+1.2×0.053+1.2×0.296+1.4×0.846=1.675kN单扣件抗滑承载力的设计计算R <= 8.00满足要求!五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m

36、)gk:查规范本例为0.1141 NG1 = (0.1141+0.035+(0.80×2/2)×0.035/1.70)×90.100=14.969kN NG1L = (0.1141+(0.80×2/2)×0.035/1.70)×(136.180-90.100)=6.024kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×40×1.500×(0.800+0.150)/2=9.975kN 上部单立杆部分脚手板按20层计 NG

37、2L = 0.350×20×1.500×(0.800+0.150)/2=4.988kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500×40/2=4.200kN (4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.005 NG4 = 0.005×1.500×136.180=1.021kN 上部单立杆部分安全网计算 NG4L = 0.00

38、5×1.500×(136.180-90.100)=0.346kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 15.196kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG1L+ NG2k = 36.189kN。 NGL = NG1L+NG2k = 21.220kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 NQ = 1.000×2×1.500×(0.800+0.150)/2=1.42kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: 其中 W0 基本风压(kN/

39、m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.500 <1>可按建筑结构荷载规范(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准(BS 5973-1981)计算确定； <2>可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取消基本风压W0值乘以0.7修正系数。 <3>脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 2.030, 单双立杆交接位置Uzx = 2.030, Us 风荷载体型

40、系数（双立杆部分）：Us = 1.0400 风荷载体型系数（单立杆部分）：Usx = 1.0400经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.7×2.030×1.0400×0.500 = 0.739kN/m2。 单双立杆交接位置风荷载标准值 Wkx = 0.7×2.030×1.0400×0.500 = 0.739kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 底部立杆的最大轴向压力N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ = 45.117kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) ×1.5

41、 =45.117/(9 + 1)×1.5 =6.767kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力NL = 1.2NGL + 0.85×1.4NQ = 27.154kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) ×1.5 =27.154/(9 + 1)×1.5 =4.073kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 底部立杆的最大轴向压力N = 1.2NG + 1.4NQ = 45.415kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) ×1.5 =45.415/(9 + 1)×1.5 =6.812kN 单双立杆交接位置的最

42、大轴向压力NL = 1.2NGL + 1.4NQ = 27.452kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) ×1.5 =27.452/(9 + 1)×1.5 =4.118kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.85×1.4×0.739×1.50×1.702/10 = 0.381kN.m单双立杆交接位置弯矩 Mwx=0.85&

43、#215;1.4×0.739×1.50×1.702/10 = 0.381kN.m 六、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加9吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg5.00/(0.80+0.30)=1.354 2=arctg5.00/0.30=1.511 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.767kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.812kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(k

44、N) T1=6.975 T2=6.824 N1=1.499 N2=0.409 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为6.975kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×6.975/0.820=85.063kN。钢丝绳直径最少为13.04mm。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A < f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 拉环一定要设置在剪力墙内层钢筋一侧，并要保证两

45、侧30cm以上搭接长度。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(6975.128×4/3.1416/50/2)1/2=9mm；吊环选择直径14mm圆钢，满足要求。 单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。 参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，底部N=6.812kN；单双立杆交接位置NL=4.118kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50； h 立杆步距，h=1.70； 计算长细比, 由k=1时

46、, =kh/i=160； <= = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=2.95m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=185的结果查表得到0.209； A 立杆净截面面积，A=6.30cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.62cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 6812.000/(0.209×630.000)=51.74N/mm2不考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算

47、 < f,满足要求! 单双立杆交接位置的钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 4117.800/(0.209×450.000)=43.78N/mm2不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，底部N=6.767kN；单双立杆交接位置NL=4.073kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50； h 立杆步距，h=1.70； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i=160； <= = 210, 满

48、足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=2.95m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=185的结果查表得到0.209； A 立杆净截面面积，A=6.30cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.62cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.381kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 6767.000/(0.209×630.000)+(381000.000/6622.00

49、0)=108.93N/mm2考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 单双立杆交接位置的钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 4073.070/(0.209×450.000)+(381000.000/4730.000)=123.86N/mm2考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × Wk × Aw 脚手架顶部Uz

50、= 2.030 连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位脚手架顶部风荷载标准值Wk=0.7Uz×Us×Wo=0.7×2.030×1.0400×0.500 = 0.739kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.739kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.00×1.70×2.00×1.50 = 10.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000kN 经计算得到 Nlw = 10.553kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 15.55kN (2)连墙件的稳定承载力计算： 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.59=19长细比=19 < =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=15.55×103/(0.949×450)=36.42N/mm2连墙件稳定承载力<=f=205，连墙件稳定承载力计算满足要求! (3)连