跨金水河贝雷梁便桥设计及施工方案

1、新建西安至成都铁路西安至江油段（陕西境内）站前工程（XCZQ-5标段）【跨金水河贝雷桥施工方案】跨金水河贝雷桥施工方案目录目录错误！ 未定义书签。1. 编制依据、目的及适用范围 21.1编制依据和原则 2.1.2编制目的2.1.3适用范围2.2. 工程概况及气候条件 2.2.1工程概况2.2.2气候条件2.3. 施工过程3.3.1基础开挖3.3.2模板安装3.3.3混凝土施工4.3.4贝雷桁架桥安装架设 4.3.5 便桥进、出引道施工.4.3.6贝雷桥拆除5.4. 施工进度安排及资源配置5.4.1施工进度安排5.4.2资源配置5.5. 各项保证措施 6.5.1冬季施工措施6.5.2便桥施工质量

2、措施7.5.3基础防护措施7.5.4便桥施工阶段安全措施 7.5.5便桥使用阶段安全措施7.6. 便桥使用期间应急预案 7.6.1方针与原则8.6.2组织机构及联系电话8.6.3应急资源8.6.4预案启动8.7. 附件8.7.1 图纸8.7.2计算书.9.福仁山隧道斜井跨金水河贝雷桥施工方案1. 编制依据、目的及适用范围1.1编制依据和原则(1) 现场勘查有关地质、水文资料；(2) 公路桥涵设计通用规范；(3) 建筑地基基础设计规范；(4) 建筑地基处理技术规范；(5) 建筑地基基础工程施工质量验收规范；(6) 路桥施工计算手册；(7) 钢结构设计规范；(8) 钢结构工程施工质量验收规范；(9

3、) 公路桥涵施工技术规范及相关文件。1.2编制目的福仁山隧道斜井位于洋县秧田乡稻田沟村， 进场施工需要架设贝雷桥跨越金 水河，以期快速进场施工，确保按期完成施工任务。1.3适用范围福仁山隧道斜井进场施工便道跨越金水河贝雷梁桥。2. 工程概况及气候条件2.1工程概况本施工便桥采用321型双排单层(加强型)下承式贝雷桁架，便桥孔跨布置 为3-18m,全长57.53米，桥面净宽4.0米，桥面至河床面净高9.6米，至水面 净空为8.5米，便桥0#桥台至G108国道有13米长引道，设喇叭型入口。贝雷 梁桥设计为使用阶段单车80t单向通行，最大活荷载为120t。本桥桥墩基础设计为明挖扩大基础， 基础米用C

4、20片石混凝土浇筑，墩身设 计为圆端形实体墩，台身为重力式矩形台，墩身及台身采用C20混凝土浇筑，该 便桥使用时间为2013年4月至2016年11月(约4年)。2.2气候条件该桥梁所处地区为暖温带山地气候区，降水丰富，气候湿润。7-10月份为雨季。年平均气温11.6 C,极端最高气温38.7 C,极端最低气温-14.4 C,年平 均降水量912.5mm 年平均蒸发量1122.3mm最大风速28.0m/s，风向N,最大 积雪厚度15cm ; 土壤最大冻结深度13cm桥址区基础主要分布于砂砾石土层及 圆、角砾石土层。本河道1/20洪峰流量为1190riVs，雨季洪峰水位高程为634.00m,常水位

5、高程628.50m,贝雷桁架梁底部高程高出洪峰水位高程2.4m。3. 施工过程3.1基础开挖基础开挖前按设计图纸测设中心桩及基础的纵横轴线控制桩，按要求引测好水准点。对1#、2#水中墩基础位置填筑施工平台，平台整体为台体，台体侧面 坡度均为1:1.5 ,压实后的平台顶部要高出当前河道水位 0.5m。平台采用分层填 筑法，台体外围填筑砾石料，内部填筑塑性粘土，中间夹铺双层土工膜并分层压 实。开挖内部基坑的边坡坡度为 1:1，当开挖至距离基底20cm时停止机械开挖 而采用人工开挖。开挖后的基坑底部尺寸为 10.9mx 4.3m，在基坑的一角设集水 井，将基坑内的积水全部引导至集水井内并用水泵抽排到

6、基坑以外。基础处理：基坑底部需要施做一层10cm厚C15的砼垫层，然后测量队在垫层上放样锚筋预埋孔位置，锚筋采用20钢筋，孔位呈梅花状布设，间距1.5m。 人工用手风钻钻孔，锚入深度 88cm其后在孔内注浆，外露88cm锚筋上端弯 钩为90°，弯钩长度为7.5d。开挖时分期施工、导流，先施工右岸3#桥台及水中2#墩基础，将水引至左岸 分流；待右岸3#台及2#墩下部结构施工完成后再开挖左岸 0#台及1#墩。开挖采用PC220挖掘机施工，开挖后的砾石料用装载机装运至左岸陆地处进 行堆放用于引道填筑，开挖深度严格按照设计要求进行控制。3.2模板安装基础开挖完成并验收合格后进行模板安装。基础

7、及墩、台身模板采用高强覆 模竹胶板，模板采用48钢管做竖横楞，双向100cm设对拉螺丝（100c）, 上口采用脚手架钢管固定位置，外侧用斜撑固定。横板拼装前先涂上脱模剂，然 后进行拼装。施工时拼缝处采用泡膜双面胶进行处理，确保拼缝严密。中国水利水电第十四工程局有限公司3新建西安至成都铁路西安至江油段（陕西境内）站前工程（XCZQ-5标段）【跨金水河贝雷桥施工方案】模板安装好后，组织人员对模板的稳定性、支撑、螺杆间距、模板的几何尺寸、拼缝、连接牢固程度等进行自检，并做好复核的书面记录。3.3混凝土施工基础及墩、台身混凝土施工分层进行。本桥所用混凝土标号为 C20,全部由 洋县商品混凝土拌合站供应

8、（含运输），扩大基础采用C20片石混凝土分两层施 工，在第二层砼浇筑完成后预埋与墩、台身连接的 16mn插筋，单根长100cm, 间距20cm预埋入扩大基础混凝土 50cm墩、台身采用C20混凝土一次浇筑成 型，不设施工缝。墩、台身底部在浇筑混凝土前需要绑扎 12mm勺环状分布筋， 由下至上共三层，层间距20cm在墩、台顶面铺设一层12mm钢筋网片，并在 对应支座处预埋2cm厚钢板，加铺一层12mm勺钢筋网片进行局部加强。基础片石混凝土施工每铺一层片石后，就浇一层混凝土。片石摆放要求大（头）面积朝下，小（头）面积朝上，片石含量不超过 30%混凝土采用插入式 振捣器捣固密实，浇捣时严格控制振动棒

9、插入深度，上层振捣插入下层 5-10cm, 以利上下层混凝土连成一个整体， 振捣过程中，避免振动器碰击模板。混凝土终 凝后，安排专人进行规范养护7d，养护期间严禁堆载重物。雨季本河道由于水量较大，在每个基础及墩身施工完毕后需要在每个墩身下 部上下游两纵向侧面布设6.0m3钢丝石笼，以减轻激流携带的石块对墩身下部的 冲击及基础的冲刷，起到墩身基础防护的作用。3.4贝雷桁架桥安装架设为确保上部贝雷桁架安装质量，拟组织有贝雷桁架桥安装经验的专业施工队 伍进行架设。由于本施工便桥所跨河道施工期间水位较浅，采取就地拼装，整孔吊装法进行便桥架设。采用两台汽车吊分别吊起拼装好的每片贝雷桁架的三分之 一吊点处

10、，同时在贝雷桁架两端各绑扎好吊绳， 起吊期间施工人员拉起四根吊绳 站立于汽车吊作业半径之外的安全区域，辅助汽车吊控制好贝雷桁架位置。架设期间现场技术、安全人员对人员、设备进行全程监控，规范文明施工，确保安装 架设工作安全顺利完成。3.5 便桥进、出引道施工进口引道起到连接G108国道和临时便桥的重要作用，施工过程要求严格控 制。其引道总长度近12m纵坡11.6%，引道路基所用填料主要来自于前方修筑 便道开挖料。引道路基靠近河道两侧需要施做浆砌石挡土墙，挡土墙高度为 4.00 m,挡土墙顶面为水平面，高程为 635.00m。出口引道连接临时便桥与福仁山隧道斜井便道路基，其采用全断面填筑施 工，填

11、料为便道开挖料，要求分层填筑，分层压实。引道中心线为圆曲线，直径 大于10m外侧加宽，便于大型车辆通过。进、出口引道与便桥桥台连接处10m范围内填料要求填筑砾石土料，填料孔 隙率小于25%含水率不宜过高。填筑过程分层摊铺及压实，靠近台背 2m范围 内要求用小型振动压实机具碾压。3.6贝雷桥拆除福仁山隧道斜井施工完成退场后即可拆除贝雷桥。 便桥拆除计划在枯水季节 进行，采用汽车吊逐跨拆除。拆除时先依次拆除桥面板、贝雷梁的定位卡、支撑 架、连接槽钢，然后卸掉贝雷架支座处的连接销子， 利用汽车吊将每组贝雷梁吊 装至载重汽车上运走。专职安全员在拆除期间做好安全监控。4. 施工进度安排及资源配置4.1施

12、工进度安排考虑到临近春节施工，计划节前将下部结构施工全部完成，节后进行贝雷桁 架拼装架设施工。具体时间安排如下：施工人员进场：2013年2月25日基础及墩身施工：2013年2月26日2013年3月25日贝雷桁架拼装、架设：2013年3月22日4月10日4.2资源配置（1）人员配置管理人员：2人，技工：22人，普工：8人。（2）机械设备配置主要机械设备配置表序号名称型号单位数量备注1汽车吊25t台22挖掘机PC220台13装载机ZL50C辆14电焊机BX1-400台35水泵IS100-80-125台26自卸汽车15t辆27发电机100KW台15. 各项保证措施5.1冬季施工措施5.1.1当工地昼

13、夜平均气温（每天 6、14、21时所测室外温度的平均值）低 于+5C或最低气温低于-3 C时，必须立即启用冬季施工措施。5.1.2通过当地气象部门或网络媒体，及时掌握天气预报的气象变化趋势及 动态，以利于安排施工，做好预防准备工作。5.1.3施工机械加强冬季保养，对刹车系统、加水、加油润滑部件勤检查， 勤更换，防止冻裂设备，购买防滑链等防滑装置。5.1.4混凝土搅制好后，应及时运到浇灌地点。运输时间应缩短，并尽量减少中间倒运环节。在运输过程中，要注意防止混凝土热量散失、表层冻结、混凝 土离析、水泥砂浆流失、坍落度变化等现象。由于洋县县城商品混凝土拌合站距 离施工现场较远，应加强运输工具的保温覆

14、盖，保证混凝土入模温度10C左右,最小不低于5°C。5.1.5混凝土浇注 混凝土在浇灌前，应清除模板和钢筋的冰渣和污垢，装运拌合物用的容 器应有保温措施，浇灌过程中发生冻结现象时，必须在浇筑前进行加热拌合。 混凝土入模温前，应测定混凝土的温度、坍落度、含气量及泌水率等工 作性能。 冬季混凝土浇注应尽可能安排在上午10点至下午6点气温较高时段进行 浇筑，以保证模板、钢筋均处在正温情况下。 混凝土应采用机械振捣并分层连续浇筑，分层厚度不得小于20cm 掌握气温变化情况，混凝土浇筑应避开寒流大风降温天气，当夜间环境气温低于-10 C时，也不得进行混凝土浇筑作业。 当旧混凝土面和外露钢筋暴露

15、在冷空气中时，对新、旧混凝土施工缝1.5m范围内的混凝土和长度在1.0m范围内的外露钢筋进行防寒保温。 混凝土浇筑后，应及时采取有效措施对混凝土结构进行防寒保温措施。 严格控制拆模条件。拆模时，必须控制好混凝土芯部与表面、表面与环 境温差不大于15 °C。5.2便桥施工质量措施严格按照设计要求组织施工，每道工序必须经过验收后才能进行下道工序施 工，杜绝蛮干，现场技术、质检人员负责对其进行监控，所有监测数据记录在案。 5.3基础防护措施下部结构施工完成后，应及时进行石笼及挡墙防护施工，避免水流冲刷基 础，造成失稳。5.4便桥施工阶段安全措施便桥施工必须做好安全防范措施，所有进场作业人员

16、一律要求接受安全教 育。5.4.1 起吊及挖掘设备下严禁站人，起吊、挖掘及运输设备在运转过程中其 作业半径范围内严禁站人；5.4.2 发电机及配电箱，开关全部做好安全用电防护，防止无关人员接触；5.4.3 所有施工人员规范佩戴安全帽，墩台高空作业要求设置双层安全网， 作业人员必须系好安全带。水中作业平台顶部四周及临时漫水桥两侧均要求安设 钢管防护栏，挂设安全网，以防人员不慎落入水中；5.4.4 现场醒目位置需挂设安全警示标志；5.4.5 专职安全员在现场要求严格履行职责， 进行全程安全监控，坚决杜绝 人为原因造成的安全生产事故。5.5便桥使用阶段安全措施5.5.1 在便桥引道边侧安装防护栏，进

17、、出入口处醒目位置树立：限重、限 速及其他安全注意事项等标识牌。5.5.2 贝雷桥施工完成后及时对河道杂物进行清理，确保河道排水通畅。6. 便桥使用期间应急预案为防止汛期发生特大洪水造成安全事故，工区成立了施工便桥应急预案小 组，并制定了防洪应急预案。6.1方针与原则为加强安全生产管理，保障人民群众生命和财产安全，根据中华人民共和 国安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规要求，特制订本应急 预案。6.2组织机构及联系电话为保证应急救援工作的反应及时，协调有序，工区专门建立应急救援领导小 组：组长：XXX副组长：XXX成员：XXX XXXXXX XXX应急办公室电话：XXX6.3应急资源

18、（1）救援力量：工区及作业队所有员工，视灾情严重程度，必要时及时联系 社会救援力量。（2）救援设备物资：挖掘机2台，装载机2台及各类生产生活物资、材料。 视灾情程度必要时再及时联系社会救援力量提供必要的设备、物资。（3）交通工具：运输车辆8辆，小车3辆，需要时可随时调集更多车辆使用。（4）信息收集：在汛期及时和当地气象部门联系，注意天气动态，以便做好 应急预案启动前的准备工作。6.4预案启动当河道洪水位超过桥面时，立即启动本预案。由工区领导亲自组织各成员对 该桥梁进行封闭，禁止一切车辆及人员通行，待洪水位退去后，对施工便桥重新 检查、维护确保桥梁安全后开放交通。7. 附件7.1图纸7.2计算书

19、中国水利水电第十四工程局有限公司9新建西安至成都铁路西安至江油段（陕西境内）站前工程（XCZQ-5标段）【跨金水河贝雷桥施工方案】福仁山隧道斜井跨金水河贝雷桥力学检算书一、金水河便桥贝雷梁受力检算：相关321型贝雷桁架施工便桥的技术参数对照如下：荷载、跨径与桥梁组合配置表跨径（m）何载汽车一10级汽车一15级汽车一20级履带一50级挂车80级9S.SS.SS.SS.S12S.SS.SS.SS.SD.S15S.SS.SS.S.RS.S.RD.S18S.SS.S.RD.SD.SD.S21S.S.RS.S.RD.SD.SD.S.R24S.S.RD.SD.SD.S.RD.S.R27S.S.RD.S.R

20、D.S.RD.S.RD.S.R30D.SD.S.RD.S.RD.S.RT.S.R33D.S.RD.S.RD.S.RD.S.RT.S.R36D.S.RD.S.RD.S.RD.S.RT.S.R39D.S.RD.S.RT.S.RT.S.RT.D.R42D.S.RT.S.RT.S.RT.S.RT.D.R45T.S.RT.S.RT.D.RT.D.R48T.S.RD.D.RT.D.RT.D.R51D.D.RD.D.RT.D.RT.D.R54D.D.RD.D.RT.D.R57D.D.RT.D.RT.D.R60D.D.RT.D.RT.D.R61T.D.R注：1、表中S.S表示单排单层，D.S表示双排单层，T.

21、S.表示三排单层，D.D表示双排双层，T.D表示三排双层;2、在S.S、D.S、T.S.、D.D、T.D之后加R,则表示它们为加强型，即有加强弦杆。321型钢桥桁架几何特性表桥型不加强桥梁几何单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层特性(SS)(DS)(TS)(DD)(TD)截面惯性距I(cm4)250497.2500994.4751491.62178588.83222883.2截面抵抗矩3W(cm )3578.57157.110735.614817.922226.8桥型加强桥梁几何单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层特性(SSR)(DSR)(TSR)(DDR)(TDR)截面惯性距I(cm

22、4)577434.41154868.81732303.24696255.26894382.8截面抵抗矩3W(cm )7699.115398.323097.430641.745962.6计算时施工用便桥所受荷载按集中荷载考虑 一取80t,全套标准321型双排单层加强型贝雷架自重取1.40t/ m。以最不利简支梁情况检算，当活载作用在跨中时，便桥承受的荷载为最不利荷载。其计算简图简化如下：Q恒=6.86KN/mP=392KNL=18m金水河便桥贝雷梁荷载简图1、跨中最大弯矩值:2M=q 恒 I /8+k P l/42=(1.4 9.8/2) 18/8+1.2 (80 08/2) W/4=277.8

23、3+2116.8=2394.63 KN m2、梁端最大剪力值：Q=k(P+q 恒 1)/2=1.2 代0 08/2+(1.4 9為/2) 倒/2=309.288KN3、跨中最大挠度值：43f =5 q恒 l4/384EI+P l3/48EI454=5X(1.4 9.8/2) 18000/(384 X06 X0 X1154868.8 杓)+(80 S.8/2) 1000X180354003/(48 &06 105 >1154868.8 104)=3.94+20.02=23.96mm4、最大容许弯矩、剪力、挠度值：M=3375 KN mQ =490.5KNf =l/400=18000

24、/400=45 mm故：弯矩：M=2394.63 KN m < M=3375 KN m 满足设计要求；剪力：Q=309.288KN < Q =490.5 KN满足设计要求；挠度：f=23.96 mm < f =l/400=18000/400=45 mm满足设计要求。5、横梁检算：321型贝雷桁架横梁采用27号热轧工字钢，单根长5.85m,共计14根,设计桥 面净宽l=4m，则:恒载 q=41.88Kg/mX9.8N/Kg=410N/m 即q=0.41KN/m ; P=80X9.8/14=56KN。2 2弯矩极值 Mmax=q l /8+P l/4=0.41 4X8+56 X/

25、4=56.82 KN m剪力极值 Qmax=k-P/2+q l/2=1.2 5X/2+0.41 X/2=34.42 KN正应力极值 cmax=Mmax/W=56.8X 106/(485 X03)=117.15MPa故：cmax=177.15MPa<q=297MPa满足设计之要求。27号热轧工字钢，HwX Tw=250.4 >=1502.4 mm2，则工字钢截面最大剪应力为：Tmax=Qmax/(HwXTw)=34.42 >000/1502.4=22.91 MPa故：Tmax=22.91MPa < T=1.3 X60MPa=208MPa 满足设计之要求。横梁挠度值43f=

26、5 q 4/384EI+P l3/48EI即=5X）.41 X0004/（384 2d XO50547.5 10）+35456 X1000 X40003/（48 11 X05 >6547.5 X04）=0.099+5.430=5.529 mm又 横梁挠度容许值f =l/400=4000/400=10 mm故 f=5.529mm < f =10mm满足设计之要求。综上所述，321型双排单层加强型贝雷梁整体之强度和刚度均完全满足设计之要 求。二、金水河便桥（贝雷梁桥）桥台基础方案验算（一）、最不利桥台（0#）基础稳定性验算1、库伦主动土压力计算：作用于桥台主动土压力依照桥台台背倾斜，桥

27、台横向宽度B0=6.10m,填料重度丫 =18KN/m。台背倾角为c =14,台后引道填料内摩擦角© =35o台背和填料间1的外摩擦角3= © =17.5,台后引道填料面倾斜，其B =4计算。2（1）台后填土表面有车辆荷载时，本桥设计活荷载为单车道挂车 一80,依据 公路桥涵设计通用规范，库伦主动土压力系数：jsin（6 +申）sin（申一 P）Ka=cos2（ © c ）/cos£ cos（ 3 + c bos（1+ ；）cosC - ） 2 21 +=cos (35g14c)/cos 14o cos(17.5(+14c)-2sin(17.5 35 )

28、 sin(35 -5 ) ；cos(17.514 ) cos(14 -5 )=0.377其计算长度B0=l0=6.10m,破坏棱体的宽度为：B=H - (tan c +cqt其)墙背俯斜，即c >0则cot a=an( © + 3 +Cc®t®+tan但+§+g)tan(®+§+町+ta2=-tan66.5 + cot 35 tan 66.5 tan66.5 tan 14=0.783又桥台高度H=7.567m,故：B=H （tan £ +cot a）=7.567 （tan14（+0.783）=7.811m破坏棱体范围B

29、4°内仅能布置一辆汽车，单车道单向通行，车辆荷载* G=784.00KN，转化为均布荷载为q=、 G/（B I。）。将均布荷载q换算为土体的当量厚度:均布荷载作用下库伦土压力力学简图ho=q/ 丫 = G/（B Io）/ 丫'= G/（B - y 即ho八 G /(B Io 丫)=784/(7.811 6凶0 X8)=0.914m土层当量厚度h。转化为当量墙高h'：h' =h0 - cos £ cos 3- /C0s( £=0.914 Sos14(cos4(/cos(14(-4c)=0.898m则墙背的主动土压力合力为：Ea= 丫 -0Ba

30、 H(h'+H/2)=180.10 &377 '>7.567 (0.898+7.567/2)=1466.40KN则主动土压力水平分力为：Eax =-Ea - COS( S + £)=-1466.40 COs(17.5&14O=-1250.31KN作用点离基础底面的距离为：e = (H(H+3 h0)/(H+2 h0)=2.77m则对基底形心轴的力矩：Mex = Eax ey = -1250.31 277=-3463.36KN m其竖直方向分力为：Eay =Ea - S“( S + £)=1466.40 >n(17.5(+14Q=7

31、66.19KN作用点离基底形心轴的距离：ex =6/2-2.02-(2.77-1.5) - tan £ =0.66m 对基底形心轴的力矩：M ey =Eay &=766.19 >.66=505.69KN m(2) 台后填土表面无车辆荷载时，主动土压力标准值计算：2Ea= B0 Ka 丫 /2H=6.10 0.377 >8X7.5672/2=1185.12KN其水平方向分力为Eax =-Ea COS( S + £)=-1185.12 COs(17.5&14O=-1010.48KN离基础底面距离： e =H/3=7.567/3=2.52m对基底形心轴

32、的力矩：Mex=Eaxey=-1010.48 >52=-2546.41KN m其竖直方向分力为Eay =Ea Sin( S + £)=1185.12 >n( 17.5(+14Q=619.22KN中国水利水电第十四工程局有限公司9新建西安至成都铁路西安至江油段（陕西境内）站前工程（XCZQ-5标段）【跨金水河贝雷桥施工方案】作用点离基底形心轴的距离：ex=6/2-2.02-(ey-1.5) tan £ =0.726m对基底形心轴的力矩：Mey=Eay e<=619.22 &726=449.55KN m(3) 台前溜坡填土自重对桥台前侧面上的主动土压力

33、计算计算时以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的斜坡以溜坡坡度1:1.5计算出B=4o,基础边缘至坡面的垂直距离为 H=5.60m,桥台前斜面与竖直面的夹角1£ =Qo填土内摩擦角© =35o取外摩擦角3= © =17.5,0则主动土压力系数为：2jsin(6 +®)sin( 一B)Ka=C0S2( © £ )/coS £ cos( 3 + £ )cos(1+ 三)cos( ； - -) ?2 2=cos (35g0c)/cos 0o cos(17.5(+0c) 1 +sin(17.5 35 ) sin(35 3

34、4 )厲cos(17.50 ) cos(0 34 )=0.182主动土压力：2Ea=B0 Ka y2/2H2=6.10 0182 >18 >5.60/2=313.34KN其水平方向分力为Eax=Ea cos( 3 + £ )=3W0s(17.5(+00l=298.84KN离基础底面距离：ey=H/3=5.60/3=1.87m对基底形心轴的力矩：Mex=Eax ey=298.84 >.87=558.83KN m其竖直方向分力为Eay=Ea sin( 3 + £ )=31s347.5(+0Q=94.22KN作用点离基底形心轴的距离：ex=-3m对基底形心轴的力

35、矩：M ey=Eay ex=-94.22 3=-282.66KN m1、上部构造恒载反力及桥台台身、基础自重和基础上部土重计算表：恒载标准值计算表序号计算式P/KNp /mM/(KN m)备注11.0 0837 6.1 24122.537-0.800-98.0322.1 0.923 6.1 24283.767-1.350-383.093(2.1+3.381) 5.307 6.1/2 242129.22-1.030-2193.1041 25.7 6.7 23878.37+0.15131.7650.5 6 27.3 23503.700.0000.006(5.097+5.497) 0.2 6.1/2

36、) 18348.97-2.700-942.2270.3 1 26.7 1836.18-2.850-103.1180.3 1 X6 22 >1864.80.0000.009(5.097+6.897) 2.7/2+1.28 5.307/2) 0.6 2 刈8423.11-1.335-564.8510上部构造恒载123.48-1.865-230.294914.13-4382.933、正常使用极限状态及承载能力极限状态下作用效应的不同组合计算基底偏心距见下表：作用长期效应的不同组合计算基底偏心距计算表作用类别作用效应作用效应标准值不同组合的作用效应水平力/KN竖向力/KN力矩/(KN -m)永

37、久 作 用结构重力03917.6-2772.7VVVVV土的重力0873.06-1610.2VVVVX台后土侧压力-1010.48619.22-2096.9VVVVX台前土侧压力298.8494.22276.17VVVVX可变作汽车引起的土侧压力-1250.31766.19-2957.710100用人群何载000110002 M/(KNm)-9161-6204-9161-6204-27736270.5504.6270.5504.3917.2 P/KN31316e°/m-1.46-1.13-1.46-1.13-0.71注：表示该永久作用参与组合，X表示该永久作用不参与相应组合；分项系数

38、 为1。经计算，组合：y=b/2=6.00/2=3.00m60=2 M/ 艺 P=61/6270.3=1.46m抗倾覆稳定安全系数：K0=y/e0=3.00/1.46=2.05 > K0 =1.50满足要求组合：e0=2 M/ 2 P204/5504.仁1.13m抗倾覆稳定安全系数：K0=y/e0=3.00/1.13=2.65 > K0 =1.30满足要求在施工阶段，作用效应组合为：60=2 M/ 2 P=73/3917.6=0.71m抗倾覆稳定安全系数：K0=y/e0=3.00/0.71=4.23 > K0 =1.20满足要求综上所述，桥台基础稳定性完全满足要求。（二）、最

39、不利桥台地基承载力验算1、计算桥台地基的容许承载力本桥台基础埋置深度为2.9米，基础位于岸边，底部位于常水位以上，汽车 荷载为N1=784KN，汽车制动力为T=80KN，桥台承受贝雷钢架自重为 N2=123.48KN，基底以下持力层为中密砂砾石土（天然重度取严18.0KN/m3），按 规范相关规定取砂砾石土地基容许承载力o0= 350 kPa计算。计算修正本桥台地基的容许承载力：d= e+ ki i Y b-2)+ k2 2 Yd-3)式中：®可从规范中直接查出：350 kPa；b=6.0m为基础最小边，2m时按2m计算，10m按10m计算； d=3.0m 为基础埋置深度，一般以冲刷

40、线算起；若 d3m取d=3m；=18.0KN/m3为基底下持力层土的天然重度，当在水面以下时，取浮重度； ¥=18.0KN/m 3为基底以上土的重度，不同土时应换算重度，在水面以下时取 浮重度；k1=2.0、k2=4.0为地基容许承载力宽度、深度修正系数，由规范对应修正系 数表取值。才=创+ k1 1血-2)+ k2 2*d-3)=350+2.0 沐8.0 Q0-2.0)+4.0 18.0 (3.0-3.0)=494.00kPa故此砂砾石土地基容许承载力为 494.00kPa。2、地基承载力验算(1)、台后填土表面有车辆荷载时： 、桥台台身和基础自重：N3= 21-873.06-12

41、3.48=4914.13-873.06-123.48=3917.59KN 、基础底面以上竖向荷载：N = N 1 + N2+N3+Eay=0+123.48+3917.59+766.19=4807.26KN 、基底面积：2A=a -b=7.3 60=43.80m 、外力对基底形心轴之力矩：M = T H+M ex+M ey =0-3463.36+505.69=-2957.67KN m 、基底截面模量：223W = ab/6= 7.3 60 /6= 43.8m则基底应力极值：N , Mmax = a ± W=4807.26/43.80 2957.67/43.8= 177.28 kPa42

42、.23贝U（max= 177.28kPa< Q= 494.00kPa满足要求（2）、台后填土表面无车辆荷载时： 、桥台台身和基础自重：N3= 21-873.06-123.48=4914.13-873.06-123.48=3917.59KN 、基础底面以上竖向荷载：N =N 1 + N2+N3+Eay=784+123.48+3917.59+619.22=5444.29KN 、基底面积：2A =a b=7.3 60=43.80m 、外力对基底形心轴之力矩：M = T H+M ex+M ey=-80 百.1+1.5）-2546.41+449.55=-2784.86KN m- 、基底截面模量：2

43、23W = a b2/6= 7.3 60/6= 43.8m3则基底应力极值：曲=a ± W=5444.29/43.80 2784.86/43.8= 187.88 kPa60.72则（rmax= 187.88kPa< 庐 494.00kPa满足要求综上所述，桥台地基承载力完全满足要求。三、金水河便桥（贝雷梁桥）桥墩基础方案验算（一）、桥墩地基承载力验算基础埋置深度为3.5m,常水位到基础底面高度为4m ,汽车荷载为 中国水利水电第十四工程局有限公司15新建西安至成都铁路西安至江油段(陕西境内)站前工程(XCZQ-5标段)【跨金水河贝雷桥施工方案】Ni=784KN，汽车制动力为 T

44、=80KN，每座墩台贝雷钢架自重为 N2=247KN，基 底以下持力层为中密砾石土(圆砾、角砾)(天然重度取丫 =19.0KN/rm),按规范 相关规定取砾石土地基容许承载力co = 400 kPa计算。1、计算修正桥墩地基的容许承载力C= c+ ki iYb-2)+ k2 -2Yd-3)式中：c可从规范中直接查出：400 kPa；b=3.3m为基础最小边，2m时按2m计算，10m按10m计算；d=3.5m为基础埋置深度，一般以冲刷线算起；若 d3m取d=3m；甲=19.0-10.0=9.0KN/m3为持力层土的天然重度，透水且在水面以下时，取 浮重度；¥=19.0-10.0=9.0

45、KN/m3为基底以上土的重度，不同土时应换算重度，中密 砾石土具备透水性，在水面以下时取浮重度；k1 =3.0、k2=5.0为地基容许承载力宽度、深度修正系数，由规范对应修 正系数表取值。C= c+ k1 1«b-2)+ k2 2*d-3)=400+3.0 9.0 ©3-2)+5.0 9.(0 ©5-3)=457.60kPa故砾石土地基容许承载力为457.60kPa。2、地基承载力验算(1) 、墩身与基础混凝土自重：N3=8.97 9.2 24+(15.75 98+23.49 0.8+32.67 99) 23=1980.58+1398.29=3378.87KN(2

46、) 、基底以上竖向荷载：N = 2+N2+N3 =784+247+3378.87=4409.87KN(3) 、基底面积：2A = a b =9.9 93 = 32.67m(4) 、外力对基底形心轴之力矩：M = T H =80 99.2+2.5)=936KN m-中国水利水电第十四工程局有限公司19(5)、基底截面模量：223W = a b2/6= 9.9 332/6=17.97m3则基底应力极值:max =4409.87/32.67 + 936/17.97=187.07kPa贝U(max= 187.07kPa< Q= 457.60kPa综上所述，桥墩地基承载力完全满足要求。(二)、桥墩

47、基础稳定性验算1、桥墩基底合力偏心距验算水面以下墩身与基础混凝土的浮力N 4:N4 =(8.97 K5+15.75 0.8+23.49 0.8+32.67 0.9) W=742.50KN合力偏心距 e=2 M/(2N4)=936/(4409.87-742.50)=0.26me=0.26mv 0.1b=0.1 3<3=0.33m2、桥墩基础抗倾覆稳定性验算y=b/2=3.3/2=1.65mK0= y/ e 1.65/0.26=6.35贝U K0= 6.35 > K0 =1.50综上所述，桥墩基础稳定性完全满足要求。满足要求其/、满足要求满足要求新建西安至成都铁路西安至江油段（陕西境内

48、）站前工程（XCZQ-5标段）【跨金水河贝雷桥施工方案】施工方案是根据一个施工项目指定的实施方案。其中包括组织机构方案（各职能机构 的构成、各自职责、相互关系等）、人员组成方案（项目负责人、各机构负责人、各专业负 责人等）、技术方案（进度安排、关键技术预案、重大施工步骤预案等）、安全方案（安全总体要求、施工危险因素分析、安全措施、重大施工步骤安全预案等）、材料供应方案（材料供应流程、接保检流程、临时（急发）材料采购流程等），此外，根据项目大小还有现场保卫方案、后勤保障方案等等。施工方案是根据项目确定的，有些项目简单、工期短就不需要制订复杂的方案。冬季施工由于本施工地区冬季为高严寒地区，搞好冬期

49、施工，对加快工程进展， 保证工程质量是至关重要的。 冬期施工所采取的措施一是要保证工程质量， 二是要经济简便。根据 本工程的特点、气候条件，施工条件，主要采取以下措施：根据施工实际情况，冬期室外冻土开挖施工前需融化，采用燃烧刨花、锯沫、废木及煤炭烘烤，并派专人监护，同时采取可靠的防火 措施。基坑（槽）采用机械挖方，挖方土料集中置于指定堆土场地；对于挖出的未受冻土， 在弃土场地做好保温工作，采用覆盖塑料布及麻袋的方法防冻，以备回填时用。对挖好的基坑（槽）覆盖麻袋、塑料布防冻，并根据环境气温条件，在其作业指导书中进行热工计算确 定保温层厚度。施工时其他要求如下：1）土方工程的冬期施工，施工前要做好

50、准备工作，连续施工。2）挖方时要采取防止引起相邻建（构）筑地基或其它设施受冻的保温措施。3）填方前清除基底上的冰雪和杂物，对室内的回填不得含有冻块的土料；对于室外大 面积的回填（上部无其它建（构）筑物或基础）可采用含有冻土块的土料，但冻块粒径不得 大于15cm，其含量（以体积计）不得超过 30%，且均匀分布，每层铺土厚度比常温施工时 减少2025%，且应逐层夯实。4）避免地基土受冻，不得将冻结的基土作为基础的持力层。5）在基础的施工过程中，不得被水或融化雪水浸泡基土。1）砌筑砂浆在用塑条布或苫布搭成的暖棚内集中拌制，暖棚内环境温度不可低于 5C。砂浆优先选用外加剂法（外加剂的类型及掺量根据其设

51、计及试验确定），水泥采用普通硅酸盐水泥。水泥放在暖棚内，砂堆采用彩条布覆盖。必要时在搅拌棚内生火， 并用水箱烧热水用于搅拌砌筑砂浆施工。2）砌筑砂浆不得使用污水拌制，且砂浆稠度较高温度适当增大。拌制砂浆所用的砂中不得含有直径大于 1cm的冻块或冰块。拌合砂浆时，水的温度不得超过80 C。当水温超过规定时，应将水、砂先行搅拌，再加入水泥，以防出现假凝现象，搅拌时间比常温增加1/2倍。3）外加剂设专人先按规定浓度配制成溶液置于专用容器中，然后再按规定掺量加入搅拌机中拌制成所需砂浆，外加剂法砌筑时砂浆温度不要低于5C。4）对于普通砖、砌块在砌筑前要清除表面冰雪，不得使用遭水浸和受冻的砖或砌块。5）对

52、砖砌体采用 三一”砌法，灰缝不大于 10mm。每日砌筑后要及时在砌筑体表面覆 盖塑料布及麻袋。砌体表面不得有砂浆，并在继续砌筑前扫净砌筑面。每日可砌高度不超过 1.2m。6）砌筑工程的质量控制，在施工日记中除要按常温要求记录外，尚应记录室外空气的 温度、砌筑砂浆温度、外加剂掺量等。7）砌筑砂浆掺外加防冻剂的数量由土建试验室确定，专人负责严格按配比进行计量。8）当气温低于-15 C时，提高一级砂浆标号，送砂浆小车加装护盖，以保证一定的砌 筑温度使砂浆上墙后不致立即冻结。9）每班砌筑后，砖（浮石块）上不准铺灰，并用草帘等保温材料覆盖，以防止砌体砂 浆受冻，继续施工前，先扫净砖面后再施工。10）冬季

53、进行室内抹灰，需在室内生火，并及时将门窗安装好，必要时，用草帘将窗 洞封堵，以便增加室内温度。11）室内砂浆涂抹时，砂浆的温度不能低于5 C。12）与墙面涂刷涂料，砌筑砂浆和抹灰砂浆中，均不准掺入含氯盐的防冻剂。13）搅拌所用的砂子不能含有冰块和直径大于10mm的浆块，砂浆随拌随用，严禁使用受冻砂浆，在砌筑时不准随意向砂浆内加热水。1）在负温下冷拉后的钢筋， 应逐根进行外观质量检查，其表面不得有裂纹和局部颈缩。2）当温度低于-20 C时，严禁对钢筋进行冷弯操作，以避免在钢筋弯点处发生强化， 造成钢筋脆断。3）冬季在负温条件下焊接钢筋，应尽量安排在室内进行。如必须在室外焊接，其环境温度不宜低于-20 C,雪天不得施焊，风力超过3级时应有挡风措施。焊后未冷却的接头，严禁碰到冰雪。4）在负温条件下使用的钢筋，施工过程中要加强管理和检验，在运输和加工过程中注 意防止撞击、刻痕。1）冬期施工砼均由集中搅拌站拌制、罐车运输，混凝土养护采用蓄热法或综合蓄热法。对基础采用覆盖麻袋及塑料布进行保温，对地面以上结构采用棉被和塑料布进行保温。外加剂的选用根据设计要求、施工方法、规范规定及试验确定，各结构混凝土在运输、浇筑过程中