钢筋混凝土结构设计课程设计计算说明

1、混凝土结构课程设计计算说明书 设计题目：现浇楼盖、梁式楼梯及单层厂房结构设计 学 院 系：土木工程学院 专 业： 土木工程 班 级： 土木081 学生姓名： 王伟钢 学 号： 指导教师： 蒋隆敏 职 称： 教授 最终成绩： 2010年7月目录 绪 论 4 0.1 设计目的 4 0.2 设计概述 4第1章 混凝土结构单向板肋梁楼盖设计 5 1.1 设计资料 5 1.2 板的计算 61.3 次梁的计算 9 1.4 主梁的计算 13第2章 现浇钢筋混凝土梁式楼梯设计 202.1设计资料 202.2 踏步板（TB1）的计算和配筋 202.3 楼梯斜梁（TL2）的计算和配筋222.4 平台板（TB2）的

2、计算和配筋 242.5 平台梁（TL3）的计算和配筋 25第3章 厂房设计 273.1 设计资料 273.2 结构构件选型及柱截面尺寸确定 283.3 荷载计算 293.4 排架内力计算 323.5 内力组合 423.6 柱的截面设计 46 3.7 基础设计 54 结论63致谢64参考文献 65绪论 0.1设计目的通过此次课程设计，了解工业与民用建筑结构设计内容、程序和基本原则，学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实际知识，并学习运用这些知识结合先行的规范解决工业与民用房屋设计中的实际问题。 0.2设计概述本次设计共有三个设计组成，分别为混凝土结构单向板肋梁楼盖

3、设计、现浇钢筋混凝土梁式式楼梯设计和金加工车间。混凝土结构单向板肋梁楼盖设计主要是对板、次梁和主梁的设计。现浇钢筋混凝土梁式式楼梯设计主要是梯段板、斜梁、平台板和平台梁的设计。金加工车间主要是对柱子、牛腿和基础的设计。第1章 现浇钢筋混凝土肋形楼盖设计1、设计资料某多层工业建筑仓库楼盖，采用整体式钢筋混凝土结构，楼盖梁格布置如1.1图所示。图1.1 梁板结构平面布置图1.1、露面构造做法：20厚水您砂浆面层，板底混合砂浆抹灰20厚，梁底、梁侧抹灰15。1.2、楼面活荷载标准值10KN/。1.3、横载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因楼盖楼面活荷载标注值大于410KN/）。1.4、材料

4、选用：混凝土C25（)，梁内首例主筋采用HRB335级钢()，其余采用HRB235级钢()。 2、板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算。办的，按单向板计算。板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取，截面取，板尺寸及支承情况如图1.2a所示。图1.2 板的尺寸和计算简图（a） 板的尺寸；（b）计算简图（1） 荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层 0.02m×20kN/m3=0.4kN/m280mm钢筋混凝土板 0.08m×25kN/m3=2.0kN/m220mm混合砂浆抹灰 0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2 线恒载设计值 线活载设计值 合计 g+q=16.

5、29kN/m （2）内力计算计算跨度边跨 取中间跨 计算跨度差，说明可按等跨度连续板计算内力（为简化计算，统一取）。取一米宽板带作为计算单元，计算简图如1.2b所示。连续板各截面的弯矩计算简见表1.1。表1.1 连续板弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数4.77-4.773.28-3.75 （3）截面承载力计算表1.2 连续板各截面配筋计算板带部位截面边区板带（，轴线间）中间区板带（轴线间）边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座4.77-4.773.28-3.754.77-4.773

6、.28×0.8=2.624-3.75×0.8=-30.1110.1110.0770.0880.1110.1110.0620.0710.1180.1180.08020.09230.1180.1180.06410.0737401401273314401401218251选配钢筋实配钢筋面积mm2403403314314403403314314中间区板带轴线间，各内区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图1.3a、b所示。图1.3 板的配筋示意图（a） 边区板带；（b）中间区板带 3、次梁计算次梁按考虑塑性内力重分

7、布方法计算。取主梁高,主梁宽 ，次梁有关尺寸及支承情况如图1-4a所示。图1-4 次梁的尺寸及计算简图（a）次梁尺寸 （b）计算简图(1) 荷载恒载设计值由板传来 次梁自重 梁侧抹灰 活荷载设计值由板传来 （2） 内力计算计算跨度边跨 取。中间跨 跨度差 说明可以按等跨连续梁计算内力。计算简图如图1.4b所示。连续梁各截面弯矩及剪力计算分别见表1.3和表1.4。表1.3 连续次梁弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数110.70-105.1072.25-82.57表1.4 连续次梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧剪

8、力计算系数0.450.60.550.5591.74121.68111.54111.54（3） 截面承载力计算次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨 离端第二跨、中间跨 次梁梁高 翼缘厚 判别T形截面类型：按第一类T形截面试算。跨内截面 因此各跨中截面均属于第一类T型截面。支座截面按矩形截面计算，离端第一支座按布置两排纵筋考虑，取，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，。连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表1.5及表1.6。 表1.5 连续次梁正截面承载力计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座110.70-105.1072.25-82.57（）0.0280.232

9、0.0180.1610.02840.26790.01820.17669001036569726选配钢筋实配钢筋面积8921137656735表1.6 连续次梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座内侧、外侧91.24121.68111.54111.54308656>V290062>V290062>V308656>V92234>V86678<V86678<V92234<V选配钢筋101101101101按构造配筋295416570实配箍筋间距200200200200配筋率验算： 满足要求。次梁配筋示意图如图1-5所示

10、。图1-5 连续次梁配筋示意图 4、主梁计算主梁按弹性理论计算。柱高，设柱截面尺寸为。主梁有关尺寸及支承情况如图1-6a所示。图1-6 主梁的尺寸及计算简图（a）主梁尺寸 （b）计算简图（1） 荷载 恒载设计值 由次梁传来 主梁自重（折算为集中荷载） 梁侧抹灰(折算为集中荷载) 活荷载设计值 由次梁传来 合计 （2）内力计算边跨 取。中间跨 跨度差 ，故可按等跨连续梁计算。由于梁柱线刚度较柱的先刚度打得多，故主梁可视为绞支柱顶上的连续梁，计算简图如图1-6b所示。在各种不同分布的荷载作用下的内力计算，可采用等跨的内力系数表进行，跨内和支座截面的最大弯矩及剪力按下式计算： 式中系数K值由混凝土结

11、构设计书中附录7中查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1. 7及表1.8。见表中最不利荷载组合下的弯矩图及剪力图分别叠画在坐标图上，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图1-7所示。表1.7 主梁弯矩计算序号计算简图 0.23895.180.11144.960.11144.960.23895.18-0.286-115.83-0.191-77.36-0.286-115.83 0.286267.700.222207.79-0.143-133.85-0.095-88.92-0.143-133.85 0.226211.5360.194181.580.282263.95-0.321-300.46-

12、0.048-44.93-0.155-145.08 0.175163.80.175163.8-0.095-88.92-0.286-267.70-0.095-88.92 0.274256.46-0.178-166.610.04844.93-0.012-11.23 0.198185.33-0.131-122.62-0.143-133.850.03633.70最不利荷载位置+362.87252.75-249.68-166.28-249.68+306.71226.54359.13-416.29-122.28-260.91+208.76208.76-204.75-345.05-204.75+351.64-

13、282.44-32.43-127.06+230.71-238.45-211.20-82.13表1.8 主梁剪力计算序号计算简图 0.71448.20-1.286-86.81 1.095 73.91-0.905-61.090.90561.09-1.095-73.911.28686.81-0.714-48.20 0.857136.5-1.143-178.31 0.0487.490.0487.490.952148.51-1.048-163.490.14322.310.14322.31 0.679105.92-1.321-206.081.274198.74-0.726-113.16-0.107-16.

14、69-0.107-16.691.155180.18-0.845-131.82 -0.095-14.82-0.095-14.820.810126.36-1.190-185.64 1.190185.64-0.810-126.360.09514.820.09514.82 0.822128.23-1.178-183.770.22635.260.22635.26-0.06-9.36-0.06-9.360.01218.720.01218.72 -0.131-20.44-0.131-20.440.988154.13-1.012-160.910.17828.300.17828.30-0.036-5.72-0.

15、036-5.72最不利荷载位置+184.70-265.1181.40-53.600209.600-237.401109.11-25.89+154.12-292.88272.66-124.34444.40-90.61266.99-180.02+33.38-101.63200.657-246.73246.73-200.27101.63-33.38+176.43-270.57109.169-25.3351.73-83.27105.53-29.48+27.76-107.24228.041-222.0089.39-45.6181.08-53.92图1-7 主梁的弯矩包络图及剪力包络图（3） 截面承载力计

16、算主梁快内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：，并取。判别T形截面类型：按第一类T形截面试算。，查表得，故各跨内截面均属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，取（因支座弯矩较大考虑布置双排纵筋，并布置在次梁主筋下面）。跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取。主梁正截面及斜截面承载力计算分别见表1.9及表1.10。表1.9 主梁正截面承载力计算截面边跨跨内B支座C支座中间跨内362.87-416.29345.05-88.89252.7555.87555.875360.41289.180.0480.3730.2990.0850.0340.04920.49610.36600.08900.03

17、462205307022645721551选配钢筋实配钢筋面积2214348425027601610表1.10 主梁斜截面承载力计算截面A支座内侧B支座外侧B支座内侧C支座184.695-292.881272.651246.728464100>V464100>V464100>V464100>V138684<V138684<V138684<V138684<V选用箍筋双肢8双肢8双肢8双肢8101101101101300实配箍筋间距200200200200207617207617207617502383230选配弯筋实配弯筋面积490.9490.94

18、90.9（4） 主梁吊筋计算由次梁传来全部集中力 则 选配吊筋 。主梁的配筋示意图如图1-8所示。图1-8 主梁的配筋示意图 5、施工图板、次梁配筋图和主筋配筋图见图纸。材料表见表1.11。表1.11 板的钢筋表编号简图直筋长度/mm根数总长/m钢筋用量、kg102370198540.5333.582030198203.980.58279019505440.52149.087403223.79.481430484692.1273.48530332176.069.5859804852900.31145.6钢筋总量：10 333.5kg=0.33t 8 3743.4kg=3.74t第2章 现浇钢筋

19、混凝土梁式楼梯设计1、 设计资料已知某多层工业建筑现浇钢筋混凝土楼梯，活荷载标准值为3kN/m2，踏步面层为30mm厚水磨石（=0.65kN/m2),底面为20mm厚混合砂浆（=17kN/m3），混凝土为C25，N/mm2）,梁中受理钢筋为HRB335级，=300kN/mm2，其余钢筋采用HPB235，=210kN/mm2，结构布置如图所示。 图2-1 楼梯结构布置及剖面图2、 踏步板（TB1）计算踏步板计算截面及计算简图如图2-2所示。(1) 荷载计算踏步尺寸，斜板厚度取t=40mm图2-2 梯段踏步板计算截面及简图（a）计算截面 （b）计算简图 则截面平均高度，取恒载分项系数1.2，活荷载

20、分项系数1.4。恒荷载 踏步板自重 踏步面层重 踏步抹灰重 使用活荷载 总计 （2） 内力计算 斜梁截面尺寸取，则踏步板计算跨度为 踏步板跨中弯矩： （3）截面承载力计算踏步板计算截面尺寸： 故踏步板应按构造配筋，每踏步采用28（），取踏步板内斜板分布钢筋。配筋示意图如图2-3a所示。3、楼梯斜梁（TL1）计算（1）荷载计算踏步板传来 斜梁自重 斜梁抹灰总计 （2） 内力计算取平台梁尺寸，斜梁水平方向计算跨度为： 斜梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为： （3）承载力计算斜梁按T形截面进行配筋计算，取。翼缘有效宽度按到L形截面计算：按梁的跨度考虑 按翼缘宽度考虑 按翼缘高度考虑 取 首先按第一类

21、T形截面进行试算： 结构确定为第一类T形截面，故 故选用212（）。 图2-3 梁式楼梯踏步板及斜梁配筋图 故可按构造配制箍筋，选用双肢箍：。 楼梯踏步板，斜梁配筋，如图2-3b所示。4、平台板（TB-2）计算 取板厚，板的尺寸及支承情况见图2-4a所示。图2-4 （a）平台板支承情况 （b）计算简图 （1）荷载计算恒荷载30mm水磨石 80mm钢筋混凝土板 20mm混合砂浆 活荷载 （2）内力计算跨度 ，计算简图如图2-4b所示。跨中弯矩 选配。平台板（TB2）配筋示意图如图2-5所示。图2-5 平台板配筋示意图 5、平台梁设计 取平台板尺寸 计算跨度。平台梁尺寸及支承、计算简图情况如图2-

22、6所示。图2-6 平台梁支承情况及计算尺寸（a）支承情况 （b）计算尺寸 （1）荷载计算TB2传来 平台梁自重 梁侧抹灰 斜梁传来 F=（2） 内力计算跨中弯矩：支座边缘剪力 正截面 选配。斜截面 故截面尺寸满足要求。故可按构造配箍筋，选配平台梁配筋示意图如图2-7所示。图2-7 平台梁配筋示意图第3章 单层工业厂房设计 1、设计资料1.1金工车间跨度18m、总长96m、柱距取6m。1.2车间内设有2台200/50KN中级工作制吊车，其轨顶设计标高如图所示。1.3建筑地点：株洲市郊区。1.4车间所在场地：地坪下1m内为填土，填土下4m内为均匀亚粘土，地基承载力设计值f=200KN/m2，地下水

23、位-5.0m，无腐蚀。基本风压w。=0.35KN/m2，基本雪压S。=0.45KN/m2.1.5厂房中标准构件选用情况：（1）屋面板采用G410（一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在内）标准值为1.4KN/m2，屋面板上做二毡三油，标准值为0.35KN/M2。（2）天沟板采用G410（三）标准图集中的TGB77-1，板重标准值2.02KN/m。（3）屋架采用G415（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA-24，屋架自重标准值106KN/每榀。（4）吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车梁YXDL6-8，吊车梁高1200mm，翼缘宽500mm，梁腹板宽

24、200mm，自重标准值44.2KN/根，轨道及零件重1KN/m，辎重道及垫层构造高度200mm。图3-1 厂房剖面图 （5）材料：A柱：混凝土C30（fc=15N/mm2，fcm=16.5N/mm2，ft=2.0N/mm2）B基础：混凝土C15（Fc=7.5n/mm2，fcm=8.5N/mm2,ft=0.9N/mm2）2、 主要构件选型及截面尺寸由图3-1可知柱顶标高12.6m，牛腿顶标高8.2m，轨顶标高9.8m，屋内地坪至基层顶距离为0.75m，则计算简图中柱的总高度H，上柱高度和下柱高度分别为：H=12.6m+0.75m=13.35m， 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由混凝

25、土结构设计表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸见表3-1。表3.1 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mm2惯性矩/mm4自重/（kN/m）A、C上柱矩400×4001.6×10521.3×1084.0下柱I400×900×100×1501.875×105195.38×1084.69B上柱矩400×6002.4×10572×1086.0下柱I400×1000×100×1507.975×105256.34×

26、1084.94本列仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图3-2所示。图3-2 计算单元和计算简图 3、荷载计算 3.1恒载 （1）屋面恒载两毡三油防水层 厚水泥砂浆找平层 厚水泥蛭石保温层 一毡两油隔气层 厚水泥砂浆找平层 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 屋盖钢支撑 合计 屋架重力荷载为106kN/榀，天沟板自重2.02kN/m，则作用于柱顶的屋盖结构重力设计值为： （2）吊车梁及轨道荷载设计值 （3）柱自重重力荷载设计值 A,C柱上柱 下柱 B柱上柱 下柱 图3-3 荷载作用位置图（单位：kN） 3.2屋面活荷载 屋面活荷载标准值0.5kN/m2，雪荷载标注值0.250.5kN/m2，

27、雪荷载小于屋面活荷载，故仅按前者计算：作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： Q1的作用位置与G1位置相同，如图3-3所示。 3.3风荷载 风荷载标准值按式计算，其中，根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度由混凝土结构设计附表5.1确定如下： 柱顶（标高12.6m） 檐口（标高14.9m） 屋顶（标高16.5m） 如图3-4a所示，由式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为： 图3-4 风荷载体型系数及排架计算简图则作用于排架计算简图（图3-4b）上的风荷载为： 3.4吊车荷载由混凝土结构设计书中表2.5.1可得200/50kN吊车的参数为：B=5.55m，K=4.40m，g=75kN，Q=200k

28、N，Fp，max=215kN，Fp，min=45kN，根据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图3-5所示。（1） 吊车竖向荷载由式（2.5.4）和式（2.5.5）可得吊车竖向荷载设计值为：（2） 吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按混凝土结构设计书中式（2.5.6）计算，即： 作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值按混凝土结构设计书中式（2.5.7）计算，即 图3-5 吊车荷载作用下支座反力影响线 4、排架内力分析 该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数按式（2.5.16）计算，结果见表3.2表3.2 柱的剪

29、力分配系数柱别A，C柱n=0.109 =0.492C0=1.520A=B=0.337×10-10H3/EA=B=0.251B柱n=0.281 =0.492C0=2.299A=B=0.170×10-10H3/EB=0.4924.1恒载作用下排架内力分析计算简图如图2-6a所示。图中的重力荷载及力矩M是根据图3-3确定的，即； 由于图2-6a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可根据混凝土结构设计书中表2.5.2所列的相应公式计算。对于A,C柱n=0.109，=0.492，则 根据，利用平衡条件求出各柱各截面的

30、弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图3-6吧，c。图2-6d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负规定。 图3-6 恒载作用下排架内力图4.2屋面火荷载作用下排架内力分析（1）、AB屋面作用屋面活荷载排架计算简图如图3-7a所示。其中Q1=37.8kN，它在柱顶及变阶处引起的弯矩为；。对于A柱，C1=2.264，C3=0.576，则对于B柱，n=0.281，=0.492，则 则排架柱顶不动铰支座总反力为： 将R反作用于排架柱顶，用混凝土结构设计书中式（2.5.15）计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用域AB跨时的

31、柱顶剪力，则 排架各柱的弯矩图建立图及柱底剪力如图3-7b，c所示。图3-7 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图（2）BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图3-7中各内力图的位置及方向调整一下即可，计算简图、弯矩图、轴力图及柱底剪力如图3-8所示。 图3-8 BC跨作用屋面活荷载时排架内力图4.3风荷载作用下排架内力分析（1） 左吹风时 计算简图如图3-9a所示。对于A，C柱，n=0.109，=0.492，由混凝土结构设计书中表2.5.2得： 各柱顶剪力分别为： 排架柱内力图如图3-9b所示。图3-9左吹风时排架内力图 （2）右吹风时 计算简图如图3-10a所

32、示。由于结构对称，且荷载大小相等、方向相反。故只需将图3-9b所示A，C柱内力图对换且改变内力方向符号后可得，如图3-10所示。图3-10 右吹风时排架内力图 4.4吊车荷载作用下排架内力分析 （1）Dmax作用下A柱计算简图如图3-11a所示。其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为： 对于A柱，则 对于B柱，n=0.281，=0.492，由混凝土结构设计中表2.5.2得： 图3-11 Dmax作用取A柱时排架内力图 排架各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图3-11b，c所示。（2）Dmax作用于B柱左计算简图如图3-12a所示。MA，MB计算如下： 柱

33、顶不动铰支座反力RA,RB及总反力R分别为： 图3-12 Dmax作用取B柱左时排架内力图对于B柱，n=0.281，=0.492，由混凝土结构设计中表2.5.2得： 排架各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图3-12b，c所示。（3）Dmax作用于B柱右根据对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与“Dmax作用于B柱左”的情况相同，只需将A，C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力的符号，如图3-13所示。图3-13 Dmax作用取B柱右时排架内力图（4）Dmax作用于C柱根据对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与“Dmax作用于B柱左”的情况相同，只需将“Dmax作用于A柱”的情况的

34、A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求的各柱的内力，如图3-14所示。图3-14 Dmax作用取C柱时排架内力图 （5）Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图3-15a所示。对于A柱，n=0.109，=0.492，由混凝土结构设计中表2.5.2可得： A柱顶不动铰支座反力为： 对于B柱，n=0.281，=0.492，由混凝土结构设计中表2.5.2可得： B柱顶不动铰支座反力为： 排架柱顶总反力R为： 各注柱顶剪力为： 排架各柱的弯矩图及柱底剪力如图3-15b所示。当Tmax方向相反是，弯矩图和剪力图只改变符号，方向不变。图3-15 Tmax作用于AB跨时排架内力

35、图（6）Tmax作用于BC跨柱由于结构对称性及吊车吨位相等，故排架内力计算与“Tmax作用于AB跨柱”的情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换，如图3-16所示。图3-15 Tmax作用于AB跨时排架内力图 5、内力组合 以A柱内力组合为例。表3.3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表3.4为A柱内力组合表，这两种表中的控制截面及正号内力方向如表表3.3中的例图所示。内力组合按混凝土结构设计式（2.5.19）式（2.5.21）进行。除Nmax及相应的M和N一项外，其他三项均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利内力值；对于Nmax及相应的M和N一项，和截面均按（1.2SGk+1.

36、4SQk）求得最不利内力值，而截面则是按式（2.5.21）即（1.35SGk+SQk）求的最不利内力。表3.3 A柱内力计算汇总表柱号及正向内力截面类别恒载屋面活载吊车竖向荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左序号M7.47-0.361.68-34.74-40.74N288.8437.80000M-49.72-9.811.68159.22-0.1N349.0837.800647.15135.45M-7.36-6.715.0988.18-82.98N399.4537.800647.15135.45V4.740.350.38-7.94-9.26表3.3 A柱内力计算汇总表柱号及正向内力截面类别吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tma作用在BC跨左风右风序号M33.04-1.93±16.43±17.128.0716.64N000000M33.04-1.93±16.43±17.128.07-16.64N000000M1