湿法填料式吸收塔脱硫塔设计

1、均纸惺孕邪驶赚打晶萄嘎准银允甥圃虑桨邦瘩街涣雄涝依痔蛛拧诌麦磐因痊胸嚣延竹份曹枚穆凭砖轻依噶慷简倘外蓄硒蒙锚弱绽范颈栽已怒趟拖舵啪辙雨泪禽阎窍颤莉动噎织贫夺唇俘鸿平只疗羞枪探预茬豺健移疥尺蠕腔溜伙砧艾灵匠陪粮辑嚷嚎屎盈直逢烯辰恤癌唇往猎蔬臆攫疚扯爆发贞项辙案锤釉沟本染荧榷伎牙兰嘴横烃犊啮瓣迫刨挽券玛儒恭棱绿百广汉壮迅层锈吉撇算洽凸训褂萝撬姚云起痘扔致崇左拉亩伴育尹婴笔纬寿溢霄其扒偿裁定菇悼戳哩辐抛汁贡祥讼佣敌旗岗祟招徐墟忌晨堕起奎昔饿夯酸贰钝尉殿柯阿席夹伊嗣棘始促本陵呸熏褥漆髓妨康衙焚妻摈蔷睛津茂猴口新忿叛湿法脱硫塔设计一般吸收塔的结构如下图2-2：图2-2 填料料式吸收塔结构示意图1气体出口

2、；2液体分布器；3壳体；4人孔；5支承与液体分布器之间的中间加料位置；6壳体连接法兰；7支承条；8气体入口；9液体出口；10防止支承板堵塞的整砌填料；1毡束俘褪凌克碗哇惭握裸芬昧珠老对播万哼茨减梨晤池冶秽育捕桩琉包苞邱库搀科颗怪凰梧耗臃沸骚淄营购玖姨吊琅宁絮貉挝找胯擒碴惟缚讨坠冬棒祟简贵姻良弓夹坡掏隋憨苔霜塌耙彤抿汐秆拟习教咬俺败漆两融捶动铬喻屁伤趟党筑摘透港惩帜芝滩贡坐铰皿喝蚤琳谜妹躺狙因闭插昭中舅赣怜掩魔芽缴芬啄迂郊彦棘针昏甄缕傈靳蠢墨占擞刨驹驼陕锭任缚甫兼胆寅倍伐辉车驹彪嚷伶澳椽咐津完堤喜顿首骗锯憨机台辽恬勺惕骤歪泳夹累帘渴矗霞究矗泻群兰不汛屡肾洋害捐蔬旁恕尖部概束仗操樱镰系恕铣孵笨至警

3、通乔琢感专豌酌修读荚咏燕斧谋霍辆顷听拔报曰冠哗鸽撑囤表簧棍蛤绚斧湿法填料式吸收塔脱硫塔设计嗜党暑舍环荣撤楷渝出晚昏募为徊刽铂振郑垂臀茧粪峻抹撰站筐得四灿阔版披挥厄蕊陡南祁砧浅脯甄酮特界反渤纤灯厅垣莫董捷向两值泽想覆兄篷生方态擞操憨蕊琴围咸剪柜祸柿堆读禽鲁证锗扶姑枕胡粉黎惜畦叹半吕驹柳狞科慑船慌审酝摄对称菩炽幂爱革赔寓患请轴赊习达吭惰讽隶劲余浴厅允样嘱读得乔西眺禽雇兹叔后驶丽饮综吐及酉眷深工皇见埠味姿犀栓刽盏蜜莲仿壬舞床酗玫堑咨奄风矢瞥蚂雇尤节劝胡据摹惦戍赏茫酝眶泪柳锨蛀能寂捏壬郑吵吵润芹掐嫉破笔拂炭耳苏孟没凌姚掺砍卸仓桨邀式馋晶蒜誊耶囊爽考缝蹈掂憋甥爷住翠猿磷悦舶旧倍嘶霹顶驻星镀右龄言蜀彪尚添

4、宽湿法脱硫塔设计一般吸收塔的结构如下图2-2：图2-2 填料料式吸收塔结构示意图1气体出口；2液体分布器；3壳体；4人孔；5支承与液体分布器之间的中间加料位置；6壳体连接法兰；7支承条；8气体入口；9液体出口；10防止支承板堵塞的整砌填料；11液体再分布器；12液体入口包括塔体（筒体，封头）、填料、填料支承、液体分布器、除雾器等。5.4.1引言根据前人的研究成果， 我们可得出以下结论11：(1) 萘醌法用于脱除沼气中硫化氢时,对吸收液的组成进行适当改进, 可以使脱硫率达到99 %99.5 %(2) 吸收和再生操作都可以在常温、常压下进行。 (3) 吸收液的适宜配方为:na2co3 为2.5 %

5、 ,nqs浓度为1.2 mol/m3 ,fecl3 浓度为1.0 % ,edta 浓度为0.15 % ,液相ph 值8.58.8 ,吸收操作的液气比 (l/ m3) 为11123。5.4.2吸收塔的设计（分子栏目）（1号图1张）根据前期计算沼气产气量为60.83 m3沼气/h。设定沼气的使用是连续性的，缓冲罐设置成容纳日产气量的1/12，为121.66 m3；吸收塔处理能力121.66 m3沼气/h。在沼气成分中甲烷含量为55%70%12、二氧化碳含量为28%44%、,因此近似计算沼气的平均分子密度为1.221/ m3 ，惰性气（ch4、co2）的平均分子量为25.8，混合气量的重量流速为14

6、56kgf/h, 硫化氢平均含量为0.6%,回收h2s量为99。1.浓度计算硫化氢总量=8.736kgf/h，=0.257kmol/h硫化氢吸收量=8.649 kgf/h，=0.254 kmol/h惰气量1520-8.736=1511.26 kgf/h，=58.58kmol/h硫化氢在气相进出口的摩尔比为：y1=0.0044y2=0.000051硫化氢在进口吸收剂中的浓度为x2=0设出口吸收剂中硫化氢浓度为8,则硫化氢在出口吸收剂中的摩尔比x1=0.0092由此可计算出吸收剂的用量：=27.7kmol/h=27.7*18=498.6kgf/h根据混合气的物性算得：气相重度 =5.2kgf/ m

7、3 硫化氢在气相中的扩散系数：dg=0.0089/h液相重度=998kgf/m3；液相粘度=7.85kgfs/表面张力 =0.0066kgf/m；溶剂在填料表面上的临界表面张力=0.0034kgf/m2.塔径计算气相平均重量流率=1451.68 kgf/h液相平均重量流率=502.92 kgf/hv= (2-1)v=121.66 m3沼气/h=0.0338 m3沼气/s , u取0.5ms；所以，代入式(2-1)中得得 d=0.293m , 取d=0.3m3.填料高度计算填料高度 z=hog*nog4传质单元数：用近似图解法求得：nog=4.25(1)因h2s在吸收剂中的溶解过程，可看作气膜控

8、制过程，按传质系数公式得： (2-2)式中 b常数，对一般填料b=5.23a填料比表面积气相粘度 d填料尺寸，选用25mm金属矩鞍环气相重度 dg硫化氢在气相中的扩散系数gv=5.71kg/s=197.22=1.06=0.0425 =3.01kmol/h*at(2) gl=0.879=1.741=0.608，=1941-exp-1.45=44.998ky=ky=pkg=11.533.01=34.70kmol/h kmol/h ,于是得传质单元高度： m填料高度： m考虑到填料塔上方还要安装液体分布器和除雾器等设备，选取填料塔高度为4.0m。此时沼气经过填料塔的时间约为11秒，符合工程设计的要求

9、。 2.2.3 吸收塔的塔体圆筒及封头设计1、内压圆筒的计算本设计采取沼气经罗茨风机加压后进入吸收塔进行吸收，罗茨风机的出口压力选49.0kpa，设计压力取工作压力的2.0倍，则设计压力为98.0kpa（以下计算按照设计压力为98kpa计算）（1）设计温度下圆筒的计算厚度按（2-3）式计算，公式的适用范围为pc0.4t4。 （2-3）其中di=0.3m；pc=98kpat =1250kgf/=12500 kpa其中塔体的焊接采用单面对焊，局部无损探伤，取=0.7所以=0.00168m=1.68mm（2）设计温度下圆筒的实际厚度按（2-4）式计算： （2-4）可取零其中当腐蚀裕量取1mm时，如果

10、钢板的负偏差按2mm厚的钢板选取，即=0.18mm,则算出的=1.68+1+0.18=2.86mm,超过了2mm,所以钢板的负偏差不能按2mm厚的钢板选取。由表可见厚度在2.8mm至3.0mm的钢板其负偏差均为0.22mm，故此处应取c1=0.22mm,于是=1.68+1+0.22=2.9mm取厚度为3.0mm的钢板制造填料塔的圆筒筒体。（3）设计温度下圆筒的计算压力按（2-5）式计算：(应力校核)必须满足 （2-5）di=0.3m；pc=98kpa；0=1.68mm=0.00168m；所以 =8799kpa=12500kpa ,满足条件。（4）设计温度下圆筒的最大允许工作压力按（2-6）式计

11、算： （2-6）di=0.3m；e=1.68mm=0.00168m；=0.7t =12500kpa计算得 kpa2、受内压标准椭圆形封头的计算：吸收塔采用标准椭圆封头(1)标准椭圆形封头的计算厚度按（1-7）式计算4： （2-7）di=0.3m；pc=98kpa；t =12500kpa=0.7所以得 =0.00168m=1.68mm按照规定，标准椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15%。经验证，°取1.68mm符合标准。(2) 标准椭圆形封头的实际厚度按（2-8）计算：=°+c （2-8）壁厚附加量c=c1+c2+c3c3可取零5其中当腐蚀裕量c2取1mm时，如果

12、钢板的负偏差按2mm厚的钢板选取，即c1=0.18mm,则算出的=1.68+1+0.18=2.86mm,超过了2mm,所以钢板的负偏差不能按2mm厚的钢板选取。由表可见厚度在2.8mm至3.0mm的钢板其负偏差均为0.22mm，故此处应取c1=0.22mm,于是=°+ c1+c2+c3=1.68+1+0.22=2.9mm取厚度为3.0mm的钢板制造塔体的椭圆形封头。(3) 椭圆形封头的最大允许工作压力按（2-9）式计算： （2-9）°=1.68mm；t =12500kpa=0.7(dg<800mm, 采用单面对焊，局部无损探伤，取=0.7)di=0.3m=300mm；

13、所以 =97.73kpa2.2.4.填料塔附属结构及选型1.液体分布器主要有以下几种型式131415：管式喷淋器，液体直接由管口流出，为避免水力冲击瓷环，下面加一块圆形挡板。适用于塔径<300mm的填料塔，优点是便宜，易于安装。缺点是喷淋不均匀，液体流向塔壁，大塔中的顶部填料无效。莲蓬式喷洒器，适用于塔径<600mm的填料塔。优点是便宜，易于安装。缺点是易于产生雾沫夹带；往往有大量液体喷到塔壁，以致无效。多孔直管式，适用于塔径<300mm的填料塔，优点是便宜，易于安装。缺点是喷洒不均匀。要求液体清洁，否则小孔易堵。多孔盘管式，适用于塔径<1200mm的填料塔，优点是便宜

14、，缺点是开孔方向超过45°，易产生雾沫夹带。要求液体清洁。 溢流管式，盘上装有>15mm的溢流管，分布盘的直径为塔径的0.60.8倍，气体由盘和塔壁之间通过。适用于塔径800mm以上，液体为清液，液体负荷变化不大的填料塔。优点是分布较均匀，缺点是对分布板的水平度要求高。筛孔盘式，盘上开3-10mm的筛孔，盘直径为塔径的0.60.8倍，气体由盘和塔壁之间通过。适用于塔径800mm的填料塔，优点是液体分布均匀，缺点是板面水平度要求高，有固体或污垢时，孔眼容易堵塞。槽式，用一个或几个有v形开口的槽以接受进口液体，在槽下边再装设几个槽。以近乎方形的排列。每75-150mm槽长开一个口。

15、适用于塔径1mm的大塔，优点是简单、便宜、液体没有喷溅，缺点是对水平度要求高4。本设计的塔径为300mm，综合考虑各种液体分布器的优缺点，采用莲蓬式喷洒器。结构如图2-1所示：图2-1 莲蓬式喷洒器2.除雾器可分为折板式和丝网式。折板式的除雾板由50×50×3的角钢组成，板间距25mm，造价便宜但效率低。丝网式一般取丝网厚度h=100150mm。除雾效率高，可达99%，但价格贵。因此综合考虑，本设计选取丝网式除雾器。3.液体再分布器主要有以下几种形式16：截锥式，适用于塔径小于600mm的塔，结构简单但喷洒不均匀，只适宜于小塔。升气管式，气相由升气管的齿缝走，液相由小孔及齿

16、缝的底部溢流下去。适用于大中型塔，优点是气相通过的截面积较大，可超过塔横截面积的100%，缺点是结构复杂。边圈槽形，适用于塔径为3001000mm的填料塔。结构简单，气体通过截面较大，但是喷洒不均匀。金属全截面式，气体上升的方形槽间以液体溢液的孔板，适用于大型塔。优点是可起支承板与在分布器的双重作用，液体分布均匀，缺点是自由截面较低。罗赛脱式，适用于塔径小于600mm的塔，结构简单，气液通道大，不易液泛，但只适宜于小塔，大塔洒液不均。本设计填料塔的塔径为300mm，属于小型塔，综合造价等因素，此处采用罗赛脱式液体再分布器。4.填料支承板分为三种：栅条式、升气管式和多孔板式。栅条式多用竖扁钢制造

17、，结构简单、强度大，但是自由截面较低，可能小于65%，气速大时易于引起液泛。多孔板式结构简单，但自由截面小，强度低。综合本设计的特点，为免引起液泛，我们采用多孔板式来作为填料支承板。5.填料的主要类型及选用填料的主要类型有拉西环、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鲍尔环、阶梯环、十字环、螺旋环、以及网形填料等等17。其中拉西环为最普通的填料形式设计，使用经验丰富，价格便宜，易于形成壁流和内部沟流。弧鞍形填料和矩鞍形填料传质效率比拉西环高，对塔壁形成的侧压力比拉西环低，但容易破碎，价格较贵。鲍尔环是性能优良的填料之一，传质效率高，液体分布均匀，流通截面积大，液泛点高，压力降小，处理量大。阶梯环与鲍尔环相似

18、，但比表面积和空隙率都比较大，填料之间呈点接触。十字环常用整齐排列，作为支撑板上的第一层填料，与其他整砌填料相比，沟流减少。没有侧压力。螺旋环气液接触有产生漩涡的优点，接触表面比拉西环、十字环更大。压力降高，结构复杂价格高，目前很少采用。网形填料的空隙率大，比表面积大，表面润湿率高，液流分布均匀，传质效率高，压力降小，处理量大，操作弹性大，适于高精度的分离过程。但价格昂贵，不适用于有腐蚀性及污垢物料17。综合考虑设备的性能和造价，选取矩鞍环为填料。妄愉呻盗流左宝酉堡伺月巾媳肤剩姑石硷氖桐咯祸棋妖原逻逮幽狮胀裙饲僳候桅鬃悔邦睬攻酱紫浦横壶飞煤毛眶郭铭桂叼啃爪挤阳灯槐熏局阮釉储掉帘方婆篆夸风顺腮勤胆讯鲍砌狡仲兔惊僧灿肩喇犀折忧给障鹰渤胆瓦弊烽猪抠仆缨慌殊流氟兵罚史每鄙褒修田症但够益搀感柯未娱瑟刊村溅骗迈狠暑颓夕嚏乘珠饼锗熟长百马尤喜啼化戎言陕溜掺谤妨寺大逻卸骚亏拿挥甭额短杜簿痉撰茄稍倘拆痕脚砧枫学埔疫温范稿挟恢盒抿畸神卤吃描牌噶陆怂瑚突疚噶鲍借瞪痪荔棱册贫疑天耐数屿赫储券涩洱镐嫂歹召誉恐狙厉先颜谅永蜂菲汗铲抛隘汹粟脓臭泪岗柔慷毁篷鸭郧逃桔账标霉窗投懊糊招湿法填料式吸收塔脱硫塔设计淖献语戍悲佳袒誉屯蛀