GU02联叠合钢梁临时支架施工方案

1、南三环东延线（南台路-107辅道）（桥梁工程） 叠合梁临时支架 施工专项方案审 批：审 核：编 制：郑州第二市政建设集团有限公司二 零 一 六年 目录第一章工程概况51.1工程概述51.1.1工程简介51.1.2GU02联叠合梁钢结构简介61.2临时支架施工重点和难点91.3编制依据101.4施工目标11第二章施工部署122.1施工技术路线122.2临时支架施工现场平面布置图132.3构件分段152.4项目管理组织机构及岗位职责162.5施工机械设备需求计划182.6施工进度计划18第三章 临时支架现场施工193.1临时支架简介193.2临时支架布置203.3临时支架基础223.3.1临时支架

2、基础图纸223.3.2临时支架基础计算233.4临时支架计算363.5临时支架施工注意事项42第四章 临时支撑卸载444.1临时支架卸载条件444.2临时支架卸载组织管理机构及岗位职责444.3临时支撑卸载方案454.4临时支架卸载注意事项46第五章 现场交通疏导方案475.1现场交通疏导组织机构及管理职责475.2现场交通疏导方案475.3现场交通疏导措施495.4交通疏导注意事项50第六章 现场安全及环境保护施工措施526.1安全施工保证措施526.1.1安全生产管理体系526.1.2安全防护用品计划526.1.3安全施工方针536.1.4针对本工程的安全措施536.1.5织措施546.1

3、.6全管理制度556.1.7工现场安全防护分类556.1.8大危险源告知566.2文明施工576.2.1环境保护保证措施576.2.2文明施工实施要点58第七章安全应急预案597.1 应急领导小组架构597.2 火灾事故应急准备和响应预案617.3 高空坠落、触电事故应急准备和响应预案627.4 安全事故应急救援程序流程637.5 应急救援资源的配备63第一章 工程概况1.1工程概述1.1.1工程简介南三环东延线（南台路-107辅道）为三环快速路的组成部分，起于南台路，与南三环中州大道立交相接，向东至107辅道，在郑西客专、石武高铁西侧落地，全线设置11条匝道及互通立交一座。工程总长度为10.

4、153km，其中，南三环路段全长6.428km，107辅道3.725km。全段为高架桥，规划高架主线六车道，地面双向八车道。主线高架桥梁及平行匝道主要采用30m跨径的简支预制小箱梁结构，部分采用35m跨的简支预制的小箱梁结构，跨路口等节点采用波形刚腹板结构和叠合梁结构，具体位置如下图所示：施工区域1.1.2GU02联叠合梁钢结构简介叠合梁平面示意图叠合梁立面图GU02联为单跨简支箱型叠合梁结构，采用多箱室+混凝土顶板的结构形式，箱室间距为4.05m，混凝土板厚为220mm，叠合梁采用普通球钢支座，符合城镇桥梁球形钢支座CJ/T374-2011标准，桥总宽度32.5m，跨径54.52m，包括八榀

5、主梁以及两道端横梁、7道中横梁,八榀主梁平行架设，每二榀主梁之间依靠9道横梁以焊接方式连接，依此将八榀主梁连接成一个整体。横梁水平加劲呈整根状，遇腹板隔断。叠合梁顶板宽度为2380mm，底板宽度1800mm，高度为2400mm，其中，顶板设置2%坡度，底板水平无坡度，叠合梁内部顶板及底板加劲整体贯通，腹板水平加劲遇横隔板隔断焊接。顶板上焊接D22*170的焊钉，叠合梁截面示意图如下：钢结构均采用Q345qD钢材，附属结构物采用Q235，钢材所有性能均应符合现行国家标准桥梁用结构钢（GB/T 714-2008）、厚度方向性能钢板（GB 5313-85）的要求，宜按控轧（或正火）状态供货，焊接材料

6、采用与母材相匹配的焊丝、焊剂、及手工焊条，且应符合国家相应的标准要求。所采用焊接材料应符合相关国家标准，并与母材强度、化学成分、力学性能相适应，焊材牌号通过焊接工艺评定试验选定，叠合梁制作安装过程中的所有焊缝探伤的有关规定和质量评定，参照铁路钢桥制造规范（TB10212-2009）相关规定执行。焊缝质量等级质量等级焊缝类型焊缝位置备注1级钢板横向对接焊缝顶板、底板、腹板、横隔板UT,B级2级U肋焊缝，顶板I肋焊缝U肋与顶板的纵向焊缝磁粉2级现场工地梁段对接焊缝B级2级角焊缝横隔板、横向加劲与腹板的角焊缝A级焊缝无损检验等级焊缝质量级别探伤方法检验等级验收标准1级对接焊缝超声波GB 11345-

7、89B级2级及以上X射线GB/T 3323-2005A、B级TB10212-2009附录F2级对接焊缝超声波GB 11345-89B级3级及以上X射线GB/T 3323-2005A、B级TB10212-2009附录F铁脚焊缝磁粉TB10212-2009附录G钢结构设计中主要采用涂装体系对钢结构进行防腐，涂装技术要求、试验方法、检验规则等均按公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件（JT/T722-2008）执行，钢结构面漆颜色卡号：ral7023混凝土灰，ral7033水泥灰（适用于结构表面刷水泥浆的），参照RAL工业国际标准色卡。尽量与现场混凝土颜色一致。钢结构涂装体系如下：部位涂装种类道数干膜总厚（

8、um）施工场所钢结构外表面、叠合梁钢结构外漏表面表面预处理（抛丸）达到Sa2.5级/预处理涂装醇溶性无机硅酸锌车间底漆120二次表面处理：清洁度：Sa3.0级，Rz50-100um/电弧喷涂铝（纯铝）/120环氧专用封闭漆1-250环氧云铁中间漆1-2120聚氨酯面漆140聚氨酯面漆140工地施工钢结构内表面（含混凝土压重范围）表面预处理（抛丸）达到Sa2.5级/预处理涂装醇溶性无机硅酸锌车间底漆120二次表面处理：清洁度：Sa3.0级，Rz50-100um/厂内施工环氧富锌底漆160环氧云铁中间漆1-2120环氧厚浆漆180叠合梁顶面表面预处理（抛丸）达到Sa2.5级/预处理涂装醇溶性无机硅

9、酸锌车间底漆120二次表面处理：清洁度：Sa3.0级，Rz50-100um/厂内施工环氧富锌底漆180附属钢结构表面表面预处理（抛丸）达到Sa2.5级/根据现场实际情况安排工序环氧富锌底漆160环氧云铁中间漆1-2120聚氨酯面漆140聚氨酯面漆1401.2临时支架施工重点和难点1、临时支架位于航海路与107辅道交叉口，车流量较多，现场道路保通较为困难。解决措施：施工采用分区域集中施工原则，在非施工区设置安全通道。2、临时支架位于道路交叉口，临时支架安全隐患较大。解决措施：临时支架外围设置防护栏，临时支撑立柱上设置交通警示标志，设置专项安全监管人员进行监督。3、高空施工危险性大。钢桥的最大架设

10、高度约为6m，存在诸多的高空作业，如高空焊接，高空调整等，高空施工的安全保护，是工程施工的重点。解决措施：采用分区域集中施工的原则，利用临时护栏将施工区域维护，与外界隔离。4、现场施工条件复杂。在施工期间不能封闭道路，需要保证道路的通行，施工难度较大。高空施工要设置施工操作平台，在跨线部分上方施工焊接时，要在高空进行防护，防止火花、小物件等坠落等。1.3编制依据1. 公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）2. 公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011）3. 城市测量规范（CJJ/T8-2011）4. 钢焊缝手工超声波探伤标准方法和探伤结果分级(GB-T11345-

11、1989) 5. 钢结构焊接规范（GB 50661-2011）6. 钢结构设计规范(GB500172003)7. 钢结构工程施工规范(GB 50755-2012)8. 钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-2001)9. 建筑施工起重吊装工程安全技术规范10. 建筑施工现场临时用电安全技术规范11. 高处作业安全技术规范12. 一般起重用D形和弓形锻造卸扣 GB/T 25854-20101.4施工目标工程质量目标：确保工程质量达到国家相关验收规范标准，一次验收合格。工程安全目标：无重大人身和设备责任事故。工程工期目标：满足业主和总包要求。第二章 施工部署2.1施工技术路线根据设计图纸，临

12、时支架共设置两组，每组支架由8榀格构柱组成，分别为支撑1，支撑2，示意图如下：支撑平面布置图支撑1，支撑2支撑由2m*2m格构柱组成，主枝采用D273*10圆管，斜撑采用90*8角钢，支架主枝及斜撑在加工场加工好后运至现场拼装，单榀格构柱最重约1.8t，做高约5.5m现场采用25吨汽车吊进行拼装机安装，为节约现场施工空间，每拼装一组，则安装一组，安装顺序为从支撑1道支撑2，每道支撑格构柱安装顺序为从中间向两边。示意图如下：安装顺序标志安装顺序示意图2.2临时支架施工现场平面布置图施工现场立面布置图如下：施工现场立面布置图临时支架施工时在中间跨作为施工区域，进行临时支撑的拼装与安装工作，在距格构

13、柱边线1m除设置施工围挡，将中间跨隔离出来，施工围挡选用防护栏杆，围挡两边的道路作为航海路中间的通行道路，维护栏杆示意图如下：立面维护示意图2.3构件分段 构件分段平面示意图分段立面示意图构件重量示意图如下：构件重量示意图2.4项目管理组织机构及岗位职责项目经理负责职责：（1）认真贯彻执行国家的法策法规，接受项目法人和监理工程师有关工程的各项指令，确保项目法人要求的安全，质量，进度和投资目标的全部实现。（2）受公司总经理委托，代表公司处理处理与本工程有关的外部关系，决策本工程的重大事项，全面负责本工程的各项工作。（3）按照公司质量措施、职业健康安全管理措施、和环境管理措施要求，建立与本工程相适

14、应的质量保证措施，职业健康安全管理措施和环境管理措施，明确各部门的职责，审批项目部的各种管理制度，（4）全面负责落实公司下达的经济责任制，通过科学管理，确保本工程的安全目标、质量目标、工期目标顺利实现。技术负责人职责：（1）在项目经理领导下，协助项目经理管理本工程的技术，质量，职业健康与安全文明施工。（2）在项目经理领导下，分管技术组。（3）贯彻执行施工技术管理制度和国家有关的技术规程，规范和验收标准，以及项目法人对本工程的具体要求。（4）负责编制本工程的施工组织设计，施工作业指导书。（5）主持本工程的技术会议和技术方案的确定，解决施工中的技术问题。（6）负责开工前的技术培训和技术考核工作。（

15、7）负责编制各阶段性总结和工程总结工作。安全负责人岗位职责：（1）对项目总共负责，全面负责本工程的安全。（2）对工程安全过程控制实施监督检查，负责本工程安全措施的编制。（3）负责施工人员的安全培训及安全教育，（4）负责安全检查、安全情况分析、和统计工作，根据分析结果制定防范措施和提出整改意见。（5）协助发包方及监理的安全工作。（6）在施工过程中负责执行公司安全检查条令。质量负责人：（1）对项目总共负责，全面负责本工程的质量管理和质量检验工作。（2）对工程的质量过程控制实施监督检查。（3）预测影响质量的薄弱环节，并制定其防范措施。（4）协助发包方及监理对工程质量进行日常监督。（5）负责质量记录整

16、理，收集和归档，做好工程资料的控制。其他组员职责：（1）协助项目经理及总工做好项目的日常管理，监督施工方案的落实。（2）做好项目的各方面协调及技术支持，做好现场协调管理工作。（3）监督施工过程安全标准的执行。2.5施工机械设备需求计划序号设备名称规格数量备注1汽车吊25吨22卷扬机3吨23全站仪/24水准仪/25直流焊机/66螺栓枪/47对讲机雷霆108千斤顶32吨329卷尺50m210卷尺5m611灭火器干粉1012钢丝绳22mm20m13安全带/302.6施工进度计划第三章 临时支架现场施工3.1临时支架简介临时支架均采用2m*2m标准格构柱，格构柱主枝采用D273*10圆管，角钢采用L9

17、0*8,连接螺栓采用D22*65高强螺栓。示意图如下：临时支撑1由四根5m的单节D273*10圆管组成，节间距为2000mm支撑1立面图临时支撑2采用一节4m,一节1.5m的D273*10圆管组成，节间距为1000mm示意图如下：支撑2立面图3.2临时支架布置根据构件分段及构件构件重量，临时支支撑布置如下：临时支撑平面布置图临时支撑立面布置图构件沿桥向工分三段，根据设计及施工要求共采用两道临时支架，分别命名为支撑1，支撑2，支撑均采用格构式式支撑，格构柱规格为2m*2m，主枝采用D273*10，斜撑采用L90*8角钢。临时支撑1截面布置图支撑1共由10榀格构柱组成，格构柱间距为4050mm，格

18、构柱上部采用2500mm45B双拼工字钢，调节支墩为D351*14圆管，支撑1格构柱主枝为5m单节D273*10圆管，角钢为90*8，角钢与主枝之间采用D22*65高强螺栓连接，临时支撑一采用两道条形基础，条形基础高350，宽150mm临时支撑2截面布置图支撑2共由10榀格构柱组成，格构柱间距为4050mm，格构柱上部采用2500mm45B双拼工字钢，调节支墩为625mm长的D351*14圆管，支撑2格构柱主枝为4m单节D273*10圆管与1.5m的D273*10圆管组成，圆管之间采用D22*65高强螺栓连接，角钢为90*8，角钢与主枝之间采用D22*65高强螺栓连接，临时支撑2采用两道条形基

19、础，条形基础高350mm宽150mm。3.3临时支架基础3.3.1临时支架基础图纸临时支架基础采用条形基础，图示如下：支撑1，支撑2选择同样的基础，下面以支撑2基础图纸为例：支撑平面图支撑立面图基础钢筋详图支撑基础底部钢筋详图3.3.2临时支架基础计算临时支架底部受力使用MIDAS计算如下：支座反力计算如下：支座反力最大位置为节点3位置，最大反力为195.62KN支座最大弯矩为节点3，最大弯矩为6.81KN*m。具体受力通过MIDAS计算支架反力如下：基础受力计算如下：基础计算按最大反力位置计算即节点3位置计算，计算书如下：一、设计依据建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)混凝土结

20、构设计规范 (GB50010-2002)二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1圆柱直径dc=273mm截面换算矩形柱宽bc=0.8*dc=218mm矩形柱高hc=0.8*dc=218mm基础高度h1=350mm一阶长度 b1=863mmb2=863mm 一阶宽度 a1=363mma2=363mm2. 材料信息基础混凝土等级:C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级:C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别:HPB235 fy=210N/mm23. 计算信息结构重要性系数: o=

21、1.0 基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离:as=40mm基础及其上覆土的平均容重:=20.000kN/m3最小配筋率:min=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk=195.600kNFqk=0.000kNMgxk=0.837kN*mMqxk=0.000kN*mMgyk=-6.809kN*mMqyk=0.000kN*mVgxk=-7.030kNVqxk=0.000kNVgyk=-0.450kNVqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=195.600+(0.000)=195.600kNMxk=Mgxk+F

22、gk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =0.837+195.600*(0.972-0.972)/2+(0.000)+0.000*(0.972-0.972)/2 =0.837kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =-6.809+195.600*(0.472-0.472)/2+(0.000)+0.000*(0.472-0.472)/2 =-6.809kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=-7.030+(0.000)=-7.030kNVyk=Vgyk+Vqyk=-0.450+(0.000)=-0.450kNF1=rg*Fg

23、k+rq*Fqk=1.00*(195.600)+1.40*(0.000)=195.600kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.00*(0.837+195.600*(0.972-0.972)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.972-0.972)/2) =0.837kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =1.00*(-6.809+195.600*(0.472-0.472)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.472-0.472

24、)/2)=-6.809kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(-7.030)+1.40*(0.000)=-7.030kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(-0.450)+1.40*(0.000)=-0.450kNF2=1.35*Fk=1.35*195.600=264.060kNMx2=1.35*Mxk=1.35*0.837=1.130kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(-6.809)=-9.192kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(-7.030)=-9.491kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(-0.450)=-0.608kNF=

25、max(|F1|,|F2|)=max(|195.600|,|264.060|)=264.060kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.837|,|1.130|)=1.130kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|-6.809|,|-9.192|)=-9.192kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|-7.030|,|-9.491|)=-9.491kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|-0.450|,|-0.608|)=-0.608kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=140.000kPa 四、计算参数1. 基础总长 Bx=

26、b1+b2+bc=0.863+0.863+0.218=1.944m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.363+0.363+0.218=0.944mA1=a1+hc/2=0.363+0.218/2=0.472m A2=a2+hc/2=0.363+0.218/2=0.472mB1=b1+bc/2=0.863+0.218/2=0.972m B2=b2+bc/2=0.863+0.218/2=0.972m3. 基础总高 H=h1=0.350=0.350m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.350-0.040=0.310m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.944*0.944=1.83

27、6m26. Gk=*Bx*By*dh=20.000*1.944*0.944*1.500=55.089kNG=1.35*Gk=1.35*55.089=74.370kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.837-(-0.450)*0.350=0.994kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=-6.809+(-7.030)*0.350=-9.270kN*mMdx=Mx-Vy*H=1.130-(-0.608)*0.350=1.343kN*mMdy=My+Vx*H=-9.192+(-9.491)*0.350=-12.514kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载

28、力pk=(Fk+Gk)/A=(195.600+55.089)/1.836=136.519kPa【5.2.1-2】因o*pk=1.0*136.519=136.519kPafa=140.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=-9.270/(195.600+55.089)=-0.037m因 |exk| Bx/6=0.324mx方向小偏心,由公式【5.2.2-2】和【5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(195.600+55.089)/1.836+6*|-9.270|/

29、(1.9442*0.944)=152.096kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(195.600+55.089)/1.836-6*|-9.270|/(1.9442*0.944)=120.942kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=0.994/(195.600+55.089)=0.004m因 |eyk| By/6=0.157my方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(195.600+55.089)/1.836+6*|0.994|/(0.9442*1.944) =139.960kPaPkmin_y=(Fk+

30、Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(195.600+55.089)/1.836-6*|0.994|/(0.9442*1.944)=133.078kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk =(152.096-136.519)+(139.960-136.519)+136.519 =155.537kPao*Pkmax=1.0*155.537=155.537kPa1.2*fa=1.2*140.000=168.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力

31、设计值ex=Mdy/(F+G)=-12.514/(264.060+74.370)=-0.037m因 ex Bx/6.0=0.324mx方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By) =(264.060+74.370)/1.836+6*|-12.514|/(1.9442*0.944) =205.329kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By) =(264.060+74.370)/1.836-6*|-12.514|/(1.9442*0.944) =163.272kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=1.343/(26

32、4.060+74.370)=0.004m因 ey By/6=0.157y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx) =(264.060+74.370)/1.836+6*|1.343|/(0.9442*1.944) =188.946kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx) =(264.060+74.370)/1.836-6*|1.343|/(0.9442*1.944) =179.656kPa1.3 因 Mdx0 Mdy0 Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=205.329+188.946-(264.060+74.370)

33、/1.836=209.975kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=209.975-74.370/1.836=169.475kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=205.329-74.370/1.836=164.829kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=188.946-74.370/1.836=148.446kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.350m, YB=bc=0.218m, YL=hc=0.218mYB1=B1=0.972m, YB2=B2=0.972m, YL1=A1=0.472m, YL2=A2=0.472mYHo=YH-as=0.310m2

34、.1 因 (YH800) hp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.218mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=0.838mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.218+0.838)/2=0.528mx冲切面积 Alx=max(YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho)2,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-ho)2=max(0.472-0.218/2-0.310)*(0.218+2*0.310)+(0.472-0.218/2-0.310)2,(0.472-0.218/2-0

35、.310)*(0.218+2*0.310)+(0.472-0.218/2-0.310)2)=max(0.047,0.047)=0.047m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.047*169.475=8.007kNo*Flx=1.0*8.007=8.01kNo*Flx0.7*hp*ft_b*bm*YHo =0.7*1.000*1.43*528*310=163.97kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.218my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=0.838my冲切截面上的地基净反力设计值Fly

36、=Aly*Pjmax=0.000*169.475=0.000kNo*Fly=1.0*0.000=0.00kNo*Fly0.7*hp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*528*310=163.97kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。九、基础受弯计算1. 因Mdx>0 , Mdy>0 此基础为双向受弯2. 计算I-I截面弯矩因 ex Bx/6=0.324m x方向小偏心a=(Bx-bc)/2=(1.944-0.218)/2=0.863mPj1=

37、(Bx-a)*(Pmax_x-Pmin_x)/Bx)+Pmin_x-G/A =(1.944-0.863)*(205.329-163.272)/1.944)+163.272-74.370/1.836 =146.163kPa因 ey By/6=0.157m y方向小偏心a=(By-hc)/2=(0.944-0.218)/2=0.363mPj2=(By-a)*(Pmax_y-Pmin_y)/By)+Pmin_y-G/A =(0.944-0.363)*(188.946-179.656)/0.944)+179.656-74.370/1.836 =144.875kPax=1.029y=1.024MI_1=

38、1/48*x*(Bx-bc)2*(2*By+hc)*(Pj1+Pjmax_x)=1/48*1.029*(1.944-0.218)2*(2*0.944+0.218)*(146.163+164.829)=41.83kN*mMII_1=1/48*y*(By-hc)2*(2*Bx+bc)*(Pj2+Pjmax_y)=1/48*1.024*(0.944-0.218)2*(2*1.944+0.218)*(144.875+148.446)=13.54kN*m十、计算配筋10.1 计算AsxAsx_1=o*MI_1/(0.9*(H-as)*fy) =1.0*41.83*106/(0.9*(350.000-40

39、.000)*210 =714.0mm2Asx1=Asx_1=714.0mm2Asx=Asx1/By=714.0/0.944=756mm2/mAsx=max(Asx, min*H*1000) =max(756, 0.150%*350*1000) =756mm2/m选择钢筋d14200, 实配面积为770mm2/m。10.2 计算AsyAsy_1=o*MII_1/(0.9*(H-as)*fy) =1.0*13.54*106/(0.9*(350.000-40.000)*210)=231.1mm2Asy1=Asy_1=231.1mm2Asy=Asy1/Bx=231.1/1.944=119mm2/mAs

40、y=max(Asy, min*H*1000) =max(119, 0.150%*350*1000) =525mm2/m选择钢筋d10140, 实配面积为561mm2/m。3.4临时支架计算根据设计图纸及施工要求，叠合梁共采用两组支撑，分别为支撑1，支撑2，支撑1与支撑2每组支撑均有8榀格构柱组成，立杆规格273*10，斜腹杆规格L90*8。3.4.1支撑1计算：根据构件分段可知，支撑一承受边跨重量的一半+中间跨重量的一半，重量之和由8榀格构柱共同承担，8榀格构柱等间距分布，每榀格构柱承重量40.7t/2+21.5t/2+2t=33.1t,通过MIDAS建立模型如下： 支撑1立面图支撑1格构柱示

41、意图如下：D237*10双拼45工字钢支撑1三维示意图支撑1格构柱计算：钢结构施工过程中格构柱受力最大约33.1t，格构柱截面参数如下：格构柱长细比计算：格构柱L0=5000mm，格构柱回转半径I=1005mm，格构柱上端跟钢梁铰接，有效长度系数为1。长细比=L0/I=5<=150，长细比满足要求。风荷载计算：Wk=zsz0z=1.880，s=0.8，z=1，0=0.3KN/m2Wk=0.45 KN/m2。风荷载小于1 KN/m2所以风荷载按照1 KN/m2计算格构柱变形及应力计算：荷载：格构柱自重，由软件自动生成；四根立杆顶部受向下节点荷载11t,11t,6t,6t。荷载工况：1.2（

42、自重+节点荷载）+1.4风荷载计算使用MIDAS计算结果如下：临时支撑1变形为1.3mm，满足要求。最大应力为28.52 mpa，满足要求。3.4.2支撑2计算支撑2立面图钢结构施工过程中格构柱受力最大约33.1t。格构柱长细比计算：格构柱L0=5500构柱回转半径I=1005mm，格构柱上端跟钢梁铰接，有效长度系数为1。长细比=L0/I=5.5<=150，长细比满足要求。风荷载计算：Wk=zsz0z=1.880，s=0.8，z=1，0=0.3KN/m2Wk=0.45 KN/m2。风荷载小于1 KN/m2所以风荷载按照1 KN/m2计算格构柱变形及应力计算：荷载：格构柱自重，由软件自动生

43、成；四根立杆顶部受向下节点荷载11t,11t,6t,6t。荷载工况：1.2（自重+节点荷载）+1.4风荷载计算使用MIDAS计算结果如下：支撑2最大位移为1.5mm,满足要求。最大应力为42mpa,满足要求。3.5临时支架施工注意事项1）支架安装坐标及标高安装后必须进行复测，保证箱梁成桥后线性满足要求。2）支架与底部埋件焊接必须满焊，焊脚不小于焊接规范要求。3）施工时，必须保持周边交通通畅，严禁在周围通道上摆放杂物，避免影响交通通畅。4）临时支架登高时，必须配备登高爬梯，登高绳，安全带等防护用品。5)支架拼装应在中间跨施工区域拼装，严禁占用周边施工道路，保证交通正常通行。6）支架连接高强螺栓必

44、须采用螺栓强拧紧，扭矩必须满足规范要求。7）支架上爬梯与立柱焊接牢靠，正式投入使用前必须进行试验，试验配重大于200Kg。要求每个爬梯至少配一个爬梯，爬梯顶部设置操作平台。操作平台周遭设置临边防护装置。8）临时支架施工时，所有工器具必须摆放在施工区域。9）支架施工时，必须做好防火工作，配备防火器材，防止火星飞溅，烫伤来往车辆及行人。现场必须配备1两个专职防火人员进行看护。10）支架卸载时，对于腹杆，高强螺栓等零散构件必须集中整理摆放，严禁高空抛物。第四章 临时支撑卸载4.1临时支架卸载条件（1）钢箱梁全部施工吊装、焊接完毕，预制混凝土楼板吊装结束，并且焊缝质量检查验收合格；（2）对成桥线性进行

45、测量检查，且数据符合设计及规范要求，并上报监理单位；（3）检测资料等已整理成册，并经监理工程师签字确认；（4）卸载方案已在公司审批，并对施工人员进行明确交底；（5）现场场地、封路措施和条件已达到拆除要求。（6）已报甲方及监理工程师同意。4.2临时支架卸载组织管理机构及岗位职责岗位职责如下表所示：职 务职 责 内 容项目经理全面负责工程项目卸载内容的管理协调执行经理负责现场施工场地、人员和机械的协调和指挥技术负责人负责编制施工组织设计及施工方案，现场技术指导技术员负责现场技术交底，并监督执行施工员按照施工方案组织现场施工质量员落实各项质量控制措施，工程质量监督、检查安全员落实各项安全生产措施，工

46、程安全生产监督、检查电工、后勤负责施工过程中的物资和电力保证4.3临时支撑卸载方案卸载顺序：临时支撑卸载顺序遵从中间向两变卸载卸载原则卸载方案：临时支撑卸载采用3吨卷扬机及25吨汽车吊配合卸载方法施工，卸载示意图如下:如图所示在下部安装一个3吨卷扬机，箱梁底部放置导向轮，首先利用导向轮将分配梁与调节支墩放下，利用25吨吊走，随后用卷扬机将格构柱放到，示意图如下：卷扬机拆除示意图格构柱放到地面之后采用25吨汽车吊移走道指定区域进行拆除，拆除各个零件分类放置。4.4临时支架卸载注意事项（1）由于支撑位于航海路与107辅道交叉路口，所以拆除时采取分区域集中拆除原则，区域轮流拆除，保障现场安全道路通畅

47、。（2）高空作业，本工程高空作业多，施工人员必须配备安全绳等防护装置（3）防火作业，高空作业较多，设置专职安全人员进行检火作业。（4）吊车支腿必须全伸，禁止外拉斜吊。严格遵守十不吊原则。（5）特殊工种持证上岗，并定期进行培训。（6）安全教育达到100%，班前教育达到100%。（7）零件摆放必须合理，严禁占用通行道路。（8）现场维护设备必须到位，保证现场安全文明施工。第五章 现场交通疏导方案5.1现场交通疏导组织机构及管理职责现场成立以项目经理为组成的领导小组，副组长：雷建华，豆旭辉组员：关辉，田汝选，天长和，陈志伟，乔凯，石杰岗位职责如下：职 务职 责 内 容项目经理全面负责交通疏导的管理协调

48、工作执行经理负责现场施工场地、人员和机械的协调和指挥技术负责人负责编制施工组织设计及施工方案，现场技术指导技术员负责现场技术交底，并监督执行施工员按照施工方案组织现场施工质量员落实各项质量控制措施，工程质量监督、检查安全员落实各项安全生产措施，工程安全生产监督、检查电工、后勤负责施工过程中的物资和电力保证5.2现场交通疏导方案现场支架施工采取分区域集中施工的原则，施工区域维护起来，非施工区域作为通行道路，示意图如下：平面通行示意图立面通行区域示意图支架施工集中在中间区域施工，两侧作为航海路上的安全临时通道，107辅道由于临时支架影响，根据现场实际情况围绕施工区域绕行。5.3现场交通疏导措施积极

49、与当地各级行政及公安交警部门配合，在规定位置与本工程各通道与地方道路交汇处和入口设置施工围蔽和交通标志牌，指示过往行人、车辆通行，各通道入口处夜间设置警示灯。在与附近道路相交位置局部设置施工围蔽，防止车辆及非施工人员进入施工现场，在施工护栏上及施工区前来车方向设置警示标志及警示灯,以策安全。设多名专职维持交通人员，在施工期间值班，指挥现场车辆通行，保证临时交通通道顺畅。施工材料堆放及机械设备的停放一律在施工范围内，不占用行车通道，确保车辆顺利通过，不阻塞交通。科学安排工地的车辆出入工地。安排工地的运输车辆尽量在晚上交通低峰期出入工地。在施工范围的路口处设置明显的交通标志，引导车辆渠化分流，交通

50、标志所用材料采用当地交通设施标志指定用材。交通疏解员分班全天候指挥交通。施工期间，我部成立疏导小组，设组长1名，副组长1名，组员8人，在机场高速两端分别维持交通，每端至少2人，另4人作为机动力量处置突发事件。交通疏解小组每天由组长根据项目总工的进度安排布置交通组织方案，副组长负责各自管理范围内交通组织落实、管理、巡查。发现有阻碍交通的障碍物或道路损坏时，及时进行清理或维修。处理不了的问题，及时反馈到项目经理部并与交警部门沟通解决。路口设置明显的交通标志（采用硬质塑料），指挥车辆渠化分流。交通疏导员分班全天侯指挥交通，上班时穿反光马甲佩戴袖章，装备指挥旗和对讲机，按交通知识牌和交警部门批准的疏导

51、方案指挥车辆行使。建立与交警部门联系的直通道，及时反映现场交通情况。在节假日、上下班高峰期请交警到现场帮助指挥，当遇到严重堵车时，及时请交警到现场指挥并按应急方案进行分流。根据工程分段情况，施工不止情况，施工现场合理地安排进出车道，工程车严格按指示和指挥行使，礼让其他车辆。加强与当地政府、沿线单位的沟通联系，听取他们的意见，得到他们的支持。5.4交通疏导注意事项交通疏导注意事项如下：（1） 健全管理组织机构，明确岗位职责，确保每个交通疏导环节的正常运行。（2） 增强安全文明意识，加强现场安全施工教育，确保安全教育率达到100%。（3） 防护用品落实到位，确保来往车辆及疏导人员的人身及财务安全。

52、（4） 每一步及时与总包及相关政府部门协调，注意与交警部门的配合，确保来往车辆的通行。（5） 对于不听规劝的车主及时耐性沟通，并与交警部门及时沟通。（6） 防止高空坠物，做好防范措施。（7） 做好防火措施。（8） 上班前做好安全教育，检查安全防护用品是否到位，严禁酒后上岗。第六章 现场安全及环境保护施工措施6.1安全施工保证措施6.1.1安全生产管理体系安全生产管理体系6.1.2安全防护用品计划安全防护用品计划表名称数量备注安全帽36顶劳动鞋30双工作服36套干粉灭火器10个设置在作业点和生活区泡沫灭火器10个6.1.3安全施工方针在施工中，始终贯彻“安全第一、预防为主，综合治理”的安全生产工作方针，认真执行国务院、建设部、上海市关于建筑施工企业安全生产管理的各项规定，把安全生产工作纳