百货楼毕业设计计算书

1、设计任务书一、工程概况1、工程设计：综合百货商场大楼2、建设地点：江苏省苏州市吴江某地3、建筑层数及各层高度：该工程一期工程为一幢综合百货商场大楼，地上五层，建筑高度23.70m，首层层高4.8m，二、三、四、五层高4.5m，室内外高差0.5m；二期工程为库房（约3040平方米）、单身宿舍、职工食堂等辅助用房（约4000平方米）。4、设计标高：室内地坪±0.000m5、结构形式：钢筋混凝土框架结构6、抗震设防要求：抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g，建筑场地类别为类。7、耐火等级：二级8、建筑结构安全等级：二级二、构造做法1、墙体：填充墙采用2

2、40砖墙2、屋面：30厚卵石保护层 45厚挤塑聚苯板保温层 5厚沥青卷材防水层 20厚1:3水泥砂浆找平层 1:6水泥焦渣找3%坡，最薄处30厚 100厚现浇钢筋混凝土楼板 轻型钢龙骨吊顶3、地面：20厚大理石铺面灌稀水泥浆擦缝 撒素水泥面（洒适量清水） 30厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 刷素水泥浆一道 60厚C10混凝土 100厚碎石或或碎砖夯实 素土夯实4、楼面：20厚大理石楼面，稀水泥浆擦缝 8厚1:1水泥细砂浆结合层 20厚1:3水泥砂浆找平层 100厚现浇钢筋混凝土楼板 轻型钢龙骨吊顶5、卫生间楼面：10厚防滑地砖，干水泥擦缝 5厚1:1水泥细砂浆结合层 15厚1:3水泥砂浆找平层

3、40厚C20细石混凝土层，坡向地漏 聚氨酯三遍涂膜防水层，厚1.5 20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角 100厚现浇钢筋混凝土楼板6、楼梯及电梯 楼体采用钢栏杆，木扶手，辅防滑地砖 电梯：一台扶梯，两台客梯，一台货梯7、门窗 详见门窗表三、平面布置根据使用功能，框架梁、柱布置均匀对称，满足房间使用要求。底层、标准层、顶层建筑平面图，立面图，剖面图见图纸。四、结构布置楼面和屋面均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm，主梁截面高度按跨度的1/141/8估算，次梁截面高度按跨度的1/121/18估算，主梁300mm×800mm，次梁250mm×500mm。因为该框

4、架结构的抗震等级为四级，柱截面尺寸按估算框架抗震等级为四级，故取0.9，N=1.2×1.25×12×（8.1/2）×（7.8/2）×5=1422KN，角柱110454;边柱=1.1×1.25×12×8.1×（7.8/2）×5=2606KN，边柱202500；中柱：=1.05×1.25×12×8.1×7.8×5=4975KN，中柱386591。取柱截面700×700。混凝土强度采用C30 （=14.3MPa,=1.43MPa）。基础采用柱

5、下独立基础，基础埋深标高-2.10m。框架结构计算简图如下所示，25层柱高取层高4.5m，底层标高从基础顶面取至一层板底，取5.6m。框架结构计算简图五、标准层井式楼盖计算 1，楼面做法：20厚大理石楼面，水泥砂浆擦缝；8厚1：1水泥细砂浆结合层；20厚1：3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土楼面；轻型钢龙骨吊顶。 2，材料：混凝土强度等级C30,板受力钢筋采用HRB400。 3，楼盖结构平面布置 /<2，按双向板设计； 按跨厚比条件，板厚h3900/40=97.5mm，双向板的厚度不宜小于80mm，取板厚100mm。 主梁：300×800，次梁：250×500； 二层双

6、向板根据结构平面布置尺寸和边界支撑条件共分为四类，即A,B,C,D，按弹性理论设计。 4，荷载计算 20厚大理石楼面 0.02×28=0.56 1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 100厚钢筋混凝土板 0.10×25=2.5 8厚1：1水泥细砂浆结合层 0.008×20=0.16 轻型钢龙骨吊顶 0.17 板的永久荷载标准值 3.79 板的可变荷载标准值 3.50 永久荷载设计值： g=3.79×1.2=4.55 可变荷载设计值： q=3.50×1.4=4.90即： g+q=4.55+4.90=9.45 g+q/2=4.55

7、+4.9/2=7 q/2=4.9/2=2.455，内力计算（1）计算跨度 ，为轴线间的距离（2）弯矩计算 跨中最大正弯矩发生在活荷载为“棋盘式布置”时，即跨中弯矩为支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时±q/2作用下跨中弯矩两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。在上述各种情况中周边梁对板的作用视为铰支座。计算弯矩时考虑泊松比影响，在计算中近似取0.2。 A区格板：=3.9/4.05=0.96，周边固支时，查建筑结构静力计算手册得，方向的跨中弯矩系数分别为0.0194，0.0173，支座弯矩系数分别为-0.0543，-0.

8、0525；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0402，0.0365。于是 =(0.0194+0.2×0.0173)(g+q/2)+(0.0402+0.2×0.0365) =0.02286×7×3.92+0.0475×2.45×3.92=4.204KN·m =(0.0173+0.2×0.0194)(g+q/2)+(0.0365+0.2×0.0402) =0.02118×7×3.92+0.04454×2.45×3.92=3.915KN·m =-0.0

9、543(g+q)=-7.805KN·m =-0.0525(g+q)=-7.546KN·m B区格板：=3.9/4.4=0.89，三边固支一边简支时，查建筑结构静力计算手册得，方向的跨中弯矩系数分别为0.02274，0.02294，支座弯矩系数分别为-0.06614，-0.06646；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0466，0.0356。于是 =(0.02274+0.2×0.02294)(g+q/2)+(0.0466+0.2×0.0356) =0.02733×7×3.92+0.0537×2.45×3.9

10、2=4.911KN·m=(0.02294+0.2×0.02274)(g+q/2)+(0.0356+0.2×0.0466) =0.02749×7×3.92+0.04492×2.45×3.92=4.601KN·m =-0.06614(g+q)=-9.507KN·m =-0.06646(g+q)=-9.553KN·m =0 C区格板：=3.9/4.5=0.87，三边固支一边简支时，查建筑结构静力计算手册得，方向的跨中弯矩系数分别为0.0281，0.0146，支座弯矩系数分别为-0.0681，-0.05

11、65；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0486，0.0352。于是 =(0.0281+0.2×0.0146)(g+q/2)+(0.0486+0.2×0.0352) =0.03102×7×3.92+0.05564×2.45×3.92=5.376KN·m =(0.0146+0.2×0.0281(g+q/2)+(0.0352+0.2×0.0486) =0.01822×7×3.92+0.04356×2.45×3.92=3.827KN·m =-0.068

12、1(g+q)=-9.788KN·m =-0.0565(g+q)=-8.121KN·m =0 D区格板：=4.4/4.5=0.98，邻边固支邻边简支时，查建筑结构静力计算手册得，方向的跨中弯矩系数分别为0.0245，0.0232，支座弯矩系数分别为-0.0697，-0.0685；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0385，0.0366。于是 =(0.0245+0.2×0.0232)(g+q/2)+(0.0385+0.2×0.0366) =0.02914×7×4.42+0.04582×2.45×4.42=6.

13、122KN·m =(0.0232+0.2×0.0245)(g+q/2)+(0.0366+0.2×0.0385) =0.0281×7×4.42+0.0443×2.45×4.42=5.909KN·m =-0.0697(g+q)=-12.752KN·m =0 =-0.0685(g+q)=-12.532KN·m =0 按弹性理论设计的弯矩值 区格 项目ABCD(m)3.93.93.94.4(m)4.054.44.54.50.960.890.870.984.2044.9115.3762.3883.9154

14、.6013.8271.427-7.805-9.507-9.788-12.752-7.546-9.553-8.1210-7.805-9.507-9.788-12.532-7.5460006，配筋计算截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15，假定选用钢筋，则方向跨中截面的=100-15-5=80，方向跨中截面的=80-10=70，支座截面的=80。 截面设计用的弯矩：因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的跨中弯矩及A-A弯矩减少20%。为便于计算，近似取=0.95，截面配筋计算结果及实际配筋列于下表。按弹性理论设计的截面配筋 项目 截 面 （）m (KN·m)()配筋实有 (

15、) 跨 中A区格方向803.363122.928200251方向703.132130.838200251B区格方向804.911179.508200251方向704.601192.318200251C区格方向805.376196.498200251方向703.827159.868200251D区格方向806.122223.768200251方向705.909246.838200251支 座A-A80-8.121296.8210200393A-B80-9.507347.4810200393A-C80-9.788357.7510200393B-B80-12.752466.088100503B-C8

16、0-9.507347.4810200393C-C80-12.532458.048100251A-D80-9.788357.75102003936、 井字梁配筋计算 1、荷载计算 井字梁自重设计值 g=1.2×0.25×（0.5-0.1） ×25×（2×3.9×1+2×4.05×1）/（2×3.9×2×4.05）=0.75恒荷载设计值g=4.55+0.75=5.30活荷载设计值p=1.4×3.5=4.9 q=g+p=5.30+4.90=10.2 g+p/2=5.3+4.9/2=

17、7.75 p/2=4.9/2=2.45 2、井式梁设计（以A区间梁CL210为例） （1）支座负弯矩和剪力（荷载满布） A区间按四边嵌固的单区间井字楼盖计算内力，见下图。b/a=0.96，查井字梁结构静力计算手册得系数，见下表四边嵌固的单区间井字楼盖井字梁内力系数A1梁B1梁B10.960.1330.1330.5160.1170.1170.4840.020 A1梁：=-0.133×4.05×3.9×10.2=-83.57KN·m =0.516×3.9×4.05×10.2=83.13KN B1梁：=-0.117×3.

18、9×4.05×10.2=-76.34KN·m =0.484×3.9×4.05×10.2=77.98KN B区间按三边嵌固一边简支的单区间井子楼盖计算内力A1梁B1梁B10.890.1700.1420.5620.1360.1360.5230.023 注：B区间的区格尺寸略有不同，但相差很小，不超过20%，任可简化为等区格尺寸。 A1梁：=-0.170×4.4×3.9×10.2=-116.05KN·m =0.562×3.9×4.4×10.2=98.37KN B1梁：=-

19、0.136×3.9×4.4×10.2=-104.74KN·m =0.523×3.9×4.4×10.2=91.54KN A梁的支座及剪力见下图 （2）跨中正弯矩（活荷载棋盘式布置）1） 在正对称荷载g作用下（q= g=g+=7.75)，因为它是满布的，计算原则同（1）。A区间按四边嵌固的单区间井字楼盖计算内力 A1梁：=0.133×4.05×3.9×7.75=63.49 B1梁：=0.117×3.9×4.05×7.75=58.00 B区间按三边嵌固一边简支的单区间井字

20、楼盖计算内力。 A1梁：=0.124×4.4×3.9×7.75=64.31 B1梁：=0.151×3.9×4.4×7.75=88.362）在反对称荷载p作用下（q=p=),所有区间可按四边简支的单区间井字楼盖计算内力,见下图b/a=3.9/4.05=0.96，查井字梁结构静力计算手册得四边简支的单区间井字楼盖井字梁的内力系数A1梁B1梁B10.930.2660.5160.2340.4840.078 A1梁：=0.266×4.05×3.9×2.45=40.15 B1梁：=0.234×3.9

21、5;4.05×2.45=36.67 活荷载在A区间时，A区间跨中正弯矩最大，则考虑活荷载不利布置后，A区间A1梁的跨中最大弯矩如图所示 A区间A1梁的控制内力弯矩（）跨中（+）支座（）98.1583.57剪力(KN）83.133、 井字梁A1梁配筋计算 1）、确定跨中截面配筋（按T形截面计算）按计算跨度考虑：=7800/3=2600；按梁净间距考虑：=4050；按翼緣厚度考虑：=100/465=0.215>0.1，受压翼緣宽度不受此项限制；取三者最小值，=2600。当时=1.0×14.3×2600×100×（465-100/2） =154

22、2.9>M=98.15属于第一类截面类型，可按矩形截面=2600×500计算。=5.71mm=589.72 >=0.2%×250×500=250选用316(=603) 2)、确定支座配筋（按矩形截面计算）=4.86<=0.518×465=240.87=501.93选用218（=509) 3）、确定箍筋 ，<4 =0.25×1.0×14.3×250×465=415.59KN>83.13KN 截面满足要求 =0.7×1.43×250×465=116.37KN&

23、gt;83.13KN 按构造配箍，给梁全长配双肢箍（=57mm） 4）、裂缝验算 =11.48 =9.1 环境类别为一类，=0.3 （1）跨中截面裂缝验算 <0.01，取 >0.2且<1.0 <=0.3 裂缝宽度满足要求。 （2）支座截面配筋计算 <0.01，取 >0.2且<1.0 <=0.3 裂缝宽度满足要求。7、 荷载计算 1、恒载计算 （1）屋面框架梁线荷载标准值 30厚卵石保护层 0.03×20=0.6 45厚挤塑聚苯板保温层 0.045×0.4=0.018 5厚沥青卷材防水层 0.005×0.35=0.00

24、2 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 1:6水泥焦渣找3%坡，最薄处30厚（最厚处250） （0.03+0.25）/2×14=1.96 100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10×25=2.5 轻型钢龙骨吊顶 0.17 屋面恒荷载 5.65 框架梁自重 0.3×0.8×25=6.00kN/m 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 =5.65×3.9=22.04kN/m(三角形荷载) =6.00kN/m（均布荷载） （2）楼面框架梁线荷载标准值 20厚大理石楼面 0.02×28=0.56 8厚1：1水泥细砂浆结合层

25、0.008×20=0.16 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 100厚钢筋混凝土板 0.10×25=2.5 轻型钢龙骨吊顶 0.17 楼面恒荷载 3.79 框架梁自重 6.00kN/m =3.79×3.9=14.78kN/m(三角形荷载) =6.00kN/m（均布荷载） （3）屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 0.3×0.8×8.1×25=48.6kN 0.9m高女儿墙自重 0.9×8.1×0.24×19=33.24kN 粉刷 0.9×0.02×2

26、×8.1×17=4.96kN 合38.16KN 连系梁传来屋面自重 （4.05+4.05-3.9）×1.95/2×2×5.65=46.27kN次梁传来的荷载 1/2×3.9×1/2×3.9×2×5.65=42.97KN 0.25×0.5×7.8×25=24.38KN 顶层边节点集中荷载 200.38kN 因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为200.38kN，力偶为 40.08kN·m。 中柱连系梁自重 0.3×0.8×8

27、.1×25= 48.6kN 粉刷 0.7×4×0.02×（4.5-0.8）×17=3.52KN 连系梁传来屋面自重 （4.05+4.05-3.9）×3.9/2÷2×4×5.65=92.55kN井字梁梁传来的荷载 1/2×3.9×1/2×3.9×4×5.65=85.94KN 0.25×0.5×7.8×25×2=48.76KN 顶层中节点集中荷载 279.37kN 顶层各框架梁中间节点集中荷载 117.86kN （次梁自

28、重0.25×0.5×8.1×25=25.31kN）（4）楼面框架节点集中荷载标准值(为简化计算，边跨按等跨） 边柱连系梁自重 48.6kN 钢窗自重 3.6×2.1×0.45=3.4kN 其余墙体自重 0.24×（4.5-0.8）×（8.1-0.7）-3.6×2.1×19=90.38kN 粉刷 2×（4.5-0.8）×（8.1-0.7）-3.6×2.1×0.02×17=13.48KN 框架柱自重 0.7×0.7×4.5×25=

29、55.13KN 粉刷 0.02×（0.7×4-0.24×2）×（4.5-0.8）×17=2.92KN 连系梁传来楼面自重 （8.1-3.9）×3.9/2÷2×3.79×2=31.04KN 井字梁传来的荷载 1/2×3.9×1/2×3.9×2×3.79=28.83KN 0.25×0.5×7.8×25=24.38KN 中间层边结点集中荷载 298.16KN 因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为298.16kN，力偶

30、为 59.63kN·m。 中柱连系梁自重 48.6kN 框架柱自重 0.7×0.7×4.5×25=55.13KN 粉刷 0.02×0.7×4×（4.5-0.8）×17=3.52KN 连系梁传来楼面自重 （8.1-3.9）×3.9/2÷2×3.79×4=62.08KN 井字梁传来的荷载 1/2×3.9×1/2×3.9×4×3.79=57.65KN 0.25×0.5×7.8×25×2=48.

31、76KN中间层中间节点集中荷载 275.74KN中间层梁中间节点集中荷载 87.39KN （次梁自重0.25×0.5×8.1×25=25.31kN）（5） 恒载作用下的结构计算简图（取对称的左半部分） 2、活荷载计算 （1）顶层活荷载标准值 顶层边节点集中力（8.1-3.9）×3.9/2÷2×2×2.0+0.5×3.9×0.5×3.9×2×2.0=31.59KN 因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为31.59kN，力偶为 6.32kN·m。 顶层中柱

32、节点集中力（4.05+4.05-3.9）×3.9/2÷2×4+1/2×3.9×1/2×3.9×2×2×2=63.18KN 顶层井字梁节点集中力 1/2×3.9×1/2×3.9×2×2×2=30.42KN 顶层框梁传来屋面活荷载 3.9×2=7.8KN （2）中间层活荷载标准值 中间层边节点集中力（8.1-3.9）×3.9/2÷2×2+1/2×3.9×1/2×3.9×2

33、×3.5=55.28KN 因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为55.28kN，力偶为 11.06kN·m。 中间层中柱结点集中力（8.1-3.9）×3.9/2÷2×4+1/2×3.9×1/2×3.9×2×2×3.5=110.56KN 中间层井字梁节点集中力 1/2×3.9×1/2×3.9×2×2×3.5=53.24KN 中间层框梁传来屋面活荷载 3.9×3.5=13.65KN （3）活荷载作用下结构计

34、算简图 3、 风荷载计算 风压标准值计算公式为： 因结构高度H=23.7m<30m,可取=1.0；对于矩形平面=1.3；可查建筑结构荷载规范。将风荷载换算成作用于框架每层结点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下图所示。层次z(m)A(m2)51.01.323.250.790.3525.529.1741.01.318.750.720.3536.4511.9431.01.314.250.650.3536.4510.7821.01.39.750.650.3536.4510.7811.01.35.250.650.3539

35、.4911.688、 内力计算 1、恒载作用下的内力计算（分层法）梁柱线刚度构件截面惯性矩等效惯性矩构件长度线刚度相对线刚度框架梁边框梁7.80.62中框跨7.80.82框架柱底层5.60.89其余层4.511) 顶层 将三角形荷载化作等效均布荷载 总均布荷载（1）计算各杆件的分配系数 （2）计算固端弯矩 (3)分配与传递结点ADEFGBC杆端ADDADEEDEBEFFEFCFGGFBECFu0.549 0.451 0.311 0.378 0.311 0.311 0.378 0.311 Mg-201.660 201.660 -201.660 201.660 -201.660 201.660 2

36、9.569 88.707 72.873 36.436 -5.666 -11.332 -13.773 -11.332 -5.666 -4.591 1.037 3.111 2.555 1.278 1.762 2.142 1.762 0.881 0.714 -0.397 -0.483 -0.397 -0.161 M30.606 91.818 -131.898 227.645 -14.256 -213.389 197.756 2.142 -199.898 202.541 -4.752 0.714 2）标准层 将三角形荷载化作等效均布荷载 总均布荷载 （1）计算各杆的分配系数 （2）计算固端弯矩 （3）

37、分配与传递结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.355 0.355 0.290 0.225 0.275 0.275 0.225 0.225 0.275 0.275 0.225 Mg-155.420 155.420 -155.420 155.420 -155.420 155.420 34.005 34.005 27.779 13.890 11.335 11.335 -1.563 -3.125 -3.820 -3.820 -3.125 -1.563 -1.273 -1.273 0.555 0.555 0.453 0.227 0.1

38、76 0.352 0.430 0.430 0.352 0.176 0.185 0.185 0.143 0.143 -0.091 -0.111 -0.111 -0.091 M34.560 34.560 -128.750 166.320 -3.930 -3.930 -158.460 154.209 0.430 0.430 -155.068 155.596 11.520 11.520 -1.273 -1.273 0.143 0.143 3)底层 （1）计算各杆的分配系数 （2)计算固端弯矩（同标准层） （3）分配与传递结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAF

39、AGBHBICJCu0.328 0.369 0.303 0.232 0.252 0.283 0.232 0.232 0.252 0.284 0.232 Mg-155.420 155.420 -155.420 155.420 -155.420 155.420 31.419 35.347 29.024 14.512 15.710 11.782 -1.683 -3.367 -3.657 -4.107 -3.367 -1.683 -1.829 -1.369 0.552 0.621 0.510 0.255 0.195 0.391 0.424 0.478 0.391 0.195 0.276 0.207 0

40、.212 0.159 -0.104 -0.113 -0.127 -0.104 M31.971 35.968 -127.569 166.716 -3.771 -4.234 -158.696 154.127 0.424 0.478 -155.029 155.615 15.986 11.989 -1.829 -1.369 0.212 0.159 4） 恒载内力二次分配 (1)顶层边柱结点，下层传来的弯矩是11.520 顶层EB柱节点，下层传来弯矩是-1.273顶层FC柱节点，下层传来的弯矩是0.143 2）第四层边柱节点，上、下层传来的弯矩30.606，11.520,合计42.126 第四层HG柱节

41、点，上、下层传来的弯矩-4.752，-1.273,合计-6.025 第四层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.714，0.143,合计0.857 3） 第三层边柱节点，上、下层传来的弯矩11.520，11.520,合计23.040 第三层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.273，-1.273,合计-2.546 第三层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.143，0.143,合计0.286 4） 第二层边柱节点，上、下层传来的弯矩11.520，11.989,合计23.509 第二层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.273，-1.369,合计-2.642 第二层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.14

42、3，0.159,合计0.302 5） 第一层边柱节点，上层传来的弯矩11.520 第一层HG柱节点，上层传来弯矩-1.273 第一层IJ柱节点，上层传来弯矩0.143 6） 顶层各梁跨中弯矩 第四层各梁跨中弯矩 第三层各梁跨中弯矩 第二层各梁跨中弯矩 第一层各梁跨中弯矩 2.活载作用下的内力计算（分层法） 1) 顶层 将三角形荷载化作等效均布荷载 （1）计算各杆件的分配系数 （2）计算固端弯矩 (3)分配与传递结点ADEFGBC杆端ADDADEEDEBEFFEFCFGGFBECFu0.549 0.451 0.311 0.378 0.311 0.311 0.378 0.311 Mg-50.650

43、 50.650 -50.650 50.650 -50.650 50.650 8.112 24.337 19.993 9.996 -1.554 -3.109 -3.779 -3.109 -1.554 -1.260 0.284 0.853 0.701 0.351 0.483 0.588 0.483 0.242 0.196 -0.109 -0.132 -0.109 -0.044 M8.397 25.191 -31.511 57.779 -3.911 -53.868 49.579 0.588 -50.167 50.892 -1.304 0.196 2）标准层 将三角形荷载化作等效均布荷载 （1）计算各

44、杆的分配系数 （2）计算固端弯矩 （3）分配与传递结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.355 0.355 0.290 0.225 0.275 0.275 0.225 0.225 0.275 0.275 0.225 Mg-88.670 88.670 -88.670 88.670 -88.670 88.670 27.552 27.552 22.507 11.253 9.184 9.184 -1.266 -2.532 -3.095 -3.095 -2.532 -1.266 -1.032 -1.032 0.449 0.449 0.3

45、67 0.184 0.142 0.285 0.348 0.348 0.285 0.142 0.150 0.150 0.116 0.116 -0.073 -0.090 -0.090 -0.073 M28.001 28.001 -67.062 97.502 -3.184 -3.184 -91.133 87.689 0.348 0.348 -88.385 88.812 9.334 9.334 -1.032 -1.032 0.116 0.116 3)底层 （1）计算各杆的分配系数 （2)计算固端弯矩（同标准层） （3）分配与传递结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.328 0.369 0.303 0.232 0.252 0.283 0.232 0.232 0.252 0.284 0.232 Mg-88.670 88.670 -88.670 88.670 -88.670 88.6