PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案

1、PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案目录一、 设计依据 二、 工程概况 三、 产品（机具）选型及基础型式的确定 四、 塔吊验算 五、 塔基施工工艺及流程 六、 安装前的各项准备工作 七、 塔吊安装 八、 塔机的检验、维保 九、 塔吊拆除施工组织、技术措施塔吊安、拆注意事项塔吊施工方案一、编制依据1 、中勘冶金勘察设计研究院有限公司提供的上海御府投资有限公司公共租赁房岩 土工程勘察报告。2 、上海御府投资有限公司公共租赁房工程图纸、上海豪斯工程勘察设计研究院有限 公司提供的基坑支护设计图纸。3 、塔吊生产厂家提供的产品说明书及相关行业标准、规范。二、工程概况上海御府投资有限公司租赁房工程，

2、位于上海市金山区林慧路与金展路交叉口处。地块面积66017.2 ? Og9 99.3亩），建设用地面积 55543.7? O （83.5亩）规划批准地上总建筑面积129328.05 ? O:其中地下一层建筑面积16275.47? O;地上由16幢单体工程构成，其中 1#、 2#、 3#、 4#、 5#、 6#、 8#、 9#、 10#、 11#、 12#、 13#楼为地下一层，地上17层高层住宅，PC装配式剪力墙结构，建筑高度 53.8m/49m； 1-3#、4-2#、10-2#、10-3# 楼为配套商业楼及公建配套房，地上二层及六层，其建筑面积为 3266.00 ? O、 2196.00 ?

3、 O 及3720.00? Q框架结构，建筑高度 6m/15.8m。本工程合理使用年限为 50年根据现场实际情况，满足垂直、水平运输任务，现已在现场安装9 台塔吊，具体位置见塔吊安装定位图。塔吊工作范围及技术参数1# 塔吊主要分别保证 1-1#、 1-2#楼 2 栋 17层主楼施工，其型号为 7533,起重臂长分别为 50米，1-1#楼37.58M = PC最大吊重5.1T, 44.76M = PC最大吊重3.2T, 50M臂端四倍率起重量为 6.54吨，最大起重量为12吨。2# 塔吊主要分别保证2#楼 1 栋 17 层主楼施工，其型号为7533，起重臂长分别为50米，2#楼37.1M=PC最大

4、吊重5.3T, 50米臂端四倍率起重量为6.54吨，最大起重量为12吨。3# 塔吊主要分别保证3#楼 1 栋 17 层主楼施工，其型号为6513，基础形式为底板承台混合体基础安装方式，起重臂长分别为45米，3#楼23.25M=PC最大吊重5.1T, 45米臂端四倍率23.25M处起重量为5.33T。最大起重量为8吨。4# 塔吊主要分别保证 4-1#楼 1 栋 17 层主楼、 4-2#楼商业配套用房及东侧车库地下一 层的施工，其型号为 6513,起重臂长分别为55米，4-1#楼22.63M=PC最大吊重3.5T , 25.65M=PC最大吊重 2.57T55 米臂端二倍率起重量为 1.80 吨，

5、 25.65M 处起重量为 4.65T ，最大起重量为 8 吨。6# 塔吊主要分别保证 5#、 6#楼 2 栋 17 层主楼、周边车库地下一层的施工，其型号为7533,起重臂长分别为 60米，5#楼51.91M=PC最大吊重5.1T, 5#楼48.49M=PC最大吊重 3.07T ，60 米臂端起重量2 倍率为 5.0 吨，最大起重量为 12 吨。7# 塔吊主要分别保证7#楼 1 栋 17 层主楼及14#周边车库地下一层的施工，其型号为7015,起重臂长分别为 50米，7#楼22.32M=PC最大吊重5.3T , 28.03M= PC最大吊重5.05T, 31.94M = PC最大吊重 2.6

6、6T ,50米臂端起重量四倍率 28M处起重量为5.60T,最大起重量为10吨。8# 塔吊主要分别保证 8#、 11#楼 2 栋 17 层主楼的施工，其型号为7533，起重臂长分别为60米，8#楼36.21M=PC最大吊重3.07T, 11#楼55.3M = PC最大吊重5.30T ,60 米臂端起重量二倍率为 5.0 吨，最大起重量为 12 吨。9# 塔吊主要分别保证 9#、 12#楼 2 栋 17 层主楼施工，其型号为7533，起重臂长分别为 50 米，9#楼 36.20M=PC最大吊重 3.07T, 12#楼 49.63M= PC最大吊重 5.30T ,50 米臂端起重量四倍率为 6.5

7、4 吨，最大起重量为 12 吨。10# 塔吊主要分别保证10-1#楼 1 栋 17层主楼、 10-2#楼、10-3#楼商业配套用房的施工，其型号为 7015,起重臂长分别为 50米，10-1#楼30.25M=PC最大吊重5.3T ,50 米臂端起重量四倍率 30.25M 处起重量为 5.32T ，最大起重量为 10 吨。拟将塔吊基础先于主体基础底板前施工，待塔基达到强度并安装后，适时协助结构底板施工，有利于工程整体进度。三、产品（机具）选型及基础形式的确定在考虑到塔吊的旋转半径、后期安拆等诸多因素后，先将机具型号及基础的平面位置予以确定：1# 楼塔吊用（7533），安装吊臂长度50 米，安装起

8、升高度60 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度Bc=7.500x 7.500m,基础承台厚度 Hc=1.600m,塔身宽度 B=2.1m,基础以上土的厚度D=0.000mt2# 楼塔吊用（7533），安装吊臂长度50 米，安装起升高度63.35 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=7.500X 7.500m,基础承台厚度Hc=1.600m,塔身宽度 B=2.1m,基础以上土的厚度D=0.000m。3# 楼塔吊用（ 6513），安装吊臂长度 45 米，安装起升高度61.6 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=6.500X 6.500m,基础承台厚度Hc=1.400m

9、,塔身宽度 B=1.655m,基础以上土的厚度D=0.000m。4# 楼塔吊用（ 7015），安装吊臂长度 55 米，安装起升高度61.6 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=6.500X 6.500m,基础承台厚度 Hc=1.400m,塔身宽度 B=2.0m,基础以上土的厚度D=0.000m。6# 楼塔吊用（7533），安装吊臂长度60 米，安装起升高度67.5 米，混凝土强度等级：C35,基础承台宽度 Bc=7.500x 7.500m,基础承台厚度Hc=1.600m,塔身宽度B=2.1m，基础以上土的厚度D=0.000m。7# 楼塔吊用（7015），安装吊臂长度50 米，安装起

10、升高度64.4 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=6.500x 6.500m,基础承台厚度Hc=1.400m,塔身宽度 B=1.8m,基础以上土的厚度D=0.000m。8# 楼塔吊用（7533），安装吊臂长度60 米，安装起升高度63.75 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=7.500X 7.500m,基础承台厚度Hc=1.600m,塔身宽度 B=2.1m,基础以上土的厚度D=0.000m。9# 楼塔吊用（7533），安装吊臂长度50 米，安装起升高度67.5 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=7.500X 7.500m,基础承台厚度Hc=1.600m

11、,塔身宽度 B=2.1m,基础以上土的厚度D=0.000m。10# 楼塔吊用（7015），安装吊臂长度50 米，安装起升高度61.6 米，混凝土强度等级:C35,基础承台宽度 Bc=6.500X 6.500m,基础承台厚度Hc=1.400m,塔身宽度 B=2.0m,基础以上土的厚度D=0.000m。地下车库塔吊均在旋转半径内，满足施工需要，塔吊布置详见附图。四、塔吊验算：7533 矩形板式桩基础计算书计算依据：1 、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-20202 、混凝土结构设计规范 GB50010-20203 、建筑桩基技术规范 JGJ94-20204 、建筑地基基础设计规范

12、GB50007-2020、塔机属性塔机型号TC7533- 中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)65.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.1二、塔机荷载塔机竖向荷载简图I 、塔机自身荷载标准值塔身自重 G0(kN)840起重臂自重G1(kN)53起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)II小车最小工作幅度RG2(m)3.9最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离24.8最大起重力矩M2(kN.m)3150平衡臂自重G3(kN)88平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)10.1平衡块自重G4(

13、kN)150平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.12 、风荷载标准值 3 k(kN/m2)塔身前后片桁架的平均充实率a 00.4风荷载标准值3 k(kN/m2)工作状态0.232非工作状态0.443 、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)RQmax(m)840+53+11+88+150 = 114260竖向荷载标准值Fk(kN)1142+60 = 1202水平荷载标准值Fvk(kN)0.232 X0.4 X2.1 X65.8 = 12.823倾覆力矩标准值Mk(kN? m)53X25+11X24.8 -88X 10.1 - 150X 11.1+0.9 X (315

14、0+0.5 X 12.823 X 65.8) = 2258.689 非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)Fk1 = 1142水平荷载标准值Fvk"(kN)0.44 X 0.4 X 2.1 X65.8= 24.32倾覆力矩标准值Mk"(kN? m)53X25+11X3.9 - 88X 10.1 -150X 11.1+0.5 X 24.32 X65.8 = 385.7724 、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1=1.2 X 1142= 1370.4起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk =1.4X60=84竖向荷载设计值F(kN)

15、1370.4+84=1454.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk =1.4 X 12.823= 17.952倾覆力矩设计值M(kN? m)1.2 X(53X25+11X24.8 -88X 10.1 -150X 11.1)+1.4 X 0.9 X (3150+0.5 X 12.823 X65.8) = 3353.365非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.2Fk"=1.2 X 1142= 1370.4水平荷载设计值Fv"(kN)1.4Fvk"=1.4 X 24.32 = 34.048倾覆力矩设计值M"(kN? m)1.2 X(53X25+

16、11X3.9 -88X 10.1 - 150X 11.1)+1.4 X 0.5 X 24.32 X 65.8 = 302.901三、桩顶作用效应计算承台布置桩数 n5承台高度 h(m)1.6承台长l(m)7.5承台宽b(m)7.5承台长向桩心距al(m)6.4承台宽向桩心距ab(m)6.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 T C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度 丫 "(kN/m3)19 承台混凝土保护层厚度B (mm)50配置暗梁否承台底标高 d1(m)-3.85 基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h T c+h&

17、quot; T ")=7.5 X 7.5 X (1.6 X 25+0X 19)=2250kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2X 2250=2700kN桩对角线距离： L=(ab2+al2)0.5=(6.42+6.42)0.5=9.051m1 、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1202+2250)/5=690.4kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L二(1202+2250)/5+(2258.689+12.823 X 1.6)/9.051=942.219kNQkmin=(Fk+Gk)

18、/n-(Mk+FVkh)/L=(1202+2250)/5-(2258.689+12.823 X 1.6)/9.051=438.581kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1454.4+2700)/5+(3353.365+17.952 X 1.6)/9.051=1204.551kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1454.4+2700)/5- (3353.365+17.952 X 1.6)/9.051=457.209kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)1

19、50桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数少C0.85桩混凝土自重 y z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6 (mm)35桩底标高 d2(m)-31.85桩有效长度lt(m)28桩端进入持力层深度hb(m)桩配筋桩身预应力钢筋配筋65014 11桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力 Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度3 lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高 d(m)0 是否考虑承台效应是承台效应系数Y c0.5土名称土层厚度

20、li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥质土6.93151500.460粘性土3.4201000.780粉土16.43525000.6590粉土5.68550000.701 、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 X 0.5=1.571mhb/d=1 x 1000/500=2<5入 p=0.16hb/d=0.16 x 2=0.32空心管桩桩端净面积：Aj二支d2 -(d- 2t)2/4=3.14 X 0.52 -(0.5-2X0.15)2/4=0.165m2空心管桩敞口面积：Ap1=t (d -2t)2/

21、4=3.14 X (0.5 -2X 0.15)2/4=0.031m2承载力计算深度： min(b/2,5)=min(7.5/2,5)=3.75mfak=(3.08 X 60+0.67 X 80)/3.75=238.4/3.75=63.573kPa承台底净面积：Ac=(bl- n(Aj+Ap1)/n=(7.5 X 7.5 - 5X (0.165+0.031)/5=11.054m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=p uWqsia ? li+qpa ?(Aj + 入 pAp1)+r cfakAc=0.8 x 1.571 x (3.08 x 15+3.4 x 20+16.4 x 35+5.12 x 8

22、5)+5000 x (0 .165+0.32 X 0.031)+0.5 X 63.573 X 11.054=2637.998kNQk=690.4kNK Ra=2637.998kNQkmax=942.219kNS 1.2Ra=1.2 X 2637.998=3165.598kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=438.581kN>0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nn d2/4=14 X 3.142 X 112/4=1330mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1204.5

23、51kN桩身结构竖向承载力设计值： R=1250kNQ=1204.551kNC 1250kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=438.581kN>0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=438.581kN>0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 25160承台底部短向配筋HRB335 25160承台顶部长向配筋HRB335 25160承台顶部短向配筋HRB335251601荷载计算承台有效高度： h0=1600-50-25/2=1538mmM=(Qmax+Q min)L/2=(1204.551+(457

24、.209) X 9.051/2=7520.267kN ? mX 方向：Mx=Mab/L=7520.267X 6.4/9.051=5317.632kN? mY 方向：My=Mal/L=7520.267X6.4/9.051=5317.632kN? m2 受剪切计算V=F/n+M/L=1454.4/5+3353.365/9.051=661.378kN受剪切承载力截面高度影响系数：3hs=(800/1538)1/4=0.849塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离： a1b=(ab-B-d)/2=(6.4-2.1-0.5)/2=1.9ma1l=(al-B-d)/2=(6.4-2.1-0.5)/2=1.9m剪跨

25、比：入 b"=a1b/h0=1900/1538=1.235 ,取 入 b=1.235; 入l”二a1l/h0=1900/1538=1.235,取 入 1=1.235 ;承台剪切系数：a b=1.75/(入 b+1)=1.75/(1.235+1)=0.783 a 1=1.75/(入 1+1)=1.75/(1.235+1)=0.7833 hs a bftbh0=0.849 X 0.783 X 1.57 X 103X 7.5 X 1.538=12040.352kN3 hs a lftlh0=0.849 X 0.783 X 1.57 X 103X 7.5 X 1.538=12040.352k

26、NV=661.378kN< min( 3 hs a bftbh0 ,3 hsa lftlh0)=12040.352kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2X 1.538=5.176mab=6.4m>B+2h0=5.176m ， a1=6.4m>B+2h0=5.176m角桩内边缘至承台外边缘距离： cb=(b-ab+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8mc1=(1-a1+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：入 b""=a1b/h0=1900/1538=1.235 ,取 入 b=1;入 l

27、""=a1l/h0=1900/1538=1.235 ，取 入 l=1 ;角桩冲切系数：3 1b=0.56/(入 b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4673 1l=0.56/(入 l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4673 1b(cb+alb/2)+ 3 1l(cl+all/2) B hp ? ft ?h0=0.467 X (0.8+1.9/2)+0.467 X (0.8+1.9/2) X 0.933 X 1570X 1.538=3681.015kNNl=V=661.378kN& 3 1b(cb+alb/2)+ 3 1l(cl+all/2)3 hp

28、 ? ft ? h0=3681.015kN满足要求！4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积a S1 =My/( a 1fcbh02)=5317.632 X 106/(1.03 X 16.7 X7500X 15382)=0.0171=1-(1- 2aS1)0.5=1 -(1- 2X0.017)0.5=0.018T S1=1- 1/2=1 -0.018/2=0.991AS1=My/(T S1h0fy1)=5317.632 x 106/(0.991 X 1538X 300)=11628mm2最小配筋率：p =0.15%承台底需要配筋： A1=max(AS1,p bh0)=max(11628,

29、0.0015 x 7500X 1538)=17303mm2承台底长向实际配筋：AS1"=23501mm2 A1=17303mm2满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积a S2=Mx/( a 2fcbh02)=5317.632 X 106/(1.03 X 16.7 X 7500X 15382)=0.0172=1-(1- 2aS2)0.5=1 -(1- 2X0 .017)0.5=0.018T S2=1- 2/2=1 -0.018/2=0.991AS2=Mx/(T S2h0fy1)=5317.632 X 106/(0.991 X 1538X 300)=11628mm2最小配筋率：p =0

30、.15%承台底需要配筋： A2=max(11628,p lh0)=max(11628,0.0015 x 7500X 1538)=17303mm2承台底短向实际配筋：AS2”=23501mm2 A2=17303mm2满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3"=23501mm2 0.5AS1"=0.5 X 23501=11751mm2满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋： AS4”=23501mm2 0.5AS2"=0.5 X 23501=11751mm2满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10

31、500六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔C+1 孔实测数据为计算依据，桩身承载力以 1250kN 为计算依据，塔吊 7533 型以 50 米臂长情况下各荷载数据为计算依据。6513 矩形板式桩基础计算书计算依据：1 、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-20202 、混凝土结构设计规范 GB50010-20203 、建筑桩基技术规范 JGJ94-20204 、建筑地基基础设计规范GB50007-2020、塔机属性塔机型号TC6513- 中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48.3塔身桁架结构方钢管塔身桁

32、架结构宽度B(m)1.65二、塔机荷载1 、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)664起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)744水平荷载标准值Fvk(kN)23.2倾覆力矩标准值Mk(kN? m)1712非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)664水平荷载标准值Fvk"(kN)92.1倾覆力矩标准值Mk"(kN? m)20202 、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35 X 664= 896.4起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35 x 80= 108 竖向荷载设

33、计值 F(kN)896.4+108=1004.4水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35 X 23.2 = 31.32倾覆力矩设计值M(kN? m)1.35Mk =1.35 X 1712= 2311.2非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.35Fk"=1.35 X 664= 896.4水平荷载设计值Fv"(kN)1.35Fvk"=1.35 X92.1 = 124.335倾覆力矩设计值M"(kN? m)1.35Mk =1.35 X 2020= 2713.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数 n4承台高度 h(m)1.4承台长 l(m)6

34、.5承台宽 b(m)6.5承台长向桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 T C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度丫 "(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度B (mm)50配置暗梁否承台底标高 d1(m)-3.8基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h T c+h" T ")=6.5 X 6.5 X (1.4 X25+0X 19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2X 1478.75=1774.5kN桩对角线距离： L

35、=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m1 、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Qk=(Fk+Gk)/n=(664+1478.75)/4=535.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(664+1478.75)/4+(2020+92.1 X 1.4)/7.637=815.772kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(664+1478.75)/4-(2020+92.1 X 1.4)/7.637=255.603kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+

36、G)/n+(M+Fvh)/L=(896.4+1774.5)/4+(2713.5+124.335 X 1.4)/7.637=1045.84kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(896.4+1774.5)/4-(2713.5+124.335 X 1.4)/7.637=289.61kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数少C0.75桩混凝土自重 T z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度 6 (mm)35桩底标高 d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)22桩端进入持力层深度hb(m)1

37、桩配筋桩身预应力钢筋配筋65014 11桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)Np0(kN)200000法向预应力等于零时钢筋的合力100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度3 lim(mm)0.2裂缝控制等级三级hz(m)地基属性地下水位至地表的距离0.5自然地面标高 d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数Y C0.5土名称土层厚度 li(m)侧阻力特征值q端阻力特征值q抗拔系数承载力特征值fsia(kPa)pa(kPa)ak(kPa)淤泥质土6.51101500.675粘性土3.8151000.760红粘土4.7202500.6580粘性土6

38、.5351000 0.790粉土1.4802500 0.7粉土9.28550000.7501 、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 X 0.5=1.571mhb/d=1 x 1000/500=2<5入 p=0.16hb/d=0.16 x 2=0.32空心管桩桩端净面积：Aj二支d2 -(d- 2t)2/4=3.14 X 0.52 -(0.5-2X0.11)2/4=0.135m2空心管桩敞口面积：Ap1=t (d -2t)2/4=3.14 X (0.5 - 2X 0.11)2/4=0.062m2承载力计算深度： min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf

39、ak=(2.71 X 75+0.54 X 60)/3.25=235.65/3.25=72.508kPa承台底净面积：Ac=(bl- n(Aj+Ap1)/n=(6.5 X6.5 - 4X (0.135+0.062)/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=p uWqsia ? li+qpa ?(Aj+ 入 pAp1)+r cfakAc=0.8 X 1.571 X (2.71 X 10+3.8 X 15+4.7 X 20+6.5 X 35+1.4 X 80+2.8 9X85)+5000X(0.135+0.32 X 0.062)+0.5 X 72.508 X 10.366=2107.33

40、3kNQk=535.688kNK Ra=2107.33 3kNQkmax=815.772kNS 1.2Ra=1.2 X 2107.333=2528.8kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=255.603kN>O不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积： Aps=nn d2/4=14 X 3.142 X 112/4=1330mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1045.84kN桩身结构竖向承载力设计值： R=1250kNQ=1045.84kNC 1250kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩

41、桩身承载力Qkmin=255.603kN>O不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=255.603kN>O不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 25160承台底部短向配筋HRB335 25160承台顶部长向配筋HRB335 25160承台顶部短向配筋HRB335251601荷载计算承台有效高度： h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1045.84+(289.61) X 7.637/2=5099.251kN ? mX 方向：Mx=Mab/L=5099.25lx 5.4/7.637=

42、3605.715kN? mY 方向：My=Mal/L=5099.25lX5.4/7.637=3605.715kN? m2 受剪切计算V=F/n+M/L=896.4/4+2713.5/7.637=579.421kN受剪切承载力截面高度影响系数：(3hs=(800/1338)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离： a1b=(ab-B-d)/2=(5.4-1.65-0.5)/2=1.625ma1l=(al-B-d)/2=(5.4-1.65-0.5)/2=1.625m剪跨比：入 b"=a1b/h0=1625/1338=1.214 ,取 入 b=1.214; 入l”二a1l/h0=

43、1625/1338=1.214,取 入 1=1.214 ;承台剪切系数：a b=1.75/(入 b+1)=1.75/(1.214+1)=0.79 a 1=1.75/(入 1+1)=1.75/(1.214+1)=0.793 hs a bftbh0=0.879 X 0.79 X 1.57 X 103X 6.5 X 1.338=9488.337kN3 hs a lftlh0=0.879 X 0.79 X 1.57 X 103X 6.5 X 1.338=9488.337kN V=579.421kN< min( 3 hs a bftbh0 ,3 hs a lftlh0)=9488.337kN满足要

44、求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.65+2X 1.338=4.326mab=5.4m>B+2h0=4.326m ， a1=5.4m>B+2h0=4.326m角桩内边缘至承台外边缘距离： cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8mc1=(1-a1+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：入 b""=a1b/h0=1625/1338=1.214 ,取 入 b=1;入 l""= a1l/h0=1625/1338=1.214 ，取 入 l=1 ;角桩冲切系数：3 1b=0.56/

45、(入 b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4673 1l=0.56/(入 l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4673 1b(cb+alb/2)+ 3 1l(cl+all/2) B hp ? ft ?h0=0.467 X (0.8+1.625/2)+0.467 X (0.8+1.625/2) X 0.95 X 1570X 1.338=3003.419kNNl=V=579.421kN& 3 1b(cb+alb/2)+ 3 1l(cl+all/2)3 hp ? ft ? h0=3003.419kN满足要求！ 4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积a S1 =My/(

46、 a 1fcbh02)=3605.715 X 106/(1.03 X 16.7 X6500X 13382)=0.0181=1-(1- 2aS1)0.5=1 -(1- 2X0.018)0.5=0.018T S1=1- 1/2=1 -0.018/2=0.991AS1=My/(T S1h0fy1)=3605.715 x 106/(0.991 X 1338X 300)=9066mm2最小配筋率：p =0.15%承台底需要配筋： A1=max(AS1,p bh0)=max(9066,0.0015 X6500X 1338)=13046mm2承台底长向实际配筋：AS1"=20433mm2 A1=1

47、3046mm2满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积a S2=Mx/( a2fcbh02)=3605.715 X 106/(1.03 X 16.7 X6500X 13382)=0.0182=1-(1- 2aS2)0.5=1 -(1- 2X0.018)0.5=0.018T S2=1- 2/2=1 -0.018/2=0.991AS2=Mx/(T S2h0fy1)=3605.715 X 106/(0.991 X 1338X 300)=9066mm2最小配筋率：p =0.15%承台底需要配筋： A2=max(9066,p lh0)=max(9066,0.0015 x 6500X 1338)=1304

48、6mm2承台底短向实际配筋：AS2”=20433mm2 A2=13046mm2满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3"=20433mm2 0.5AS1"=0.5 X 20433=10217mm2满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋： AS4”=20433mm2 0.5AS2"=0.5 X 20433=10217mm2满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图12507015 矩形基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔C11 孔实测数据为计算依据，桩身承载力

49、以kN 为计算依据，塔吊 6513 型以 50 米臂长情况下各荷载数据为计算依据。板式桩基础计算书计算依据：1 、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-20202 、混凝土结构设计规范 GB50010-20203 、建筑桩基技术规范 JGJ94-20204 、建筑地基基础设计规范GB50007-2020、塔机属性塔机型号TC7015- 虎霸建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)56.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2二、塔机荷载1 、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)762起重荷载标准值Fqk(kN)100

50、竖向荷载标准值Fk(kN)862水平荷载标准值Fvk(kN)43.5倾覆力矩标准值Mk(kN? m)1865非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)762水平荷载标准值Fvk"(kN)98.2倾覆力矩标准值Mk"(kN? m)28502 、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35 X762= 1028.7起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35 X 100= 135 竖向荷载设计值 F(kN)1028.7+135= 1163.7水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35 X 43.5 = 58.725倾覆力

51、矩设计值M(kN? m)1.35Mk =1.35 X 1865= 2517.75非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.35Fk"=1.35 X762= 1028.7水平荷载设计值Fv"(kN)1.35Fvk"=1.35 X 98.2 = 132.57倾覆力矩设计值M"(kN? m)1.35Mk =1.35 X 2850= 3847.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数 n4承台高度 h(m)1.4承台长 l(m)6.5承台宽 b(m)6.5承台长向桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 T

52、 C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度丫 "(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度B (mm)50配置暗梁否承台底标高 d1(m)-4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h T c+h" T ")=6.5 X 6.5 X (1.4 X25+0X 19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2X 1478.75=1774.5kN桩对角线距离： L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m1 、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Qk=(Fk+Gk)/n

53、=(762+1478.75)/4=560.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(762+1478.75)/4+(2850+98.2 X 1.4)/7.637=951.385kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(762+1478.75)/4-(2850+98.2 X 1.4)/7.637=168.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1028.7+1774.5)/4+(3847.5+132.57 X 1.4)/7.637=1228.917kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1028.7+1774.5)/4-(3847.5+132.57 X 1.4)/7.637=172.683kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数少C0.75桩混凝土自重 T z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度 6 (mm)35桩底标高 d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)21.8桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65014 11桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)N