微波技术课件第六章

1、第6章 线天线6.1 对称振子6.2 离散元直线阵6.3 地面对天线性能的影响6.4 几种常见的线天线6.5 平面阵列天线6.1 对称振子 对称振子由两段同样粗细，长度各为l的直导体组成，两导体内端接馈线，两导体内端间距 ，可忽略不计。 对称振子与基本电振子的主要区别是：对称振子的长度并非远小于波长，振子上各点至远场点的距离不能认为是相等的，振子上各点的电流也不相等。 可以根据场的叠加原理分析对称振子，即先把对称振子分成许多微分段，将每一微分段看成基本电振子，然后再积分求对称振子的辐射场。 图6-1-1 对称振子6.1.1 对称振子的辐射场1. 对称振子上的电流分布 采用开路线近似 将开路线张

2、开，得对称振子上的电流分布 xIxImsin)(图6-1-2 终端开路线上的电流分布 l z 1 z z dz dz 2 r0 r1 r2 l y 图6-1-3 对称振子上的电流分布 0sin )0(sin zzlIzIzzlIzImm上臂上臂6.1.1 对称振子的辐射场2. 对称振子的辐射场表达式 取两个微分段 利用叠加原理 0desinsin60jd0desinsin60jd21j -2222j -1111zzrzlIzzrzlIkrmkrmeEeEzd0j -2220j -111desinsin60jdesinsin60j21lkrmlkrmzrzlIzrzlIeeE6.1.1 对称振子

3、的辐射场3. 远区近似 对远区（ 、 均远大于 ），可近似认为射线 、 是相互平行的，且 与 的差别对场强幅值的影响很小 由于相位因子 是周期函数， 与 的距离差引起的相位差不可忽略 eee2121021111rrrl1r2r1r2r1r2rr-jke1r2r0cos0cos0201zzrrzzrr6.1.1 对称振子的辐射场4. 辐射场的远区近似 对称振子的方向性函数与振子臂的电长度 有关 0cosj0cosjj0desindesinesin60j0lkzlkzkrmzzlzzlrIE0j0esincoscoscos60jkrmllrIE sincoscoscosllf 78.2 b）l =

4、 /4 47 c）l = /2 e）l = 9078.2 d） /2 l a）l /4 图6-1-4 不同臂长的对称振子在E面的方向图6.1.1 对称振子的辐射场 臂长 的对称振子，称为半波振子 4l0j0esincos2cos60jkrmrIE Ffsincos2cos 1 1 0.707 78.2 0.707 (a) (b) 图6-1-5 半波振子的方向图(a) E面方向图 (b) H面方向图6.1.2 对称振子的辐射功率、 辐射电阻和方向性系数1. 辐射功率与辐射电阻 对称振子的辐射功率等于离开振子中心 的球面上能流密度的积分 辐射电阻以波腹电流 作参考的定义是0r dsin30ddsi

5、n212022020002fIrEPm mI221mIPR dsin6002fR半波振子的 。1 .73R6.1.2 对称振子的辐射功率、 辐射电阻和方向性系数2. 方向性系数 对称振子的方向性系数 对称振子的最大方向性系数 半波振子的 。 RfD212020cos1120lRD64. 10D6.1.3 对称振子的输入阻抗 采用有耗开路线近似 inin0injjcothXRlZZllllZR2cos2ch2sin2sh0inllllZX2cos2ch2sin2sh0in 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 1002000 l3000 4000 5000 inR 5604

6、603401000 -2500 -2000 -1500 -1000 -500 500 1000 1500 2000 2500 1000 560 340 0.1 0 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 inX l 460 图6-1-7 输入电抗曲线图6-1-6 输入电阻曲线 6.1.4 对称振子的馈电 对称振子两臂电流呈对称分布，因而要求馈线两输出端上的电流等幅反相（平衡馈电）。 在短波和米波波段可用平行双导线馈电。 在分米波和厘米波段需用同轴线馈电。图6-1-8 同轴线的不对称馈电6.1.4 对称振子的馈电1. U形管平衡变换器 结构：同轴主馈线分为两路，一路的芯线在a点直接接振子

7、的一臂，另一路的芯线经一段相同规格的 同轴线段后在b点接振子的另一臂。U形管外导体在输出端接地。 工作原理：同轴线上相隔 的两点间信号等幅反相，实现对振子的平衡馈电。 这种平衡变换器是窄带的。2图6-1-9 U形管对称变换器226.1.4 对称振子的馈电2. 分流式平衡变换器 结构：在同轴线旁附加一段长 ，直径与同轴线外导体相同的金属杆即构成分流式平衡变换器。 这种平衡变换器是宽带的。 工作原理 在中心频率，附加金属杆与同轴线外导体构成短路线，它对同轴线外导体的分流电流开路，使振子两臂电气上对称。 当偏离中心频率时，由于对称振子与平行双导线的输入阻抗于a、b两点并联，且二者的输入电抗符号相反，

8、起到补偿作用。同时，流过附加金属杆的电流与同轴线外导体的外壁电流等幅反相，起到电流补偿作用，从而使振子两臂上的电流仍然呈对称分布。图6-1-10 分流式平衡变换器46.2 离散元直线阵 6.2.1 离散元直线阵的辐射场及方向图乘积定理1. 辐射场 根据场的迭加原理，直线阵在远区P点的辐射场 o d12 z Im2 d1i r1 1= i dcos r2 rn ri n x y 2 Im1 Imi Imn d1n 图6-2-1 离散元直线阵 i11j11jee60jeEEirrkniniiikrimiifrI 6.2.1 离散元直线阵的辐射场及方向图乘积定理1. 辐射场由平行线近似各单元结构相同

9、由相同单元构成的直线阵的辐射场 nidrrrrrriinn, 2 , 1cos1111112121n21eeee nfff21 nikdikrmiimfrIE1)cos( j11j111ee60j 6.2.1 离散元直线阵的辐射场及方向图乘积定理2. 方向图乘积定理 由相同单元构成的直线阵的方向性函数是单元因子与阵因子的乘积 称为单元因子，仅与天线单元的形式有关。 称为阵因子，与天线阵的单元数 、馈电电流分布 和单元间距分布 有关，而与天线单元的形式无关。 afff1 1f afnmiIid1 iikdniiamf11cosj11e 6.2.1 离散元直线阵的辐射场及方向图乘积定理3. 理想点

10、源直线阵 理想点源的单元因子 =常数。 理想点源直线阵的辐射场 理想点源直线阵的方向性函数 Kf1nikdiiimKEE1)cos( j1011e nikdiiimf1cosj111e6.2.2 二元阵1. 二元阵的阵因子 理想点源二元阵沿z轴排列，理想点源的间距为 ，电流为 、 ，且 二元阵的阵因子为d1mI2mIj12emIImm 212cosjcoscos21e1kdmmmfkda图6-2-2 理想点源二元阵6.2.2 二元阵 2. 二元阵实例 例例6-2-l 两结构相同的半波振子沿z轴排列，如图6-2-3所示。设两振子等幅同相馈电，中心间距为 。求此二元阵在E面( 平面)和H面( 平面

11、)的方向图。2xzxy o x z P /2 I I y 图6-2-3 例6-2-1中的二元阵阵因子 cos2cos2eeee1cos2jcos2j -cos2jcosjaf半波振子的归一化方向性函数 sincos2cos1F2n1m02d解解 已知 ， ， ，6.2.2 二元阵 cos2cossincos2cos21afff cos2cossincos2cosF二元阵的方向性函数及归一化方向性函数分别为6.2.2 二元阵图6-2-4 例6-2-1中二元阵的方向图a) E面 b) H面6.2.2 二元阵 例例6-2-2 两半波振子按图6-2-5a所示排列。设两振子中心间距 ， 。求此二元阵的E

12、面方向图。4d2j12emmIIa) 图6-2-5 二元半波振子阵 4cos4j4cos4j -4cos4j2cos4jeeee1kaf 1cos4cos2af2n4d1m2解解 已知 ， ， ，半波振子的方向性函数21cossin1cossin2cossincos2cos,f P(x,y,z) P P x y z o Im1 Im2=Im1e-j /2 r 6.2.2 二元阵 2. 二元阵实例 例例6-2-2根据方向图乘积定理，二元阵的方向性函数1cos4coscossin1cossin2cos2,2f二元阵在E面( 平面， )的归一化方向性函数 1cos4coscossin2cos0 ,F

13、xz06.2.2 二元阵图6-2-5 二元半波振子阵a) 二元半波振子阵坐标系 b) E面( xz平面)方向图1cos4coscossin2cos0 ,F6.2.3 均匀直线阵1. 均匀直线阵的阵因子 均匀直线阵是指相邻单元等间距，各单元馈电电流等幅分布，而相位则依次等量递增或递减的直线阵。 均匀直线阵的阵因子 均匀直线阵的归一化阵因子 2sin2sine11jnfniia 2sin2sinnnFa6.2.3 均匀直线阵1. 均匀直线阵的阵因子（1）均匀直线阵的阵因子是 的周期函数，周期为 。（2）均匀直线阵的方向图相对于阵轴具有旋转对称性，即阵因子仅是 的函数。（3） 表示两相邻单元辐射场的

14、相位差 。 aF图6-2-7 与 的关系曲线(通用方向图)26.2.3 均匀直线阵2. 几种常见均匀直线阵（1）边射直线阵 边射直线阵：最大辐射方向垂直于阵轴的直线阵 边射直线阵是等幅同相馈电直线阵 d 1 2 3 4 5 z 4 . 0d图6-2-9 时5元边射阵的方向图90M090coskdcoskd cos21sincos2sinkdnkdnFa6.2.3 均匀直线阵2. 几种常见均匀直线阵（2）端射直线阵 端射直线阵：最大辐射方向在阵轴方向的直线阵 阵中的各单元电流的相位沿最大辐射方向依次滞后0M1800Mkd180Mkd1coskd 1cos21sin1cos2sinkdnkdnFa

15、或或4 . 0d180M图6-2-10 ， 时5元端射阵的方向图6.2.3 均匀直线阵（3）相位扫描直线阵 如果天线阵不转动，仅 随时间按一定规律变化，则最大辐射方向连同整个方向图就能在一定空域内往复运动，即实现方向图扫描。 kdMarccos MMakdnkdnFcoscos21sincoscos2sin 功率分配网络 R 移相器 天线 天线 传输线(a) (b) 图6-2-11 相位扫描阵和频率扫描阵的原理图相位扫描阵频率扫描阵6.2.3 均匀直线阵5n45. 0d图6-2-12 相位扫描阵的E面方向图( ， )a) M=90b) M=75c) M=30d) M=06.2.3 均匀直线阵3

16、. 栅瓣和间距的选择 单元间距 过大时天线方向图在 所对应的方向将有多个最大值相同的大波瓣。通常称 对应的大波瓣为主瓣， 等于其它值对应的大波瓣为栅瓣。 消除栅瓣最大值的条件 消除整个栅瓣的条件 d2m022kdkd0022kdkd211nd6.2.4 均匀直线阵的方向性分析1. 零辐射方向和主瓣宽度（1）零辐射方向 （2）主瓣的零功率宽度 （3）主瓣的半功率宽度（主瓣宽度） kdnmm12arccos0010102 5 . 05 . 05 . 02 6.2.4 均匀直线阵的方向性分析（4）几种长均匀直线阵（ ）的零辐射方向和主瓣宽度。 边射阵ndL ndmmarccos0Lnd2arcsin

17、220Lnd886. 0443. 0arcsin225 . 06.2.4 均匀直线阵的方向性分析端射阵0,1arccos0Mmndm180,1arccos0MmndmLnd221arccos20Lnd886. 02443. 01arccos25 . 06.2.4 均匀直线阵的方向性分析 相位扫描阵，当 ， 时 20M05 . 0Mmndmcosarccos0MMLndcos2cos220LLMM443. 0cosarccos443. 0cosarccos25 . 06.2.4 均匀直线阵的方向性分析2. 副瓣电平（1）副瓣最大值方向（2）副瓣最大值 （3）副瓣电平 第一副瓣电平 nmkdsm1

18、21arccosnmfsmam212sin1nmnffsmamm212sinlog10log10max5 .1323sinlog101nnn6.2.4 均匀直线阵的方向性分析3. 方向性系数 边射阵的方向性系数 端射阵的方向性系数 202dsin2aFDLdnnkdD22LdnD446.2.5 不等幅等间距边射直线阵1. 三角形分布、二项式分布、倒三角形分布及其比较 223z 2 1I z1I 1I z 1I o 0.5 1.0 o 0.5 1.0 o 0.5 1.0 o 0.5 1.0 (b) (a) (c) z 2232 2232 2232 (d) 图6-2-13 几种电流幅度分布(n =

19、 5，d = /2)(a) 等幅分布； (b) 三角形分布； (c) 二项式分布； (d) 倒三角形分布6.2.5 不等幅等间距边射直线阵（2）二项式分布 4cos2cosaF66. 3dB,3 .30215 . 0D（3）倒三角形分布 2cos6cos41111aF48. 4,dB3 . 6,2 .18215 . 0D 2cos2sin3cos23sin2dFa（1）三角形分布 26. 4,dB1 .19,26215 . 0D6.2.5 不等幅等间距边射直线阵（4）相互间的比较就馈电电流而言，二项式分布由中心向外的递减率要大于三角形分布，等幅分布的递减率为零，倒三角形分布则是递增分布（或者说

20、递减率为负数）。就副瓣电平而言，二项式分布最低（没有副瓣），按三角形分布、等幅分布、倒三角形分布依次升高。可见馈电电流从中心向外的递减率越大，副瓣电平越低。6.2.5 不等幅等间距边射直线阵 (a) (b) (c) (d) 图6-2-14 5元边射阵( d= /2 )方向图(a) 等幅分布 (b) 三角形分布 (c) 二项式分布 (d) 倒三角形分布6.2.5 不等幅等间距边射直线阵2. 道尔夫契比雪夫分布 道尔夫契比雪夫分布是一种对副瓣电平和主瓣宽度呈最优折衷的分布，因其阵因子由契比雪夫多项式描述而得名。在所有对称于中心的递减型馈电电流分布阵中，在给定的副瓣电平（或主瓣宽度）下，它的主瓣宽度

21、最窄（或副瓣电平最低），而且具有等副瓣的特点，因此，被称为最优边射阵。 工程中提出了多种准最优边射阵，如泰勒（Taylor）分布阵、贝利斯（Bayliss）分布阵等，并且几乎已成为工业标准。6.3 地面对天线性能的影响6.3.1 镜像法1. 一般概念 镜像法是在所研究的区域之外，用一些假想的电荷、电流代替场问题的边界，假如这些电荷、电流和所研究的区域原有的电荷、电流一起产生的电磁场满足原问题的边界条件，那么，该电磁场就是待求的场解。6.3.1 镜像法2. 基本电振子对无限大理想导体平面的镜像 3. 镜像法的表述 用基本电振子的镜像代替无限大理想导体平面后，原问题的场解等于原振子产生的场与其镜像

22、产生的场的叠加，也就是说，原问题可以转化成等效二元阵问题。 h h (a) (b) (c) 图6-3-1 基本电振子的镜像(a) 垂直振子 (b) 水平振子 (c) 倾斜振子6.3.2 理想地面对天线方向性的影响1. 对垂直对称振子的影响垂直对称振子的镜像是正镜像，等效二元阵的间距 ，电流 。垂直对称振子在理想地面上半空间的方向性函数 = (a) (b) 图6-3-2 垂直对称振子的镜像(a)半波振子 (b)全波振子hd212II Pfff21900 coscossincos1klklf )sincos(22khfP6.3.2 理想地面对天线方向性的影响 0 0.5 1.0 1.0 0.5 0

23、 30 60 90 60 30 0 0 0.5 1.0 1.0 0.5 30 60 90 60 30 0 0 0.5 1.0 1.0 0.5 0 30 60 90 60 30 0 0 0.5 1.0 1.0 0.5 0 30 60 90 60 30 h=/4 h=/2 h= h=3/4 h h 图6-3-3 理想地面上垂直对称振子E面方向图6.3.2 理想地面对天线方向性的影响2. 对水平对称振子的影响 水平对称振子的镜像是负镜像，等效二元阵的间距 ，电流 。 水平对称振子在理想地面上半空间的方向性函数 = (a) (b) 图6-3-4 水平对称振子的镜像(a)半波振子 (b)全波振子hd21

24、2II,21Nfff900 )sinsin(22khfN 21sincos1cossincoscos,klklf6.3.2 理想地面对天线方向性的影响 h= h=/4 h=/2 h=2 P y z x 图6-3-5 理想地面上水平对称振子H面方向图6.3.2 理想地面对天线方向性的影响3. 讨论 随着天线高度 的增加，无论垂直还是水平振子，其方向图的波瓣数均是增加的； 垂直振子沿地面总具有最大辐射，水平振子沿地面总是无辐射，与天线高度无关； 随着天线高度 的增加，水平振子方向图最靠近地面的波瓣的仰角愈低。hh6.3.3 实际地面对天线方向性的影响1. 地面主反射区（菲涅尔区）（1）菲涅尔区的概

25、念 Dn的轨迹是一个与半径对应的以点Q、P为焦点的旋转椭球面。该椭球面所包围的空间为菲涅尔区，并称半径 与 所对应的椭球面之间的环形空间为第n菲涅尔区，相应的半波带则称为第n菲涅尔带。 第n菲涅尔带的半径 Q P D1 O D2 D3 QA P Dn D1 D2 d1 d2 d Fn O 图6-3-6 菲涅尔半波带及其半径的计算a）菲涅尔半波带的形成dddnFn212222212nddFdFnnb) 半波带半径的计算nF1nF6.3.3 实际地面对天线方向性的影响（2）地面主反射区的确定 由于第1菲涅尔带对点P的场的贡献最大，它所对应的地面反射区称为主反射区。 确定地面主反射区的步骤如下： 1

26、）连接QP交地面于点O，作ODQP，并使OD等于第1菲涅尔带的半径； 2）以 Q、P为焦点，过点D作旋转椭球，该椭球对地面的截面为一椭圆，称为地面主反射区。 Q Q P OE F h2 o Dh1 图6-3-7 镜像天线的菲涅尔椭球及地面主反射区6.3.3 实际地面对天线方向性的影响2. 光滑平坦地面及瑞利准则 镜象法只适用于光滑平坦地面。 将光滑平坦地面用反射系数描述 地面起伏的最大高度 满足瑞利准则时可视为光滑平坦地面。 瑞利准则 maxhsin16maxh22jcossincossinerrrr22j/cossincossine/rr6.3.3 实际地面对天线方向性的影响3. 用镜像法求

27、直射波和地面反射波的合成场（1）实际地面上的垂直基本电振子 在地面上半空间的辐射场 E面方向性函数 900cos4sinsinjkhjkhjkreeerIljE 900sin2cos21cos21khfffa图6-3-8 实际地面上垂直基本电振子6.3.3 实际地面对天线方向性的影响（1）实际地面上的垂直基本电振子 =0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 n= n=100 n=10 n=1 图6-3-9 实际地面上h=/2时垂直基本电振子方向图6.3.3 实际地面对天线方向性的影响（2）实际地面上的水平基本电振子 在地面上半空间的辐射场 面方向函数 900eee4jsinj

28、/sinjjkhkhkrrIlE 900sin2cos21/2/khffa图6-3-10 实际地面上h=/2时水平基本电振子方向图6.3.3 实际地面对天线方向性的影响（3）讨论 一般来说，实际地面对垂直电振子的影响比对水平电振子要大，尤其是在低仰角区； 实际地面上，垂直天线低空性能较好，水平天线存在低空探测盲区； 实际地面上天线的增益比理想地面时要小； 对不同的实际地面，方向图形状的变化并不大，但随着 n 减小，各波瓣之间的零点消失。6.4 几种常见的线天线6.4.1 折合振子 结构：由 短路线折叠而成，折叠后的上下两导体间距远小于波长。 电流分布：两导体上的电流方向相同，且分布规律和半波振

29、子的相同。 折合振子的辐射电阻 A C D B E A C B D E Im Im (a) (b) 2图6-4-1 折合振子a) 终端短路线b）构成及电流分布2RIPRin442图6-4-2 两导体直径不等的折合振子6.4.2 引向天线1. 引向天线的结构 由一个馈有高频电流的有源振子（辐射器）和若干无源振子构成，各振子中心固定在与它们垂直的一根金属支杆上。（1）辐射器：常采用输入电阻较大的折合振子作辐射。（2）引向器和反射器：一般采用普通的对称振子。图6-4-3 引向天线的结构6.4.2 引向天线2. 引向天线初始结构参数的选择 振子数N的选择。振子数N取决于给定的增益（方向性系数）或波瓣宽

30、度。 振子间距 的选择。振子间距 取决于给定的方向图和阻抗特性。 图6-4-4 引向天线的结构参数idid6.4.2 引向天线3. 引向天线的方向图 图6-4-7 8元引向天线的方向图6.4.3 对数周期天线1. 对数周期天线的结构 振子数为N；天线馈电点接在短振子一端；振子间通过特性阻抗为 的平行双线交叉连接，称为集合线。 是振子末端包络线的夹角，称为LPDA的内角。 、 和 分别是振子到顶点的距离，相邻振子的间距和振子一臂的长度 图6-4-8 LPDA的外形 Rn 2ln Rn+1 2ln+1 dn1 dn Z01 Zf 图6-4-9 LPDA的结构尺寸和馈电01ZnRndNn, 3 ,

31、2nnRltg21111nnnnnnddRRll6.4.3 对数周期天线2. 对数周期天线的工作原理 天线结构尺寸的对数是等差级数，公差为 。 当频率变化 倍时，天线的电结构将完全相同，只不过馈电点向长振子方向推移了 个振子而已。这种结构特点决定了LPDA的接近于非频变的特性。 从各个振子的辐射情况看，可分为三部分 靠近馈电点的前端振子，为传输区。 中部的长度约为 的振子，为有效辐射区。 离馈电点更远的长度远大于 的振子，为辐射死区。lnii446.4.3 对数周期天线3. LPDA的增益 LPDA的增益取决于参数 和 。 高增益时要求 值较大。 存在一最佳增益曲线，如图中虚线所示。图6-4-

32、10 LPDA的增益图6.4.4 螺旋天线1. 螺旋天线的几何特性 螺旋天线的几何参数有螺旋直径 、螺距 和圈数 。 导出参数有螺距角 和圈长 图6-4-11 螺旋天线及其几何参数DSnDStg122SDL L6.4.4 螺旋天线 螺旋天线的辐射特性基本上决定于螺旋的直径与波长之比 。 按辐射模式区分，有 （1）法向模螺旋天线； （2）轴向模螺旋天线；（3）圆锥模螺旋天线。 D图6-4-12 螺旋天线的三种辐射模式6.4.4 螺旋天线2. 轴向模螺旋天线的辐射特性（1）最大辐射方向的形成 合成辐射场 由如下因素确定：（1）波程差。由波程差引起的相位差为零；（2）电流方向。由于两个单元的电流方向

33、相反会使辐射场 和 反相；（3）电流相位。由于两个单元的电流反相，会使辐射场 和 反相。图6-4-13 螺旋天线最大辐射方向的形成1E2EE1E2E6.4.4 螺旋天线（2）圆极化的实现 由于螺旋线上的电流沿螺圈不断旋转，其所辐射的电场矢量方向也将在空间不断旋转，因此沿z轴方向的辐射场是近似圆极化的。（3）输入阻抗 当每一圈的周长接近 时， 模为优势模，其特点是在天线终端的反射很小，使螺旋线上近似为行波，且输入阻抗近似为纯电阻。 对优势模 ，输入阻抗（）LRZ140inin1T1T6.4.4 螺旋天线（4）方向性函数（当 ， 时） 半功率主瓣宽度（ ） 零值主瓣宽度（ ） 方向性系数nSL52

34、25 . 0nSL11520SnLD201516123n6.4.4 螺旋天线图6-4-16 轴向模螺旋天线的实测方向图图6-4-15 单圈螺旋线的xy平面方向图( ，L/=1.07)126.5 平面阵列天线6.5.1 阵列天线的组成与馈电1. 阵列天线的组成 阵列天线由排成矩阵阵列的对称振子和金属反射网组成。 各对称振子具有相同的结构，金属反射网距天线阵面 平行放置，尺寸略大于阵面。 图6-5-1 阵列天线的组成46.5.1 阵列天线的组成与馈电2. 阵列天线的馈电（1）同相等幅馈电图6-5-2 平行双线交叉馈电图6-5-3 同轴线等长馈电6.5.1 阵列天线的组成与馈电（2）同相不等幅馈电 同相不等幅馈电的目的是降低边射阵的副瓣电平。 交叉馈电可以实现同相馈电。 适当选择 阻抗变换器的特性阻抗 ，可以按要求实现不等幅馈电。 图6-5-4 同相不等幅交叉馈电401Z6.5.2 阵列天线的方向性1. 方向性函数（1）天线列的归一化方向性函数 对称振子的归一化方向性函数 天线列的归一化阵因子 图6-5-5 阵列天线及其坐标系,1azzFFF coscoscoscos,max1fklklFcos21sincos2sin,zzazkdmkdmFsinsincos6.5.2 阵列天线的方向性（2）平面