城北实验中学教学楼毕业设计结构计算书(手算)

1、 设计说明书 第73页 共72页毕业设计（论文）计算书 （结构部分设计）题 目： 南昌市城北实验中学教学楼 专 业： 土木工程 班 级： 2006级（4）班 学 号： 6002106271 姓 名： 褚 帆 指导教师： 伍 卫 秀 老师 一、工程概况： 1、工程名称:南昌市城北实验中学教学楼 2、建筑地点:南昌市某沿街地段 3、建筑规模:1) 建筑总面积: 4985.28m2 2) 建筑层数: 四层，局部采用五层， 3) 结构类型: 钢筋混凝土框架结构 4) 层 高: 3.9m 4、建筑功能：（1） 普通教室 18间 67.5m2/间（2） 语音教室 2间 129.6 m2/间 （3） 微机教

2、室 2间 129.6 m2/间 （4） 阅 览 室 2间 99.9m2/间（5） 活 动 室 1间 99.9m2/间（6） 会 议 室 1间 99.9m2/间（7） 办 公 室 12间 行政办公室 6间 40.5m2/间教师办公室 6间 40.5m2/间 （8） 收 发 室 1间 27 m2/间（9） 贮 藏 室 3间 27 m2/间（10） 走廊 走廊为2.4m宽（11） 楼梯 共四个楼梯（12） 厕所 每层设男女厕所各两个5、建筑技术条件（一）气象条件: 1) 常年主导风向: 西北风 2) 夏季主导风向: 西南风 3) 平 均 风 速: 夏季3.1m/s,冬季 4m/s 4) 基 本 风

3、压: Wo=0.40KN/m2 5) 基 本 雪 压: So=0.35KN/m2 最大积雪深度:11cm 6) 最 高 气 温: 40.6 最 低 气 温: -9.3 7) 最冷月平均温度: 4.5(12月) 8) 最热月平均温度: 29.7(79月) 9) 最 大 降 雨 量: 50.4mm/h 月最大降雨量：184.3mm(46月)（二）工程地质条件 1) 天然地面以下1m厚为填土,地基标准承载力为120KN/m2.填土以下的2m厚为粘土,地基承载力为250KN/m2.粘土以下为中密粗砂层, 地基承载力为300KN/m2。 2) 地下水位:天然地面以下4m处 3) 地震设防烈度: 6度（三

4、）施工条件 1）施工单位：南昌市某建筑公司 2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K<1.6 3）材料供应：各种材料均可保证供应 4）预制构件和模板、钢筋骨架、门窗等半成品：可由公司构件厂供应（运距10公里） 5）机械设备：除大吊装机械外，施工单位均能解决。 6）施工用水、电：由建设单位保证供应，路边即有水源、电源。 7）施工道路：级公路 6、结构设计依据：1）任务书提供的气象条件和工程地质条件2）任务书提供的施工条件3）建筑使用要求和已完成的建筑施工图4）混凝土结构设计规范GB50010-20025）建筑结构荷载规范GB50009-20016）建筑地基基础

5、设计规范GB50007-20027）混凝土结构设计原理、混凝土结构设计8）多层与高层建筑结构设计9）简明建筑结构静力设计手册由于在进行结构方案设计时要考虑结构型式、结构体系、结构布置是否满足安全经济、方便施工等方面的原因，特作如下设计说明：7.结构类型分析及结构选型：.1）结构型式包括：混合结构、框架结构、筒体结构、剪立樯结构 混合结构：优点：施工简单，就地取材，造价低，用钢量少。缺点：整体性能差，很难满足大空间的要求，高层比较困难。框架结构：优点：整体性能好，满足大空间要求，耐久性好。缺点：用钢量大，造价高。其中框架结构又包括：装配式框架、装配整体式及现浇式装配式框架结构： 优点：工期短，施

6、工快。 缺点：对结点要求高（需焊接，用钢量大）装配整体式：优点：结点简单，焊接少，用钢量少，抗震整体性较好。缺点：工序多，工期长。现浇式：优点：整体性好，抗震性好。缺点：模板多，工期长。筒体结构：优点：抗侧、抗扭刚度及承载力大，建筑材料可得到充分利用。缺点：工程量大，用钢量多。剪立樯结构：优点：整体性好，承载力及侧向刚度大。缺点：剪力墙结构平面布置不灵活，空间局限结构自重大。经以上分析，该建筑物选用现浇式框架结构。2）框架承重方式选择： 承重方式有：横向框架承重，纵向框架承重，纵横向框架混合承重横向框架往往跨数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，而纵向框架则往往反接，构造要求布置

7、较小的联系梁，有利于房屋室内的采光和通风纵向承重墙框架的横向梁高度较小，有利于设备管线的穿行，当在房屋开间方向需要较大空间时，可获得较高的室内净高，并且可利用纵向框架的刚度来调整房间的不均匀沉降，缺点是房屋的横向抗侧刚度较差，进深尺寸受到限制。纵横向框架混合承重则具有较好的整体工作性能，对抗震有利。经以上分析，并结合建筑功能要求，该建筑物采用横向框架承重。8.初定梁柱截面尺寸: 主梁 边跨 取 h=750mm , b=350mm 中跨 取 h=400mm , b=350mm 柱: (底层柱高) h=(11.5)b取 h=500mm , b=350mm； 连系梁: 取 h=400mm , b=3

8、50mm9.其它结构选型 1.屋面结构 采用现浇屋盖,屋面找坡为材料找坡 2.楼面结构 楼板、楼梯均采用现浇.3.基础梁选用现浇式钢筋混凝土基础梁，尺寸估算：b=350mm h=700mm.4.基础从地质条件可以看出,基础的持力层不太深，地基承载力为250kN/m2(>200kN/m2)故采用钢筋混凝土柱下独立基础.5.在1112轴之间设置温度伸缩缝；由于建筑物总长为53.6m,故需设置伸缩缝,缝宽为300mm10、结构布置 1)因本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置 其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置 2)基础平面布置图 基础平面布置图上主要构件有:钢筋混凝土基础、

9、基础梁 3)楼面结构布置图 主要构件有:框架、楼面梁 4)屋面结构布置图 主要构件有:框架、屋面梁、屋面板11、屋面、楼面均采用现浇板 三张平面布置图见附图1、基础平面布置图2、楼面结构布置图3、屋面结构布置图二、楼梯的计算现浇楼梯计算此处所计算的现浇楼梯为板式楼梯，楼梯的结构布置如图所示。 该楼梯：采用C25混凝土，板中采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋梯间宽3360mm， 梯段宽1650mm ， 井宽60mm ， 踏步总数为26，一跑13步 ，二跑13步 踏步高度150mm ，踏步宽度280mm， 休息平台2300mm1梯段板的计算确定板厚.梯段板的厚度 134.4mm112

10、mm 取h=120mm荷载计算(取1m的宽板作为计算单元)楼梯斜板的倾斜角 斜板重 踏步重 水磨石面层 （0.28+0.15）0.65/0.3=0.998 kN/m板底抹灰 /0.881=0.386 kN/m合计 =6.669 kN/m恒荷载设计值 g=1.2=1.2 6.669=8.003 kN/m活荷载标准值 活荷载设计值 q=1.4 =1.4 2.5=3.5 总荷载 p=g+q=8.003+3.5=11.503 截面设计踏步板的计算跨度:ln =3360mm跨中最大设计弯矩为:M=kN.m截面有效高度：板的有效高度ho=120-20=110mm=mm2选用 10110 As =714mm

11、2分布筋每级踏步采用1根8.2平台板计算（设平台板厚h=80mm, 取1m宽板带计算）荷载计算恒载： 水磨石面层 0.65kN/m80mm厚混凝土板 0.08×25=2 kN/m 板底抹灰 0.02×17=0.34 kN/m 合计： gk=2.99 kN/m恒荷载设计值 g=1.2=1.2 2.99=3.588 kN/m活荷载标准值 =2.5活荷载设计值 q=1.4 =1.4 2.5=3.5 总荷载 p=g+q=3.588+3.5=7.088 截面设计 平台板的计算跨度：lo=2300-200/2+240-400=2040mm 弯矩设计值：M= 板的有效高度：ho=8020

12、=60mm=mm2选用 6110 As实 = 257mm2（3）平台梁设计设梁截面尺寸：h=350mm b=200mm荷载计算 恒载：由平台板传来的荷载 2.99×2.3/2=3.439kN/m 梁侧粉刷 0.02×(0.35-0.08) × 2×17=0.1836 kN/m 梯段板传来的荷载 6.669×3.36/2=11.204 kN/m平台梁自重 0.2×(0.35-0.08) ×25=1.35kN/m 合计：16.18 kN/m 恒载p：1.2 16.18=19.416 kN/m活载q：kN/m 活载q设计值： kN

13、/m荷载总值p： p=g+q=19.416+9.905=29.321 kN/m 截面设计 平台梁两端与竖立在框架上的短柱整结，平台梁的计算跨度lo=1.05（3.6-0.24）=3.528mm 梁跨中最大弯矩： = =45.62kN.m 梁端最大剪力： =49.26kN截面按倒L型计算翼缘计算宽度：b+5hf=300+5×80=600mm梁有效高度 鉴别T形截面类型： 根据 = =157.08 kN.mM=54.13kN.m故属于第一类T形截面根据 =mm2选用 316 As实 = 603mm2斜截面抗剪能力计算验算截面尺寸 hW=ho-80=235mm 40.25fcbho =0.

14、2511.9200315=187.43kN>V 截面满足要求又0.7ftbho=0.71.27250315=56.01kN>V 故只需按构造配箍筋 选用 6 200 （五）绘制施工图： 三、框架荷载、内力计算一、 确定计算简图1、 计算单元 KJ-92、 计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定1.2m，则底层柱高为3.9-0.1+0.45+1.5-0.9=4.85m，其余各层柱高为层高，均为3.9m。3、 主要杆件尺寸估算混凝土梁：C30

15、 则Ec=3.00104N/mm2 柱： C30 则Ec=3.00104N/mm2横向框架梁（边跨）h=b= h=取 h=750mm b=取 b=350mm（中跨） 取b=350mm h=400mm 纵向连梁： h= 取h=400mm b=350mm 框架柱： b=（底层柱高）=h=（11.5）b 取：b=350mm h=500mm4、 惯性矩线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，边跨取=1.5，中跨取=2（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）：边跨梁 IDE= IFH= 中跨梁 IEF= 底层柱 I底层柱= 其余各层柱 I余层柱= 令i余层柱=1则其余杆的相对线刚度为： i

16、DE= iFH= iEF= =框架梁柱相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据，计算可知满足强柱弱梁的设计要求。二、各种荷载设计值计算：1恒载的计算（1）屋面框架恒荷载计算： 恒载： 10mm厚面砖保护层 （上人屋面） 0.01×17=0.17kN/m2 三毡四油防水层 0.45kN/m220mm厚1：2水泥砂浆找平层： 0.02×20=0.40kN/m2 20220mm厚珍珠岩找坡（最薄处20厚）： 14×（0.02+0.22）/2=1.68kN/m2100mm厚现浇混凝土板： 0.1 ×25=2.5kN/m2 V型轻钢龙骨及铝合金龙骨

17、吊顶： 0.12kN/m2合计： 5.32 kN/m2 边跨梁自重 0.75×0.35×25=6.56kN/m梁侧粉刷 2×（0.75-0.1）×0.02×17=0.44kN/m梁底粉刷 0.35×0.02×17=0.12 kN/m合计： 7.12kN/m 中跨梁自重 0.4×0.35×25=3.5 kN/m梁侧粉刷 2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.2 kN/m 梁底粉刷 0.35×0.02×17=0.12 kN/m合计： 3.82kN/m因此

18、，作用在顶层屋面上的线荷载为（2）楼面框架恒荷载计算：边跨恒载： 30mm厚水磨石面层 0.65kN/m2 100mm厚现浇混凝土板： 0.1 ×25=2.5kN/m2 V型轻钢龙骨及铝合金龙骨吊顶： 0.12kN/m2合计： 3.27 kN/m2 边跨梁及粉刷 7.12 kN/m边跨填充墙自重 0.24×（3.9-0.75）×19=14.36kN/m墙面粉刷 （3.9-0.75）×0.02×2×17=2.14 kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷 3.82 kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为（3）屋面框架节点集中荷载计算： 边柱连

19、系梁自重： 0.350.44.525=15.75 kN粉刷： 0.02（0.4-0.1）24.517+0.350.024.517=1.45 kN1.2m高女儿墙自重： 1.24.50.2419=24.62 kN粉刷： 1.20.0224.517=3.67 kN连梁传来的屋面自重： 顶层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 0.35×0.4×4.5×25=15.75 kN粉刷 1.45 kN连梁传来的屋面自重 0.5×（4.5+4.5-2.4）×1.2×5.32=21.07 kN0.5×2.25×4.5×5.32

20、=26.93 kN顶层中节点集中荷载 （4）楼面框架节点集中荷载计算：边柱连梁自重加粉刷： 17.2kN钢窗自重： D点 3.6 ×2.4×0.45= 3.89kN H点3.0×2.4×0.45=3.24 kN窗下墙体自重： 0.24×1×（4.5-0.35）×19=18.92kN粉刷：2×0.02×1×（4.5-0.35）×17=2.82 kN窗边墙体自重： D点 （4.5-0.35-3.6）×0.24×19= 2.51kN H点（4.5-0.35-3）×

21、;0.24×19= 5.24kN框架柱自重 0.35×0.5×3.9×25=17.06 kN粉刷 （0.35+0.5）×2-0.24×3×0.02×3.9×17=1.3 kN连梁传来楼面自重 0.5×4.5×0.5×4.5×3.27=16.55 kN 为了简便计算 取中间层边节点集中荷载中柱连系梁自重： 17.2 kN 内纵墙自重： （4.5-0.35）×（3.9-0.4）×0.24×19=66.23 kN粉刷： （4.5-0.35）&

22、#215;（3.9-0.4）×0.02×2×17=9.88 kN扣除门洞重加上门重： 2.7×0.9（5.24-0.2）×2=12.25 kNE点要扣除窗，为了方便计算，取最大值算 框架柱自重： 17.06kN粉刷 1.3 kN连梁传来楼面荷载： 0.5×（4.5+4.5-2.4）×1.2×3.27=12.95kN0.5×4.5×2.25×3.27=16.55 kN中间集中荷载 2活荷载的计算活载：屋面 2.0 kN/m2 楼面2.0 kN/m2 走廊2.5 kN/m2p4DE=p4F

23、H=2.0×4.5=9.0 kN/mp4EF=2×2.4=4.8 kN/mp4D=p4H=0.5×4.5×0.5×4.5×2=10.13 kNp4E=p4F=0.5×(4.5+4.5-2.4) ×1.2×2+0.25×4.5×4.5×2=18.05 kNpDE=pFH=2.0×4.5=9.0 kN/mpEF=2.5×2.4=6.0 kN/mpD=pH=0.5×4.5×0.5×4.5×2=10.13 kNpE=pF=0

24、.5×(4.5+4.5-2.4) ×1.2×2.5+0.25×4.5×4.5×2=20.03 kN三、作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算 根据风压标准值计算公式为：，其中为高度z处风振系数，由于本建筑高度<30.00m，可以取；对于矩形平面，风荷载体系数1=+0.8；2=-0.5风压高度变化系数z经查规范如下表；由设计资料可知。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，其计算过程如下表：根据： ww =Qwos（H4+0.5H3） =1.4×（0.8+0.5）×1× wos（H4+0.5H3）

25、 =1.82 wos（H4+0.5H3） W3=1.82 wos（0.5H3+0.5H2） =0.91 wos（H3+H2） W2=0.91 wos（H2+H1）S：为开间. H4为女儿墙高，取1.2m风荷载计算表层数ZwoAPW设计值41.01.316.050.780.411.484.666.5231.01.312.150.740.417.556.759.4521.01.38.250.740.417.556.759.4511.01.34.350.740.418.567.1410.00 四、内力计算1风荷载作用下的内力计算框架在风荷载作用下（以左向右吹）的内力用D值法进行计算，其步骤为：计算各

26、柱抗侧刚度D及总剪力在各柱间的剪力分配；确定各柱反弯点高度系数y；求各柱杆端弯矩及梁端弯矩 计算各柱抗侧刚度D及总剪力在各柱间的剪力分配层数层剪力（kN）边柱D值（DE、FH不相同）中柱D值D每根边柱剪力（kN）每根中柱剪力（kN）46.522.089315.972.089225.422.089135.421.277：确定各柱反弯点高度系数yn：为总层数 j：为所在层 k：为梁柱线刚度比yo：标准反弯点高度比（由n、j、k查表可得）1：上下梁刚度变化时的刚度比2=上层层高/所计算层层高3=下层层高/本层层高由1、2、3可查得y1 、y2、y3层数边柱中柱4n=4 j=4 k=2.92 /k=3

27、.51 yo=0.451=1 y1=0y=0.45+0=0.45n=4 j=4 k=4.58 /k=5.17 yo=0.451=1 y1=0y=0.45+0=0.453n=4 j=3 k=2.92 /k=3.51 yo=0.501=1 y1=03=1 y3=0y= yo +y1+ y3=0.50n=4 j=3 k=4.58 /k=5.17 yo=0.501=1 y1=03=1 y3=0y= yo +y1+ y3=0.502n=4 j=2 k=2.92 /k=3.51 yo=0.501=1 y1=03=1 y3=0y= yo +y1+ y3=0.50 n=4 j=2 k=4.58 /k=5.17

28、 yo=0.501=1 y1=03=1 y3=0y= yo +y1+ y3=0.501n=4 j=1 k=3.65 /k=4.39 yo=0.552=3.9/4.85=0.81 y2=0y= yo + y2 =0.55n=4 j=1 k=5.725 /k=6.46 yo=0.552=3.9/4.85=0.81 y2=0y= yo + y2 =0.55：求各柱杆端弯矩及梁端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算i层第j个柱端弯矩 上端弯矩： Mtij=Vijh（1-y） 下端弯矩： Mbij=Vijhy由柱端弯矩，并根据节点平衡计算梁端弯矩对于边跨梁端弯矩：Mbi=Mtij+Mbi+1，j

29、对于中跨，由于梁端弯矩与梁的线刚度成正比，因此： Mlbi=（Mtij+Mbi+1，j） Mrbi=（Mtij+Mbi+1，j）再根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在该梁上的竖向荷载，求出梁跨中弯矩和剪力经计算，其内力图如下：2恒荷载作用下的内力计算1、 将梯形分布荷载及三角形分布荷载转化为等效均布荷载2、 计算各点的固端弯矩顶层：其它层： 3、 用弯矩分配法计算各节点的弯矩4.不平衡弯矩的分配，各节点之间不再传递5.画出恒载作用下的弯矩、剪力、轴力图 2、活载作用下的内力计算a. 由于分跨考虑与满布活荷载考虑相差不大，所以为了简便计算，活荷载的计算方法与恒荷载相似b. 将梯形分布荷载及三角形分

30、布荷载转化为等效均布荷载 c. 计算各点的固端弯矩顶层：其它层： d. 用弯矩分配法计算各节点的弯矩e.不平衡弯矩的分配，各节点之间不再传递f.画出活载作用下的弯矩、剪力、轴力图五、内力组合根据最不利而又可能的原则进行内力组合，并进行承载力计算： 载标准值1.2恒载标准1.2+活载标准值1.4 恒载标准1.2+风载标准值1.4恒载标准值1.2+活载标准值1.4+0.6风载标准值1.4 或近似：恒载标准值1.2+0.9（活载标准值+风载标准值）1.4假定：当时，（M，N，V）标准值设计值/1.25注： 本设计组合时选取EH跨内力进行考虑。符号规定： 梁：弯矩下侧受拉为“+”反之为“-” 剪力以绕

31、杆端顺时针为“+” 柱：弯矩M：以柱左侧受拉为“+”轴力N：以柱受压为“+”受拉为“-”用于承载力计算的框架荷载效应组合表（顶层梁）梁编号截面内力恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmax及相应的VVmax及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值4L-DE左M-67.25-18.3833.134-3.1341.2*+1.4*0.9*+0.9*-106.68 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-106.68 V116.14632.356-0.6080.608180.69 180.69 中M177.98350.0360.396-0.3961.2*+1.4*0.9*+0.9*276.9

32、8 V-0.6080.608-0.55 右M-131.635-35.91-2.3422.3421.2*+1.4*0.9*+0.9*-201.10 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-201.10 V-130.454-36.251-0.6080.608-201.67 -201.67 4L-EF左M-68.673-19.3611.332-1.3321.2*+1.4*-109.51 1.2*+1.4*-109.51 V33.5669.055-1.0661.06652.96 52.96 中M-36.89-10.6560.055-0.0551.2*+1.4*-59.19 1.2*+1.4*-59.19

33、 V-1.0661.0660.00 0.00 右M-22.099-6.27-1.2231.2231.2*+1.4*-35.30 1.2*+1.4*-35.30 V-5.246-1.855-1.0661.066-8.89 -8.89 4L-FH左M-67.679-18.2372.587-2.5871.2*+1.4*0.9*+0.9*-106.52 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-106.52 V105.68629.414-0.7940.794164.60 164.60 中M135.98738.465-0.3910.3911.2*+1.4*0.9*+0.9*211.30 V-0.7940.7

34、94-0.71 右M-45.66-12.032-3.3683.3681.2*+1.4*0.9*+0.9*-66.92 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-66.92 V-99.814-27.759-0.7940.794-154.04 -154.04 用于承载力计算的框架荷载效应组合表（3层梁）梁编号截面内力恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmax及相应的VVmax及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值3L-DE左M-150.363-32.5159.541-9.5411.2*+1.4*0.9*+0.9*-229.99 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-229.99 V157

35、.90933.336-1.8531.853233.16 233.16 中M194.81640.3121.204-1.2041.2*+1.4*0.9*+0.9*285.66 V-1.8531.853-1.67 右M-190.827-41.227-7.1347.1341.2*+1.4*0.9*+0.9*-274.52 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-274.52 V-166.901-6.704-1.8531.853-207.06 -207.06 3L-EF左M-65.026-14.2174.056-4.0561.2*+1.4*-97.94 1.2*+1.4*-97.94 V29.52618.

36、825-3.2423.24261.79 61.79 中M-35.881-6.7520.166-0.1661.2*+1.4*-52.51 1.2*+1.4*-52.51 V-3.2423.2420.00 0.00 右M-19.307-4.687-3.7253.7251.2*+1.4*-29.73 1.2*+1.4*-29.73 V-8.574-11.625-3.2423.242-26.56 -26.56 3L-FH左M-110.599-24.2287.875-7.8751.2*+1.4*0.9*+0.9*-170.33 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-170.33 V137.91429.1

37、89-2.4172.417204.45 204.45 中M152.81931.631-1.2041.2041.2*+1.4*0.9*+0.9*222.15 V-2.4172.417-2.18 右M-91.278-19.709-10.25310.2531.2*+1.4*0.9*+0.9*-125.14 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-125.14 V-132.761-27.984-2.4172.417-192.40 -192.40 用于承载力计算的框架荷载效应组合表（2层梁）梁编号截面内力恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmax及相应的VVmax及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合

38、项目组合值2L-DE左M-150.715-31.71818.082-18.0821.2*+1.4*0.9*+0.9*-237.10 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-237.10 V157.89233.293-3.5123.512234.58 234.58 中M194.38740.9192.279-2.2791.2*+1.4*0.9*+0.9*286.87 V-3.5123.512-3.16 右M-191.334-40.809-13.5213.5241.2*+1.4*0.9*+0.9*-268.85 1.2*+1.4*0.9*+0.9*-268.85 V-166.918-35.314-3.5123.512-241.64 -241.64 2L-EF左M-64.738-14.4547.688-7.6881.2*+1.4*-97.92 1.2*+1.4*-97.92 V29.51518.585-6.1456.14561.44 61.44 中M-35.605-6.9490.315-0.