大体积混凝土热工计算书

1、 大体积混凝土热工计算1、主墩承台热工计算主墩承台的混凝土浇筑时正值夏季高温天气（7月8月）, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：东莞市累年各月平均气温表 （单位：）月 份123456月平均气温14.215.118.522.525.727.5月 份789101112月平均气温28.528.327.124.320.015.9东莞市累年各月平均最高气温表 （单位：）月 份123456789101112全年月平均最高气温2626.828.731.233.134.73635.634.632.730.22731.4本方案取7-8月份平均最高气温为36，平均气温28。4.1、砼的拌和温度砼搅拌后

2、的出机温度，按照下式计算：式中：tc - 砼的拌和温度（）； w - 各种材料的重量（kg）； c - 各种材料的比热（kj/kgk); ti - 各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表材料名称重量w（kg）比热c（kj/kg k）热当量wc（kj/）温度ti（）热量tiwc（kj）（1）（2）（3）=(1)×(2)（4）（5）=(3)×(4)水泥350.0 0.84 294.00 53.50 15729.00 砂740.0 0.84 626.64 25.00 15666.00 碎石1050.0 0.84 898.80 25.00 22470.00 粉煤灰70.0 0.

3、84 58.80 53.50 3145.80 减水剂12.7 0.84 10.67 53.50 570.74 膨胀剂拌和水170.0 4.20 714.00 15.00 10710.00 合计2418.7 2602.91 68291.54 注：1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重； 2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。 由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度： 4.2、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算：式中：tj - 砼的浇筑温度（）； tc - 砼的拌和温度（）； tq - 砼运输和浇筑时的室外气温，取28; a

4、1an - 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次a=0.032； 砼运输时，a= ，为运输时间（min）； 砼浇筑过程中a=0.003，为浇捣时间（min）。砼出机拌和温度按照计算取值，为26.24；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值28；砼运输罐车运输时间为45min，砼泵车下料时间约12min，砼分层厚度为30cm，每层砼（57.4m3）从振捣至浇筑完毕预计约2小时。整个承台（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。温度损失系数值： 装料：a1=0.032 运输：a2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：a3=0.032 砼泵车下料：a4=0.0042×

5、;12=0.05 浇捣：a5=0.003×2×60=0.36 0.663故： = 26.24+（28.026.24）×0.663 = 27.41 如不计入浇捣影响a5，则：0.303此时： = 26.24+（28.026.24）×0.303= 26.77 4.3、砼的绝热温升式中：t（） - 在龄期时砼的绝热温升（）； th - 砼的最终绝热温升（）,； e - 自然常数，取值为2.718； m - 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取28时的m值，内插求得m=0.397； - 龄期（d） 计算水化热温升时的m值浇筑温度（）51015202

6、530m0.2950.3180.3400.3620.3840.406 w - 每m3砼中水泥用量（kg/m3）； q - 每kg水泥水化热量（j/kg），取值335j/kg；（查简明施工计算手册第572页表10-39） c - 砼的比热，取值为0.96（j/kgk）（查简明施工计算手册第571页表1038） - 砼的容重，取为2400kg/m3。采用本配合比时砼的最终绝热温升： =50.893天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有：=50.89×（10.2043）=40.494.4、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算：式中：t（）max - 在龄期时，砼内部中心的最

7、高温度（）； tj - 砼的浇筑温度（）； t（t） -在t龄期时混凝土的绝热温升（oc）； （） -不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；主墩承台分三次浇筑，即浇筑厚度分别是：2.0m、1.5 m、1.5m,取2.0m的厚度进行计算，根据下表内插计算（3）=0.57不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表浇筑块厚度（m）不同龄期（d）时的值369121518212427301.000.360.290.170.090.050.030.011.250.420.310.190.110.070.040.031.500.490.460.380.290.210.150.120.080.050.042.

8、500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24由此计算龄期3天的砼内部中心温度：=27.41+40.49×0.57=50.494.5、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算：式中：tb（） - 龄期时，砼的表面温度（）； tq - 龄期时，大气的平均温度（）； t（）- 龄期时，砼中心温度与外界气温之差（）； h' - 砼的虚厚度（m），； - 砼的导热系数，取值为2

9、.23 w/mk； - 砼模板及保温层的传热系数（w/m2k）， ； i - 各种保温材料的厚度（m）； i - 各种保温材料的导热系数（w/mk）； q - 空气层传热系数，取值为23 w/m2k； k - 计算折减系数，取值为0.666； h - 砼的计算厚度，； h - 砼的实际厚度（m）。各种保温材料的导热系数表（w/mk）材料名称材料名称木板0.23甘蔗板0.05钢模58沥青玻璃棉毡0.05草袋0.14沥青矿棉0.09-0.12木屑0.17油毡纸0.05炉渣0.47泡沫塑料制品0.03-0.05干砂0.33普通砼1.51-2.33湿砂1.31加气砼0.16粘土1.38-1.47泡沫砼

10、0.10红粘土砖0.43水0.58灰砂砖0.69-0.79空气0.03混凝土采用表面灌注0.2m厚、四周0.75m厚从承台砼冷凝管中流出的温水进行保温。4.5.1 混凝土的虚铺厚度：各个参数取值：i砼顶面蓄水保温厚度取20cm；砼四周水的保温层厚度取75cm；i水的导热系数取0.58w/m·k；q空气层传热系数取23 w/m2·k水、钢模板保温层的传热系数： 则有：4.5.2 混凝土的计算厚度：=2.0+2×2.50=7.0m龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差 t（4）=50.49-28.0=22.49（）；龄期为3天时，大气的平均温度tq=28.0；龄期为3

11、天时，计算得出砼的表面温度： =48.65 龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为： 50.49-48.65=1.84 < 25龄期为3天时，混凝土表面温度tb()与大气温度tq之差为： 48.65-28.0=20.65 < 254.6、采取降温措施后的砼温度计算根据设计要求，主墩承台分三次浇筑，每次浇筑设置一层冷却管，高度方向距混凝土顶面100cm，水平方向间距100cm（第一次浇筑厚度为2.0m,为最不利情况）；冷却管材料选用钢管光-32-yb234-63黑铁管，外径42.25mm，壁厚3.25mm。冷却管总量968.88m/3028.7kg，单根冷却管总量161.48m/5

12、04.8kg冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量10-20 l/min，进水水温与砼内部温差小于20,冷却管内进出水温度差小于10，每隔1-2小时测温并记录一次。在每次承台浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对承台进行蓄水保温养护。蓄水高度0.2m，主墩承台钢套箱内壁同样蓄水，高于承台面0.5m。本方案只计算主墩承台的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。相关计算参数为：水泥用量：350kg/m3；浇筑温度28.0，浇筑后平均气温28.0；冷却水初始水温15，水的比热c=4.2kj/kgk，s=1000kg

13、/m3，流量qs=15l/min=（15*60）/1000m3/h=0.9m3/h；单根冷却管总长l=161.48m；砼导热系数=3.15w/mk，导温系数a=0.115m2/d，比热c=0.96kj/kgk，容重=2400kg/m3。根据冷却管布置方案，计算冷却管冷却圆柱体的直径为：=1.21m（此数据为化引的砼导温系数m2/d）查参考图例（斜拉桥建造技术p339图3-2-64）得冷却水管散热残留比x值，见下表相关数据：（d）0.51.52.53.54.55.50.0540.1620.270.3780.4860.594x0.970.880.850.570.490.4=50.89，其中m=0.

14、397（1/d）砼的绝热温升见下表：龄期（d）123456砼绝热温升（）27.8935.4240.4943.9046.1947.73查参考图例（斜拉桥建造技术p341图3-2-66）得ca2值，见下表相关数据：（d）0.51.52.53.54.55.5f00.00230.0070.01150.01610.02070.0253ca20.920.850.80.770.730.71通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值：计算公式为：123456t27.8935.4240.4943.946.1947.73t27.897.535.073.412.291.54(ca2)0

15、.50.920.850.80.770.730.71x0.50.970.880.850.570.490.4(ca2x)0.5d0.89 0.75 0.68 0.44 0.36 0.28 1d24.89 24.89 2d20.86 5.63 26.49 3d18.97 5.12 3.45 27.53 4d12.24 3.30 2.23 1.50 19.27 5d9.98 2.69 1.81 1.22 0.82 16.52 6d7.92 2.14 1.44 0.97 0.65 0.44 13.56 从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的，查参考图例（斜拉桥建造技术p340图3-2-65）得

16、ca1=0.0625值。则=3时的残留比如下：ca1=0.0625；ca2=0.785；x=0.71ca1x=0.0625×0.71=0.044（1-ca1x）=1-0.044=0.956ca2x=0.785×0.71=0.557（1-x）ca2=（1-0.71）×0.785=0.228砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时：式中：tq - 砼浇筑后的平均气温，取28.0； t- 砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用： 表面不盖草袋时，t=35; 表面盖一层草袋时,t=10; 表面流水养护时,tb=½(气温+流水温度) 本方案中

17、,=(28.0+15)×0.5=21.5计算砼内部最高温度: =55.64通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为：67.9-55.64=12.26。龄期为3天时，砼的表面温度为48.65；龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为： 55.64-48.65=6.99 < 25龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为： 48.65-28.0=20.65 < 25为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20cm的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。2、过渡墩承台热工计算过渡墩承台的混凝土浇筑计划在今年10月份（21#）和明年的4月份（23#）进行, 东莞市累年各月平

18、均气温、平均最高气温见下表：东莞市累年各月平均气温表 （单位：）月 份123456月平均气温14.215.118.522.525.727.5月 份789101112月平均气温28.528.327.124.320.015.9东莞市累年各月平均最高气温表 （单位：）月 份123456789101112全年月平均最高气温2626.828.731.233.134.73635.634.632.730.22731.4本方案取4、10月份平均最高气温为32.5，平均气温24.3。4.1、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：式中：tc - 砼的拌和温度（）； w - 各种材料的重量（kg）； c -

19、 各种材料的比热（kj/kgk); ti - 各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表材料名称重量w（kg）比热c（kj/kg k）热当量wc（kj/）温度ti（）热量tiwc（kj）（1）（2）（3）=(1)×(2)（4）（5）=(3)×(4)水泥350.0 0.84 294.00 53.50 15729.00 砂746.0 0.84 626.64 20.00 12532.80 碎石1070.0 0.84 898.80 20.00 17976.00 粉煤灰70.0 0.84 58.80 53.50 3145.80 减水剂12.7 0.84 10.67 53.50 570

20、.74 膨胀剂拌和水170.0 4.20 714.00 20.00 14280.00 合计2418.7 2602.91 64234.34 注：1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重； 2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。 由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度： 4.2、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算：式中：tj - 砼的浇筑温度（）； tc - 砼的拌和温度（）； tq - 砼运输和浇筑时的室外气温，取24.3; a1an - 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次a=0.032； 砼运输时，a= ，为运输时间（mi

21、n）； 砼浇筑过程中a=0.003，为浇捣时间（min）。砼出机拌和温度按照计算取值，为24.68；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值24.3；砼运输罐车运输时间为45min，砼泵车下料时间约12min，砼分层厚度为30cm，每层砼（89.5m3）从振捣至浇筑完毕预计约3小时。整个承台（分二次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时6小时。温度损失系数值： 装料：a1=0.032 运输：a2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：a3=0.032 砼泵车下料：a4=0.0042×12=0.05 浇捣：a5=0.003×3×60=0.54 0.843故：

22、 = 24.68+（24.324.68）×0.843 = 24.36 4.3、砼的绝热温升式中：t（） - 在龄期时砼的绝热温升（）； th - 砼的最终绝热温升（）,； e - 自然常数，取值为2.718； m - 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取25时的m值，内插求得m=0.384； - 龄期（d） 计算水化热温升时的m值浇筑温度（）51015202530m0.2950.3180.3400.3620.3840.406 w - 每m3砼中水泥用量（kg/m3）； q - 每kg水泥水化热量（j/kg），取值335j/kg；（查简明施工计算手册第572页表10-39

23、） c - 砼的比热，取值为0.96（j/kgk）（查简明施工计算手册第571页表1038） - 砼的容重，取为2400kg/m3。采用本配合比时砼的最终绝热温升： =50.893天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有：=50.89×（10.2152）=39.944.4、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算：式中：t（）max - 在龄期时，砼内部中心的最高温度（）； tj - 砼的浇筑温度（）； t（t） -在t龄期时混凝土的绝热温升（oc）； （） -不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；过渡墩承台分二次浇筑，即每次浇筑厚度1.75m,根据下表内插计算（3）

24、=0.53不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表浇筑块厚度（m）不同龄期（d）时的值369121518212427301.000.360.290.170.090.050.030.011.250.420.310.190.110.070.040.031.500.490.460.380.290.210.150.120.080.050.042.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24由此

25、计算龄期3天的砼内部中心温度：=24.36+39.94×0.53=45.534.5、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算：式中：tb（） - 龄期时，砼的表面温度（）； tq - 龄期时，大气的平均温度（）； t（）- 龄期时，砼中心温度与外界气温之差（）； h' - 砼的虚厚度（m），； - 砼的导热系数，取值为2.23 w/mk； - 砼模板及保温层的传热系数（w/m2k）， ； i - 各种保温材料的厚度（m）； i - 各种保温材料的导热系数（w/mk）； q - 空气层传热系数，取值为23 w/m2k； k - 计算折减系数，取值为0.666； h - 砼的计算厚度

26、，； h - 砼的实际厚度（m）。各种保温材料的导热系数表（w/mk）材料名称材料名称木板0.23甘蔗板0.05钢模58沥青玻璃棉毡0.05草袋0.14沥青矿棉0.09-0.12木屑0.17油毡纸0.05炉渣0.47泡沫塑料制品0.03-0.05干砂0.33普通砼1.51-2.33湿砂1.31加气砼0.16粘土1.38-1.47泡沫砼0.10红粘土砖0.43水0.58灰砂砖0.69-0.79空气0.03混凝土采用表面灌注0.2m厚、四周0.75m厚从承台砼冷凝管中流出的温水进行保温。4.5.1 混凝土的虚铺厚度：各个参数取值：i砼顶面蓄水保温厚度取20cm；砼四周水的保温层厚度取75cm；i水

27、的导热系数取0.58w/m·k；q空气层传热系数取23 w/m2·k水、钢模板保温层的传热系数： 则有：4.5.2 混凝土的计算厚度：=1.75+2×2.50=6.75m龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差 t（4）=45.53-24.3=21.23（）；龄期为3天时，大气的平均温度tq=24.3；龄期为3天时，计算得出砼的表面温度： =44.10 龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为： 45.53-44.10=1.43 < 25龄期为3天时，混凝土表面温度tb()与大气温度tq之差为： 44.10-24.3=19.80 < 254.6、采取降温

28、措施后的砼温度计算根据设计要求，过渡墩承台分二次浇筑，每次浇筑设置一层冷却管，高度方向距混凝土顶面87.5cm，水平方向间距140cm（第一次浇筑厚度为1.75m,为最不利情况）；冷却管材料选用钢管光-32-yb234-63黑铁管，外径42.25mm，壁厚3.25mm。冷却管总量532m/1663.12kg，单根冷却管总量133m/415.78kg冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量10-20 l/min，进水水温与砼内部温差小于20,冷却管内进出水温度差小于10，每隔1-2小时测温并记录一次。在每次承台浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对承台进行蓄水保温养护。蓄水高度0.2

29、m，过渡墩承台钢套箱内壁同样蓄水，高于承台面0.5m。本方案只计算过渡墩承台的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。相关计算参数为：水泥用量：350kg/m3；浇筑温度24.3，浇筑后平均气温24.3；冷却水初始水温20，水的比热c=4.2kj/kgk，s=1000kg/m3，流量qs=15l/min=（15*60）/1000m3/h=0.9m3/h；单根冷却管总长l=133.0m；砼导热系数=3.15w/mk，导温系数a=0.115m2/d，比热c=0.96kj/kgk，容重=2400kg/m3。根据冷却管布置方案，计算

30、冷却管冷却圆柱体的直径为：=1.34m（此数据为化引的砼导温系数m2/d）查参考图例（斜拉桥建造技术p339图3-2-64）得冷却水管散热残留比x值，见下表相关数据：（d）0.51.52.53.54.55.50.0430.1280.2130.2980.3830.468x0.930.860.810.650.570.49=50.89，其中m=0.384（1/d）砼的绝热温升见下表：龄期（d）123456砼绝热温升（）27.2834.8139.9443.4345.8147.43查参考图例（斜拉桥建造技术p341图3-2-66）得ca2值，见下表相关数据：（d）0.51.52.53.54.55.5f0

31、0.00470.01410.02350.03290.04230.0517ca20.870.780.730.670.620.57通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值：计算公式为：123456t27.2834.8139.9443.4345.8147.43t27.287.535.133.492.381.62(ca2)0.50.870.780.730.670.620.57x0.50.930.860.810.650.570.49(ca2x)0.5d0.81 0.67 0.59 0.44 0.35 0.28 1d22.57 22.57 2d18.71 5.05 23.7

32、6 3d16.49 4.45 3.03 23.98 4d12.15 3.28 2.23 1.52 19.18 5d9.86 2.66 1.81 1.23 0.84 16.40 6d7.79 2.10 1.43 0.97 0.66 0.45 13.42 从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的，查参考图例（斜拉桥建造技术p340图3-2-65）得ca1=0.0825值。则=3时的残留比如下：ca1=0.0825；ca2=0.70；x=0.73ca1x=0.0825×0.73=0.06（1-ca1x）=1-0.06=0.94ca2x=0.70×0.73=0.511（1-

33、x）ca2=（1-0.73）×0.70=0.189砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时：式中：tq - 砼浇筑后的平均气温，取24.3； t- 砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用： 表面不盖草袋时，t=35; 表面盖一层草袋时,t=10; 表面流水养护时,tb=½(气温+流水温度) 本方案中,=(24.3+20)×0.5=22.15计算砼内部最高温度: =49.26通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为：64.3-49.26=15.04。龄期为3天时，砼的表面温度为44.10；龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为：

34、 49.26-44.1=5.16 < 25龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为： 44.1-24.3=19.8 < 25为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20cm的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。3、主墩墩柱热工计算主墩墩柱实体段的混凝土浇筑计划在今年10月份进行, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：东莞市累年各月平均气温表 （单位：）月 份123456月平均气温14.215.118.522.525.727.5月 份789101112月平均气温28.528.327.124.320.015.9东莞市累年各月平均最高气温表 （单位：）月 份1234567891011

35、12全年月平均最高气温2626.828.731.233.134.73635.634.632.730.22731.4本方案取10月份平均最高气温为32.7，平均气温24.3。4.1、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：式中：tc - 砼的拌和温度（）； w - 各种材料的重量（kg）； c - 各种材料的比热（kj/kgk); ti - 各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表材料名称重量w（kg）比热c（kj/kg k）热当量wc（kj/）温度ti（）热量tiwc（kj）（1）（2）（3）=(1)×(2)（4）（5）=(3)×(4)水泥350.0 0.84 29

36、4.00 53.50 15729.00 砂746.0 0.84 626.64 20.00 12532.80 碎石1070.0 0.84 898.80 20.00 17976.00 粉煤灰70.0 0.84 58.80 53.50 3145.80 减水剂12.7 0.84 10.67 53.50 570.74 膨胀剂拌和水170.0 4.20 714.00 20.00 14280.00 合计2418.7 2602.91 64234.34 注：1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重； 2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。 由此可得出

37、采取降温措施的混凝土拌和温度： 4.2、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算：式中：tj - 砼的浇筑温度（）； tc - 砼的拌和温度（）； tq - 砼运输和浇筑时的室外气温，取24.3; a1an - 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次a=0.032； 砼运输时，a= ，为运输时间（min）； 砼浇筑过程中a=0.003，为浇捣时间（min）。砼出机拌和温度按照计算取值，为24.68；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值24.3；砼运输罐车运输时间为45min，砼泵车下料时间约12min，砼分层厚度为30cm，每层砼（34.45m3）从振捣至浇筑完毕预计约1小时。整个墩柱实体

38、段（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。温度损失系数值： 装料：a1=0.032 运输：a2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：a3=0.032 砼泵车下料：a4=0.0042×12=0.05 浇捣：a5=0.003×1×60=0.18 0.483故： = 24.68+（24.324.68）×0.483 = 24.50 4.3、砼的绝热温升式中：t（） - 在龄期时砼的绝热温升（）； th - 砼的最终绝热温升（）,； e - 自然常数，取值为2.718； m - 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取25时的m

39、值，内插求得m=0.384； - 龄期（d） 计算水化热温升时的m值浇筑温度（）51015202530m0.2950.3180.3400.3620.3840.406 w - 每m3砼中水泥用量（kg/m3）； q - 每kg水泥水化热量（j/kg），取值335j/kg；（查简明施工计算手册第572页表10-39） c - 砼的比热，取值为0.96（j/kgk）（查简明施工计算手册第571页表1038） - 砼的容重，取为2400kg/m3。采用本配合比时砼的最终绝热温升： =50.893天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有：=50.89×（10.2152）=39.944

40、.4、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算：式中：t（）max - 在龄期时，砼内部中心的最高温度（）； tj - 砼的浇筑温度（）； t（t） -在t龄期时混凝土的绝热温升（oc）； （） -不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；主墩墩柱实体段分三次浇筑，即每次浇筑厚度4.0+4.0+3.13=11.13m,根据下表内插计算（3）=0.74不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表浇筑块厚度（m）不同龄期（d）时的值369121518212427301.000.360.290.170.090.050.030.011.250.420.310.190.110.070.040.031.500.

41、490.460.380.290.210.150.120.080.050.042.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24由此计算龄期3天的砼内部中心温度：=24.50+39.94×0.74=54.064.5、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算：式中：tb（） - 龄期时，砼的表面温度（）； tq - 龄期时，大气的平均温度（）； t（）- 龄期时，砼中心温度与外界气

42、温之差（）； h' - 砼的虚厚度（m），； - 砼的导热系数，取值为2.23 w/mk； - 砼模板及保温层的传热系数（w/m2k）， ； i - 各种保温材料的厚度（m）； i - 各种保温材料的导热系数（w/mk）； q - 空气层传热系数，取值为23 w/m2k； k - 计算折减系数，取值为0.666； h - 砼的计算厚度，； h - 砼的实际厚度（m）。各种保温材料的导热系数表（w/mk）材料名称材料名称木板0.23甘蔗板0.05钢模58沥青玻璃棉毡0.05草袋0.14沥青矿棉0.09-0.12木屑0.17油毡纸0.05炉渣0.47泡沫塑料制品0.03-0.05干砂0.3

43、3普通砼1.51-2.33湿砂1.31加气砼0.16粘土1.38-1.47泡沫砼0.10红粘土砖0.43水0.58灰砂砖0.69-0.79空气0.03混凝土采用表面蓄水保温、四周采用钢模板进行保温。4.5.1 混凝土的虚铺厚度：各个参数取值：i砼顶面蓄水保温厚度取20cm；四周为6mm厚的钢模板i钢模的导热系数取58w/m·k；i水的导热系数取0.58w/m·k；q空气层传热系数取23 w/m2·k水、钢模板保温层的传热系数： 则有：4.5.2 混凝土的计算厚度：=4+2×0.58=5.16m龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差 t（4）=54.06-

44、24.3=29.76（）；龄期为3天时，大气的平均温度tq=24.3；龄期为3天时，计算得出砼的表面温度： =36.18 龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为： 54.06-36.18=17.88 < 25龄期为3天时，混凝土表面温度tb()与大气温度tq之差为： 36.18-24.3=11.88 < 254.6、采取降温措施后的砼温度计算根据设计要求，主墩墩柱分三次浇筑，每次浇筑设置二层冷却管，高度方向间距200cm，水平方向间距100cm；冷却管材料选用钢管光-32-yb234-63黑铁管，外径42.25mm，壁厚3.25mm。冷却管总量640.68m/2002.77kg，单根冷却管总量106.78m/333.79kg冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量10-20 l/min，进水水温与砼内部温差小于20,冷却管内进出水温度差小于10，每隔1-2小时测温并记录一次。在每次主墩墩柱浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对其进行蓄水保温养护。蓄水高度0.2m。本方案只计算主墩墩柱的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。相关计算参数为：水泥用量：350kg/m3；浇筑温度24.3，浇筑后平均气温24.3