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1、 锈蚀钢筋混凝土粘结性能退化及其对梁抗弯刚度影响的研究重庆大学硕士学位论文（专业学位）学生姓名：曾宇指导教师：陈朝晖教授兼职导师：徐晓军高级工程师学位类别：工程硕士(建筑与土木工程领域) 重庆大学土木工程学院二 o一四年五月 study on degradation of bond properties of corroded reinforced concrete and its influence to the flexural stiffness of beam a thesis submitted to chongqing universityin partial fulfillmen

2、t of the requirement for theprofessional degreebyzeng yusupervised by prof. chen zhaohui pluralistic supervised by sen. eng. xu xiaojun specialty: me (architectural and civil engineering field) college of civil engineering of chongqing university, chongqing, china may, 2014 中文摘要摘要混凝土与钢筋之间良好的粘结性能是保证二

3、者协同工作的重要基础，随着实际工程中耐久性问题越来越多地出现，钢筋混凝土粘结性能的耐久性也自然的成为研究者们关注的焦点。已有的研究成果表明，钢筋锈蚀已经成为混凝土结构耐久性最主要的影响因素之一，其对钢筋混凝土粘结性能的影响也不可忽略，但是由于锈蚀产物界面上的传力机理复杂且影响因素众多，兼之理论分析体系匮乏，因此十分有必要继续展开对该领域的理论和试验研究。本文以已有的锈蚀钢筋混凝土粘结性能退化试验为基础，通过对试块锈蚀率和极限荷载数据进行分析，得出结论：当锈蚀率低于某值（约 1%）时，极限荷载逐渐变大；当锈蚀超过该值之后，极限荷载开始变小。说明在锈蚀率较低时，锈蚀产物的产生能在一定程度上提高钢筋

4、与混凝土之间的粘结性能。同时，研究结果表明，粘结强度与极限滑移量的衰减受锈蚀量、混凝土保护层厚度以及混凝土抗拉强度等因素影响，相较于相对锈蚀率，钢筋的绝对锈蚀量更能直观反映锈蚀对锈胀力、锈蚀裂缝和粘结强度退化的影响机制，从而选取相互独立的参数锈蚀产物厚度、混凝土相对保护层厚度与抗拉强度等，建立了多参数的锈蚀钢筋混凝土粘结强度计算式，与国内外及本文实验结果的对比验证了所选参数及所建模型的合理性。通过在钢筋内部开槽并粘贴应变片的方法，采集拉拔试验过程中钢筋的应变，通过对钢筋应变数据和钢筋加载端及自由端滑移值数据的分析，得到多参数的锈蚀钢筋与混凝土之间的粘结-滑移关系。分析各因素对粘结刚度的影响，得

5、出结论：粘结刚度随着锈蚀产物层厚度 t的增加而不断减小；在产生相同滑移值的情况下，相对保护层厚度 c/d越大，其粘结应力水平越高，粘结刚度越大。最后，通过分析锈蚀钢筋混凝土粘结性能退化对梁抗弯刚度的影响机理，同时考虑钢筋混凝土粘结性能退化及锈胀裂缝引起的梁横截面初始缺陷对锈蚀梁抗弯刚度的影响，利用刚度解析法，推导出综合考虑钢筋应变不协调系数 m、修正后的裂缝钢筋应变不均匀系数y 和有效高度折减系数 的锈蚀梁抗弯刚度的计算'模型。关键词：锈蚀钢筋混凝土，极限粘结强度，粘结滑移本构关系，抗弯刚度，耐久性i 重庆大学硕士学位论文ii 英文摘要abstract the well bond ch

6、aracteristic is the important basic of the teamwork between steeland concrete, and the durability about bond is more focused with the occurring ofdurability problem in practical engineering. many studies show that steel-bar corrosionis one of the most important factors affecting concrete durability

7、and deteriorating thebond characteristic as well. however, its necessary to continue making more studieson this topic because of its complex mechanism, numerous influencing factors anduncompleted theoretical system.by using the quick steel-bar corrosion principle, this paper first obtains twogroups

8、corroded specimens with different diameters (d=12 and d=18) and differentcorrosion percentage. then the distribution and width of the corrosion expansivecracks is inspected by using the non-destructive industrial computed tomography(ict).at last, bond-slip characteristic is investigated through pull

9、out experiment.by using ict, the distribution and extension situation of the corrosive expandingcrack was observed: the width of cracks becomes narrower from the inside to theoutside on the condition that the cracks have not penetrated the specimen surface,otherwise, the width become wider.the influ

10、ence of corrosion to bond characteristic is studied according the pull-outtest. the results show that all specimens fail in a split way. the change feature of theultimate loads is: when the corrosion rate is lower than a critical value, the ultimateloads become larger with growth of the corrosion, b

11、ut it begins to reduce when thecorrosion is higher than the critical value. at the same time, by combining theexperiment results of this paper and those existing values at home and abroad, amulti-parameter calculate model of corrosion reinforced concrete ultimate bond stressis put forward.by pasting

12、 the strain gauge in the reinforced bars, the strains of the reinforcedbars in the pull-out tests are collected. and through analyzing those data, the bond-slipconstitutive relation is got.at the last, by analyzing the influence mechanism of the bond characteristicdegradation to the flexural stiffne

13、ss of beam, the inharmonious coefficient of steel barsstrain m, the revised asymmetrical coefficient of steel bars between cracks and thereduction coefficient of effective height are taken into account to calculate theiii 重庆大学硕士学位论文flexural stiffness of a corrosion beam.keywords: corrode reinforced-

14、concrete, ultimate bond stress, bond-slipconstitutive relation, flexural stiffness, durabilityiv 目录目录中文摘要.i英文摘要. iii1 绪 论. 11.1 研究背景及意义. 11.2 锈蚀钢筋混凝土粘结性能研究现状 . 21.2.1 钢筋与混凝土的粘结机理. 21.2.2 锈蚀钢筋混凝土粘结性能退化机理. 41.2.3 锈蚀钢筋混凝土粘结性能研究现状. 41.3 钢筋锈蚀对混凝土梁受力性能的影响 . 91.3.1 锈蚀对钢筋力学性能的影响. 101.3.2 钢筋锈蚀对混凝土构件承载能力的影响.

15、111.3.3 钢筋锈蚀对混凝土构件抗弯刚度的影响. 131.4锈蚀钢筋混凝土保护层锈胀开裂简介 . 141.4.1 锈蚀钢筋混凝土保护层锈胀开裂的简化模型. 141.4.2混凝土开裂数值模拟简介. 161.5 存在的问题和难点. 181.6 本文的研究内容. 182 锈蚀钢筋混凝土锈胀开裂及极限粘结强度研究 . 192.1 试块制作及快速锈蚀试验. 192.1.1 试块设计及制作. 192.1.2 快速锈蚀试验现象观察. 202.2工业 ct裂缝检测及锈蚀试块拉拔试验 . 232.2.1 混凝土保护层内部锈胀裂缝检测. 232.2.2 锈蚀试块拉拔试验. 252.2.3 拉拔试验现象. 26

16、2.3 混凝土保护层锈胀开裂的数值模拟 . 292.3.1 混凝土非线性分析模型. 292.3.2 弧长法. 312.3.3 混凝土保护层锈胀开裂的数值模拟. 312.4锈蚀钢筋混凝土的极限粘结强度 . 352.4.1 极限粘结强度影响因素分析. 35v 重庆大学硕士学位论文2.4.2 锈蚀钢筋混凝土极限粘结强度表达式. 382.5 本章小结. 423 锈蚀钢筋混凝土粘结滑移本构关系研究 . 433.1 锈蚀钢筋混凝土拉拔试验中相对滑移值计算. 433.1.1 拉拔试验过程中钢筋应变变化规律. 433.1.2 钢筋与混凝土的相对滑移值计算. 453.2 锈蚀钢筋锚固段内粘结应力分布. 473.

17、2.1 粘结应力分析 . 473.2.2 粘结应力在锚固段内的分布. 503.3 锈蚀钢筋混凝土粘结滑移本构关系. 513.3.1 粘结滑移本构关系. 513.3.2 各因素对粘结滑移本构关系刚度的影响. 553.4 本章小结. 564 锈蚀钢筋混凝土梁抗弯刚度研究 . 574.1 锈蚀钢筋混凝土梁抗弯刚度研究现状. 574.2 梁截面抗弯刚度计算方法简介. 584.2.1有效惯性矩法 . 594.2.2受拉刚化效应修正法. 604.2.3刚度解析法 . 624.3 锈蚀钢筋混凝土梁截面抗弯刚度计算. 654.3.1锈蚀钢筋混凝土梁截面抗弯刚度影响因素. 654.3.2钢筋锈蚀后梁截面的折减有

18、效高度. 664.3.3钢筋锈蚀后梁截面的抗弯刚度. 674.3.4锈蚀梁构件抗弯刚度各参数的取值方法. 704.3.5实验数据验证 . 724.4本章小结. 745 结论与展望 . 755.1主要研究成果及结论. 755.2开展进一步工作的建议. 75致 谢 . 77参考文献 . 79vi 1 绪 论1 绪论1.1研究背景及意义在土木工程中，钢筋混凝土结构由于其取材、施工和材料性能等方面的优势而得到了广泛的运用。但是，如果钢筋混凝土结构因长期使用而出现耐久性问题，或为了保证建筑物使用功能的延续而进行大规模的维修、加固或改造，则要付出高昂的代价。保证混凝土结构在设计使用年限内承受各种荷载作用而

19、仍能满足耐久性的要求，是一个迫在眉睫亟需解决的问题。许多研究者已经意识到了耐久性问题对于钢筋混凝土结构的重要性，并对此展开了一系列研究。在钢筋混凝土结构的耐久性问题研究中，钢筋锈蚀问题是一个研究重点，同时，钢筋锈蚀也是引起工程质量和安全问题的一个重要原因。钢筋发生严重锈蚀时，产生的锈蚀产物体积膨胀，导致混凝土保护层内沿钢筋长度方向出现纵向裂缝并最终使得混凝土保护层剥落，从而削弱钢筋截面积，降低构件截面的承载力和刚度，最终将使结构构件发生破坏或因过大变形而不能继续工作。图 1.1 即为工程实例中钢筋锈蚀所引起的危害。图 1.1 钢筋锈蚀引起的锈胀裂缝和保护层剥落fig1.1 concrete c

20、racking and concrete-flake-off caused by steel corrosion1 重庆大学硕士学位论文1991 年在法国召开的第二届混凝土耐久性国际学术会议上，美国加州大学mehta 教授在主题报告“混凝土耐久性 50 年进展”中指出：“当今世界，混凝土破坏原因按重要性递减顺序排列是：钢筋锈蚀、寒冷气候下的冻害、侵蚀环境下的物理化学作用”1。据估计,世界各国的腐蚀损失平均可占国民经济总产值(gdp)的 2%4%;其中与钢筋腐蚀有关者可占 40%。我国尚缺乏完整的统计数据,若按上述比例推算,我国 1999 年腐蚀总损失大约为 18003600 亿元,其中与钢筋腐

21、蚀有关(占 40%)约为7201440亿元2。近年来,我国因钢筋锈蚀而导致的混凝土结构破坏现象也较普遍 ,尤其海洋工程、使用除冰盐的路桥工程以及处于盐渍地区的建筑物,钢筋锈蚀极其严重3。投入使用仅 725 年的海港码头，89%的混凝土梁、板出现钢筋锈蚀、顺筋锈胀开裂和混凝土剥落等现象4。北京、天津的许多立交桥,由于冻融循环和除冰盐腐蚀破坏,出现了严重的钢筋腐蚀问题,不得不斥巨资修复5。北京最早建成的西直门立交桥使用时间尚不到 19 年,就因钢筋锈蚀破坏严重被迫拆除重建6。山东改革开放初期建设的一批高速公路桥,投入运行不到 10 年,就出现钢筋严重锈蚀,虽经加固,23 年后仍发生腐蚀破坏,最终需

22、拆除重建7。1.2锈蚀钢筋混凝土粘结性能研究现状混凝土构件中的钢筋锈蚀后，在钢筋与混凝土之间形成一层锈蚀产物，导致钢筋与混凝土之间接触界面发生变化，同时改变钢筋与混凝土之间的粘结性质，同时将致使包裹着钢筋的混凝土保护层出现锈胀裂缝，直至混凝土保护层完全裂穿甚至剥落。以现有的普通钢筋与混凝土的粘结性能研究成果为依托，从分析钢筋锈蚀对钢筋与混凝土的粘结性能的影响机理出发，可以建立较粗糙的锈蚀钢筋与混凝土的粘结性能退化模型。然而，受限于当前的试验条件，由于钢筋表面的摩擦系数、胶着力大小以及外围混凝土对钢筋的约束力等诸多影响粘结性能的指标都难以确定，因此，目前的理论模型难以在实际工程中得到广泛地应用。

23、1.2.1钢筋与混凝土的粘结机理钢筋与混凝土作为两种力学性能截然不同的材料而能结合在一起协同工作，一方面是因为二者具有相近的温度线膨胀系数，另一方面则是在水泥水化作用后，钢筋与混凝土之间形成了良好的粘结作用。钢筋与混凝土之间良好的粘结性能，是二者能协同工作的前提，也是保证结构构件能发挥设计承载能力和变形能力的基础。钢筋与混凝土之间的粘结作用主要由以下三方面组成：2 1绪 论 钢筋与混凝土接触面上的化学吸附作用力（胶结力）。这种吸附作用力来自于混凝土浇筑时水泥浆体对钢筋表面氧化层的渗透以及水化过程中水泥晶体的生长和硬化。这种吸附作用力一般很小，仅在受力阶段初期的局部无滑移区域起作用；当钢筋与混凝

24、土的接触面发生微小滑移时该力即消失； 混凝土收缩握裹钢筋而产生的摩擦阻力（摩阻力）。混凝土在凝结硬化过程中体积收缩，会对钢筋产生垂直于钢筋混凝土接触面的压应力，在钢筋相对于混凝土发生滑动时，该压应力即在接触面上产生摩阻力。此种压应力越大，钢筋与混凝土之间的接触面越粗糙，二者之间的摩阻力也越大; 钢筋表面凹凸不平与混凝土之间产生的机械咬合作用力（咬合力）。对于光圆钢筋而言，此种咬合力主要来自于钢筋表面自身的粗糙不平。变形钢筋由于钢筋表面存在变形肋，与混凝土之间有更强的机械咬合作用，使得钢筋与混凝土之间相互作用的方式发生根本性改变，显著提高钢筋混凝土的粘结强度。对于变形钢筋，咬合力是由于变形钢筋肋

25、间嵌入混凝土而产生的，虽然胶结力和摩阻力也同时存在，但是变形钢筋的粘结作用仍主要来自于钢筋表面的变形肋与混凝土间的咬合作用。变形钢筋的横肋对混凝土的挤压如同一个钉进混凝土的楔，会产生极大的机械咬合力，从而提高变形钢筋的粘结能力，如图 1.2所示。图 1.2 变形钢筋粘结机理fig1.2 bond mechanism of deformed bars光圆钢筋的粘结机理与变形钢筋的主要差别是，光圆钢筋的粘结力主要来自与二者接触面上的胶结力和摩阻力，而变形钢筋的粘结力主要来自与钢筋表面变形肋与混凝土之间的机械咬合作用。3 重庆大学硕士学位论文1.2.2锈蚀钢筋混凝土粘结性能退化机理如前所述，钢筋与混

26、凝土之间良好的粘结性能，是保证二者能够共同受力并协同变形，实现共同工作的重要基础。如前所述，对于光圆钢筋而言，其粘结力在二者发生相互滑动前主要取决于二者接触界面上的化学胶着力，在滑动之后则主要取决于二者之间的摩擦力；对于变形钢筋而言，其粘结力主要取决于二者之间的机械咬合力。然而，除钢筋表面形状之外，钢筋与混凝土之间的粘结性能还与混凝土的强度等级、钢筋的锚固长度、混凝土保护层厚度及其与钢筋直径的比值、横向配筋对混凝土的约束作用、侧向压力及钢筋在构件中所处的位置等众多因素密切相关。已有的试验研究表明8-12，在钢筋锈蚀程度较小、保护层还未锈胀开裂时，锈蚀产物因体积逐渐膨胀而对其周围的混凝土产生了压

27、力，因此混凝土对钢筋的约束作用和机械咬合作用都增大了。同时，锈蚀产物增加了钢筋表面的粗糙度(尤其是对光面钢筋) ,因而能在一定程度提高了钢筋混凝土之间的摩擦力。所以，在锈蚀初期粘结强度有所增加。不过，随着锈蚀的进一步发展，在钢筋与混凝土的接触界面上生成了疏松的锈蚀产物层，它不仅破坏了钢筋表面与水泥胶体之间的化学胶结力，还起到了“润滑”作用，从而降低了钢筋与混凝土之间的摩擦系数，使得钢筋与混凝土之间的摩擦力也随之减小；尤其是对于变形钢筋，锈蚀还将明显降低钢筋表面变形肋的高度，使得钢筋与混凝土之间的机械咬合作用显著降低；不断膨胀的锈蚀产物导致混凝土保护层锈胀开裂甚至剥落，降低了外围混凝土对钢筋的约

28、束作用，削弱甚至破坏了钢筋与混凝土之间的粘结锚固作用。因此，随着锈蚀程度的加剧，粘结性能不断退化 ,最终降低了钢筋混凝土构件的承载能力与适用性。1.2.3锈蚀钢筋混凝土粘结性能研究现状目前，针对锈蚀钢筋混凝土粘结性能的研究主要集中在三方面：粘结强度的退化；粘结滑移本构关系；钢筋锈蚀对构件性能的影响。 极限粘结强度的退化早期对锈蚀钢筋与混凝土粘结性能的研究认为，锈蚀对变形钢筋的粘结性能影响不大。如 johnston和 cox13经过对三批锈蚀试块的试验，认为：锈蚀钢筋除锈以后，其粘结力比未除锈时并没有明显的提高；开始锈蚀时(6个月前)，粘结应力变化不大，而到 12个或 15个月时，粘结力比开始时

29、有明显的提高；e.l. kemp14等学者采用已有不同程度锈蚀的钢筋来浇筑钢筋混凝土试块并进行粘结性能试验，认为钢筋的锈蚀能提高钢筋与混凝土的粘结性能，并且混凝土的强度对粘结性能起到主导作用。4 1绪 论但是需要注意的是，上述试验均由于实验条件所限，钢筋锈蚀率均不大，因此这些试验所得到的结论仅适用于较低锈蚀率的情况。1990年，al-sulaimani8等人首次在实验室条件下采用电化学的方法实现了钢筋的加速锈蚀，这为以后锈蚀钢筋混凝土的研究提供了一种高效的方法，使得钢筋在短期实验室条件下发生较大程度的锈蚀成为可能。他们进行了拉拔试件和梁式试件的试验研究，得到结论：对于梁式试件和拉拔试件，当钢筋

30、锈蚀率分别低于 0.5%和 1%时，锈蚀产物的堆积可以在一定程度上提高钢筋混凝土的粘结强度，而当锈蚀率较高时，粘结强度将降低；对于钢筋混凝土梁式构件，当锈蚀率低于1.5%时，钢筋的锈蚀不会影响梁的抗弯承载力，当锈蚀率高于 1.5%时，梁的抗弯承载力将下降。目前，对于粘结强度随钢筋锈蚀程度变化的规律一般都是通过对试验结果的回归分析得到的。如：cabrera9由试验结果给出的粘结强度与锈蚀率间的关系式为：fbo = 23.478-1.313c(r2 = 0.960)(1.1)式中，fbo为粘结强度（mpa）；c为钢筋的锈蚀率（%），r2为相关系数。kyle stanish15等基于单向板的粘结试验

31、给出了用钢筋直径损失率表达的锈蚀程度与粘结强度的关系：u= 0.75- 5.4 dddi(1.2)fc'i式中，u为粘结强度（mpa）； fc为混凝土 28d的抗压强度值（mpa）；di为'钢筋的初始直径（mm）；ddi为钢筋直径的减小量（mm）。y.auyeung16对试验结果进行非线性回归分析后给出了粘结强度与钢筋重量损失率间的关系式：mave = 1181e-0.3251´dl%(1.3)式中，mave为粘结强度（mpa）；dl为钢筋锈蚀率（%）。lee17根据试验结果给出了最大粘结强度与钢筋锈蚀程度的关系式：dw < dwcdw ³ dwct

32、max = 0.34s b -1.93t max = 5.21e-0.0561dw(1.4)式中，dw为钢筋锈蚀率（%）；dwc为保护层开裂时的钢筋锈蚀率（%）；b为混凝土的抗压强度（mpa）。国内一些学者也给出了多种锈蚀钢筋与混凝土极限粘结强度的经验公式，如表 1.1。5 重庆大学硕士学位论文表 1.1 国内锈蚀钢筋混凝土极限粘结强度计算公式table1.1 the formulas of corrosion reinforced concrete ultimate bond stress inland序号研究者试验方法拉拔试验现场取样计算式hb = e-2.1w (0.13+ 0.5c d

33、)王林科181ì1+ 7.0d(d £ 0.05)hb = ïíîï1.46- 2.3拉拔试验快速锈蚀赵羽习19234d *(d > 0.05)t u,c = 0.82 + 0.9d l 2.7 + 0.8c d +拉拔试验现场取样a范颖芳20袁迎曙2120r'- 7.3hs ft'svhb = (1.0-juhs)ju = 10.544 -1.586c d拉拔试验快速锈蚀t u,c =hct uì +梁式试验快速锈蚀1 0.0215hsïí(hs > 4%)h (hs >

34、; 4%)何世钦225hc =ï1.1405- 0.03472îs注：表中 为锈胀裂缝宽度；为锈层厚度；s为钢筋锈蚀率；c为保护层厚度；d为钢筋直径；t u,c为锈后粘结强度；t u为未锈钢筋粘结强度；la为锚固长度；r'sv为锈后构件的配箍率； ft'为锈后混凝土的抗拉强度；b为粘结强度的钢筋锈蚀影响系数。总观前文介绍的粘结强度计算模型，其建立方法都是对试验数据进行简单的回归分析，并没有对粘结性能退化的机理做深入的分析，主要存在两方面的问题：一是部分模型存在选取的参数不全面或是参数间存在耦合作用但又未考虑这种耦合对拟合结果的影响等不足，如钢筋的锈蚀率与相对

35、保护层厚度均与钢筋直径 d有关；二是部分模型用多个参数对锈蚀粘结退化的细观机理进行反映，但是受目前研究水平的局限，参数的确定主要依靠理想化的简化模型进行推测，难以由试验得到直接验证，对粘结界面上的材料性能和细观结构的不确定性无能为力，也缺乏对锈蚀产物性能、混凝土裂缝演化及分布状态等对粘结性能影响机制的综合考虑。因此，有必要在深入分析锈蚀钢筋混凝土粘结性能退化机理的基础上，合理选择模型参数，并结合现有的试验数据，对锈蚀钢筋混凝土极限粘结强度的计算模型进行进一步的完善，以期得到一种有明确物理意义且合理的锈蚀钢筋混凝土极限粘结强度计算模型。6 1 绪 论 锈蚀钢筋混凝土的粘结滑移本构关系在钢筋混凝土

36、结构的某些分析过程中，要求应用到钢筋和混凝土之间的粘结滑移本构关系，如非线性有限元分析中钢筋和混凝土接触面上的粘结单元，确定结构开裂后的受拉刚化效应以及计算混凝土裂缝宽度等。目前常见的钢筋混凝土粘结滑移本构关系中，并没有考虑钢筋锈蚀的影响，但是实际上，钢筋表面锈蚀产物的产生将削弱钢筋混凝土之间的粘结性能，从而影响二者的粘结滑移本构关系。因此建立考虑钢筋锈蚀影响的粘结滑移本构关系，是对既有构件或结构进行安全评估和耐久性评估的前提之一。yubub auyeung23通过快速锈蚀试验对不同直径钢筋在不同锈蚀程度下的粘结性能进行了较深入的研究，得出结论：随着锈蚀程度的加重，试块发生破坏时的极限滑移值在

37、逐渐减小，当试块的锈蚀率超过 1%时，均发生脆性破坏。文献24以此为基础给出了 0.5%5%范围内以锈蚀率为参数的极限滑移值计算公式：slip = 0.0074e-0.2086u(£ £0.5% u 5%)(1.5)式中，u为钢筋锈蚀率。王林科18等利用使用年限为 36 年的钢筋混凝土梁进行实验研究，通过对试验数据的整理分析，给出了锈蚀程度不同的光圆钢筋的荷载滑移曲线（图 1.3，图中 w 为锈胀裂缝的宽度），由图中可见最大荷载所对应的极限滑移值随着裂缝宽度的增加急剧减小：图 1.3 荷载-滑移曲线fig1.3 load-slip curves赵羽习25等通过对在钢筋内部内

38、贴了应变片的锈蚀钢筋混凝土试块进行拉拔试验的方法，对锈蚀程度不同的变形钢筋的粘结滑移本构关系展开了研究，并得出了随锚固位置变化的粘结滑移本构关系：7 重庆大学硕士学位论文t (s, x,h) =h ( ) ( )f s f x(1.6)12( )式中，(s,x,)为随时间和位置变化的粘结滑移本构关系； f1 s 为未锈蚀钢筋( )混凝土的粘结滑移本构关系；f2 x 为位置函数，为锈蚀钢筋混凝土的粘结影响系数：234æ x öæ x ö æ x ö æ x öç ÷ + 7.7ç ÷ -14.2ç ÷ + 4.2ç ÷è l ø è l ø è l ø è l øf2(x) = 2.3(1.