高层住宅楼脚手架专项施工方案#浙江#框剪结构#人工挖孔桩#脚手架搭设方案#脚手架计算书

1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架方案选择2四、施工准备2五、落地式脚手架搭设方案3六、悬挑外脚手架搭设方案4七、搭设要求4八、检查与验收6九、脚手架拆除方案7十、安全措施7十一、落地式扣件钢管脚手架计算书13十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书28一、工程概况青田县石郭侨苑，地处青岱公路西侧，金温铁路南侧山坡上，北东、南面以盘山公路为界，用地范围平面呈三角形。总建筑面积66692.88m2。主要建筑包括：西北角布置高层住宅4幢（g1-g4），其中1幢地下2层、地上17+1层，3幢地下1层、地上17+1层；其余为别墅，其中单体别墅19幢2层分为a、b、c、d型，双联别墅20幢3层分为a、

2、b型，排屋6幢3层（p1-p6）；区内主干道1069.60m，路宽6 m，支路316.38m，路宽4m；挡墙5段，长约1520m。结构设计别墅采用砖混结构，墙下条形基础，高层住宅采用框支剪力墙结构，人工挖孔桩基础。建筑物最大高度为59.80米。本工程由青田县金侨华府房地开发有限公司自筹资金开发，由浙江新中环建筑设计有限公司、青田县建筑规划设计院设计有限公司设计，浙江腾飞监理有限公司监理，东阳市第三建筑工程有限公司承建。1#、2#、3#、4#楼高层商住楼、别墅及其排屋全部拟采用钢管扣件式脚手架，脚手架搭设严格按照建筑施工安全检查标准（jgj59-99）及其实施意见搭设，总体钢管扣件式落地脚手架架

3、体最高高度为18m，1#、2#、3#、4#楼高层商住楼上部采用悬挑式脚手架搭设。二、编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范gb50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范gb50009-2001中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001 中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范gb50007-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准jgj59-99中国建筑工业出版社。三、脚手架方案选择架搭设严格

4、按照建筑施工安全检查标准（jgj59-99）及其实施意见搭设，总体钢管扣件式落地脚手架架体最高高度为18m，1#、2#、3#、4#楼高层商住楼上部采用悬挑式脚手架搭设。悬挑式钢管脚手架搭设，拟分四段搭设；四、施工准备1. 检查材料1.1 钢管：采用外径为48、壁厚3.5的a3钢管，质量符合现行国家标准碳素结构钢（gbt/700）中的q235a级钢的规定。钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬伤。允许偏差符合下表要求：项目允许偏差项目允许偏差直径480.5钢管端部弯曲l1.5m5壁厚3.50.5立杆弯曲3ml4m12两端面切斜偏差1.7立杆弯曲4ml6.5m20外表面锈蚀深度0.5

5、水平杆、斜杆弯曲l6.5m301.2 扣件：采用可锻铸铁，质量符合钢管脚手架扣件（gb15831）的规定。无裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5。1.3 钢管、扣件须有产品合格证，使用前按现行国家标准金属拉伸试验方法（gb/t228）、钢管脚手架扣件（gb15831）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）对钢管、扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用。1.4 槽钢：选用14a a3槽钢，每根长度为3m。1.5 安全网：采用建筑主管部门认证合格的密目式草绿色安全网。1.6 脚手片：采用竹脚手片，无霉烂、破损。2. 钢

6、管漆成黄色，底排立杆、扫地杆、斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆均漆成红白相间色。经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3. 安全交底：在搭设前由项目施工负责人根据已经审批的施工专项方案对施工作业班组及工人进行安全技术交度，交底内容包括：施工工艺、操作方法、操作要求、安全质量要求，保证安全质量的主要措施；交底双方履行签字手续。4. 技术交底：在搭设前由项目技术负责人亲自向全体操作人员进行技术交底：详细说明选用的材料、搭设要求、立杆纵横间距、扫地杆、剪刀撑、拉结点等。5. 安全防护：持证上岗人员个体防护充分准备，人员进行体检，安全带、安全帽、防滑鞋等已配备齐全。6.

7、需支撑在混凝土垫层上的落地式脚手架基础准备：6.1 平整夯实，用c20砼浇捣10厚作为架体基础，基础比架体宽30，外侧留设20宽排水沟，在水沟外侧铺设80宽砼路面。6.2 预制20×20×20砼预制块，用于立杆底座。6.3 脚手架底座底面标高高于自然地坪5以上。6.4 脚手架基础须经验收合格后方可进行脚手架的搭设。五、落地式脚手架搭设方案本工程落地式脚手架采用48系列扣件式钢管脚手架，脚手架宽1m，立杆间距1.5m，步距为1.8m，内侧立杆外墙装饰面0.3m。1. 搭设顺序为：摆放扫地杆逐根树立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧安第一步小横杆（与各立杆扣紧）

8、安第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设连墙杆后方可拆除）第三、四步小横杆和大横杆连墙件、接立杆加设剪刀撑搭设栏杆和踢脚杆铺脚手片挂设安全网依次搭设至设计高度。2. 定距定位：根据设计的纵距、横距、内立杆离距墙。根据以上要求在建筑四角用尺量出内、外立杆离墙距离，设置木桩，用墙线拉直，用钢卷尺分出立杆位置，并用石灰点出立杆标记，底座准确地放在定位点上。3. 扫地杆：在距底座上皮不大于20处设置纵向扫地杆，用直角扣件固定在立杆上，防止立杆底端在纵向发生位移；在纵向扫地杆下紧靠设置横向水平杆，防止立杆底端在横向发生位移。当立杆基础不在同一高度上时，须将高处

9、的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线距边坡的距离不小于50。4. 立杆：4.1 立杆先立里排，后立外排，每排立杆宜先立两端再立中间的；内外立杆连线与墙面垂直；立杆接长时，先立外排后立内排，不得将外径48与51的钢管混合使用。4.2 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除，当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4.3 双立杆段的搭设：本工程19#22#，23#楼底部脚手架底部需采用双立杆进行加强，在搭设主立杆后须立即进行副立杆搭设，以保证副立杆和主立杆能均匀受力，

10、副立杆与主立杆的连接在每一步距不得少于两只活动扣。5. 在脚手架外围适当位置设置来回“之”字形，宽度不少于1m，坡度不大于1：3的上下走人斜道；转弯平台面积不少于3，斜道立杆单独设置，斜道立杆横距同斜道宽，纵距为1.5m，斜梁搭在小横杆上，间距40；斜道上横铺脚手片并每隔30绑设一道防滑条（采用20×30方木），斜道两侧及平台外围均设1.2m高防护栏杆和30高踢脚杆，并用合格的密目安全网封闭。在斜道侧面设剪刀撑到顶，并在垂直方向和水平方向每隔一步和一个纵距与外架或建筑物设一连接。在外架与各楼层之间设置进出通道，坡坡不大于1：3,宽度不小于1m，采用木板铺设，两侧设1.2m高防护栏杆和

11、30高踢脚杆，斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆统一漆成红白相间色。六、悬挑外脚手架搭设方案本工程外架采用14a a3槽钢悬挑钢管钢丝绳斜拉扣件式（48系列）双排脚手架，脚手架宽1m，立杆间距1.5m，步距为1.8m，内侧立杆距墙为0.2m，现场准备二套槽钢。 搭设顺序为：放预埋件摆放槽钢摆放扫地杆逐根树立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧安第一步小横杆（与各立杆扣紧）安第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆连墙件加设剪刀撑 搭设栏杆和踢脚杆铺脚手片挂设安全网依次搭设至设计高度。挑架预埋吊环采用216钢筋制作（未经冷拉），间距为1500。在架空层和四层楼面设置，预埋筋锚固长度为25d,

12、并安放在楼板筋下面，槽钢与吊环用木楔塞紧，在外挑口垫25厚板条。内侧预埋吊环距槽钢端100，外侧预埋吊环埋设在房屋外侧框架梁内。具体尺寸见详图。槽钢与立杆的连接，先在槽钢上用电焊固定38钢管，钢筋位置同立杆配套，搭设立杆时将钢管套在38钢管外侧，详见附图。在主角转角处因未能设置槽钢，在槽钢布置层的上层设置20钢筋吊环（未经冷拉），采用15.5钢丝绳斜拉脚手架主转角处主节点（兜紧底部），详见主体转角处外脚手架平面图。七、搭设要求1. 立杆接长除顶层项步可采用搭接外，其余各层各步接头须采用对接扣件连接，顶层顶步搭接时其搭接长度不小于1m,采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小

13、于10；立杆上的对接扣件交替布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2. 外立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m，内立杆底于檐口50。3. 水平杆：3.1 纵向水平杆：纵向水平杆设在立杆内侧，长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长连接采用对接连接，也可用搭接；当采用对接连接时，对接扣件应交替布置：两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于50，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；当采用搭接接长时，搭接长度不小

14、于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于10；靠立杆侧纵向水平杆采用直角扣件与立杆固定，中间做为脚手片支撑的纵向水平杆采用直角扣件与横向水平杆固定，在横向水平杆上等间距布置且布置间距不大于40。3.2 横向水平杆：主节点处须设置一根横向水平杆，两端用直角扣件与立杆扣接且严禁拆除。4. 剪刀撑：沿全长全高连续设置，剪刀撑与地面的倾角控制在450600之间，每道剪刀撑宽度不少于4跨（且不小于6m）,跨越立杆的最大根数：450时为7根、500时为6根、600时为5根；斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜

15、大于150；搭设时将一根斜扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分收，避免两根斜杆相交时把钢管别弯；搭接接长时，搭接长度不小于1m，等间距设置2个（至少）旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于10。5. 连墙件：连墙件布置最大间距2纵距2步距布置每根连墙件覆盖面积小于40 ，连墙件布置形式优先采用菱形布置，当菱形布置有困难时采用矩形布置。连墙件设置在框架或楼板附近等具有较好抗水平力结构部位。设置方法：在浇捣每层楼面砼时预埋钢筋（每一连结点）待砼强度达到15n/2以上时，把钢筋弯曲后与钢管焊接（钢管须顶住结构面），然后与架体连接，连墙件应与脚手架垂直，与脚手架连接的一端可稍下斜，但不容

16、许上翘，并尽量接撑在立杆与大横杆的交接处（偏离主节点的距离不大于30）。（连墙件做法详见连墙件详图）（注：采用该办法有利于外墙洞的修补避免预留孔洞漏水，另经多个项目试用能满足安全要求）6. 在遇到提升机卸料平台时，脚手架与卸料平台断开，该部位的连接杆加密设置，而且在断开平面上内、外立杆之间设侧向剪刀撑；脚手架不得于卸料平台连接。7. 在脚手架上层层满铺脚手片，用18号（1.2mm）铁丝双股把脚手片的四角与大横杆扎牢，脚手片交接处严密平整、牢固、无探头跳板。施工层以下每隔三步及底层设置内隔离。当内立杆距墙面距离大于20时须铺设站人片。8. 脚手架的外侧，自第二步起设1.2m高的防护栏杆和30cm

17、高的踢脚杆；顶排的防护栏杆不得少于二道，高度分别为1.3m和0.9m，并在底部设30cm高踢脚杆；在脚手架的外立杆内侧用密目式安全网进行全封闭围护。内侧如遇临边时设置防护栏杆和踢脚杆。9. 在脚手架四角设避雷装置，设单独引下线（可以采用镀锌圆钢，圆钢直径不得小于10，不得采用铝线作防雷引下线），在底部与基础引出的接地线可靠连接，接地电阻要求不大于4欧姆。10. 严格按施工方案施工，对原材料进行严格的质量检查，特别是坚固件；所有埋设在结构内的预埋件，做到埋设牢固、位置正确；施工中要随时检查坚固件是否缺少和破损。11. 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。12. 扣件

18、规格须于钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩在40nm60nm之间，在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不少于100，用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧（不得朝下），以防雨水进入钢管内；直角扣件开口不得朝下，确保安全。13. 脚手架搭设应横平竖直，连接牢固、底脚着实，层层拖拉，设施齐全牢固，不变形、不摇晃；每搭完一步脚手架后应按下表规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度：项次项目技术要求允许偏差（）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度最

19、后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mh=2777h=10202550h=204050100h=306075中间档次用插入法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差1014. 施工作业过程中，项目技术负责人和项目质量员（安全员）随时进行检查，发现问题及时整改，如发现存在不符合要求的，责令返工，直至达到符合要求为至。八、检查与验收1. 脚手架搭设后上报公司由公司组织分段验收（不超过3步架），办理验收手续，验收表应写明验收部位，内容量化，验收人员履

20、行验收签字手续，验收合格挂牌后方可使用。2. 脚手架在施工过程和使用过程中进行定期和不定期检查，定期检查时间间隔不超过半个月，检查项目包括：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞杵架等的构造是否符合要求，地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、扣件是否松动，立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求，安全防护措施是否符合要求，是否超载，脚手片有无破损。3. 在基础完工后及脚手架搭设前，作业层上施加荷载前，每搭设完1013m高度后，达到设计高度后，遇到六级大风与大雨后，停用超过一个月，应对脚手架和架体基础进行检查与验收。4. 安装后对扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力板手进行检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽

21、样检查项目与质量判定标准按建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001中8.2.5条规范的规定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。九、 脚手架拆除方案1. 脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。2. 拆除外架前由工程施工负责人对作业人员进行拆除安全技术交底。3. 拆除脚手架前先将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净，并清除地面障碍物。4. 拆除作业由上而下逐层进行不得上下同时作业，应按先装者后拆，后装者先拆的顺序进行，一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手片剪刀撑大横杆小横杆立杆。5. 不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆

22、一清。如特殊原因须分立面拆架时，保留的外架应一字形和开口形外架的构造要求进行加固，确保其稳定性。剪刀撑应先拆除中间后再拆两头扣件，拆立杆时应先抱住立杆再拆最后两个扣件；拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件；所有连墙件须随脚手架同步拆除，不得先行拆除；所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送达地面。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。6. 各种构配件严禁抛掷至地面。7. 脚手片自外向里竖立搬运，以防脚片和垃圾物从高处坠落伤人。8. 折下的杆件和构配件运到地面后，应随时整理、检查、按品种规格堆

23、放整齐，妥善保管。9. 拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃和外墙饰面。10. 当日完工后，应仔细检查周围情况，如发现在隐患的部位，应及时进行修复后方可撤离岗位。十、 安全措施1. 脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（gb5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2. 搭拆施工时，操作人员必须戴好安全帽，佩好安全带，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。3. 搭设和拆除脚手架时，必须划出安全区，设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4. 钢管拆除作业时，应将钢管扣件在

24、同一操作层集中收集，统一搬运，严禁将钢管扣件由高处抛掷至地面。5. 六级及六级以上大风或雾、雨、雪天气时不得进行脚手架搭设与拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6. 作业层上的施工荷载不得大于3kn/，不准在脚手架上堆放施工多余的材料以确保脚手架畅通及安全，不得将模板支架、缆风绳、及其它物件固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。7. 严禁在施工过程中随意拆除拉结点、主节点处的纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆；严格控制施工堆积层次和单位面积堆积荷载，在检查中发出失稳和松动现象要立即进行加固。8. 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改时，须经项目技术负责人同意后由架子工操

25、作。9. 在脚手架进行电、气焊作业时，须有防火措施和专人看守。在拆除架子时使用电、气焊时，需派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落，做好外墙成口保护工作。10. 脚手架使用过程中不应开挖架体基础，如确需开挖须采取加固措施。11. 落实专人加强钢管、扣件的维修保养工作，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得有积水，每次使用后回收应及时清理检查，剔除报废的钢管、扣件进行防锈处理后存放。12. 建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量，使用次数，使用部位和质量检验情况，防止未经检测或检测不合格的钢管、扣件在施工中使用。13. 严格钢管、扣件的报废制度，凡有裂缝、结

26、疤、分层、错位、硬弯、毛剌、深的划道和外径、壁厚、端面偏差超过规范要求的钢管，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的扣件必须作报废处理，严禁再度使用。落地式脚手架剖面图及拉结详图十一、落地式扣件钢管脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米

27、，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kn/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省丽水市，基本风压为0.30 kn/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.110；安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、

28、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kn/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kn/m2):800.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.70。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.350×1.000/(2+1)=0.117

29、 kn/m ；活荷载标准值: q=3.000×1.000/(2+1)=1.000 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.000=1.400 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.08×0.186×1.5002+0.10×1.400×1.5

30、002 =0.348 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.10×0.186×1.5002-0.117×1.400×1.5002 =-0.410 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.348×106,0.410×106)/5080.0=80.709 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 80.709 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载

31、标准值: q1= p1+p2=0.038+0.117=0.155 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1.000 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.677×0.155×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.000×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 2.207 mm；大横杆的最大挠度 2.207 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据jgj130

32、-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.350×1.000×1.500/(2+1)=0.175 kn；活荷载标准值：q=3.000×1.000×1.500/(2+1) =1.500 kn；集中荷载的设计值: p=1.2×(0.058+0.175)+1.4 ×1.500

33、= 2.379 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.2×0.038×1.0002/8 = 0.006 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 2.379×1.000/3 = 0.793 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.799 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.799×106/5080.000=157.244 n/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =157.244 n

34、/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.020 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.175+1.500 = 1.733 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1732.600×1000

35、.0×(3×1000.02-4×1000.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 2.449 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.020+2.449 = 2.469 mm；小横杆的最大挠度和 2.469 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆

36、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.038×1.000=0.038 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.350×1.000×1.500/2=0.262 kn；活荷载标准值: q = 3.000×1.000×1.500 /2 = 2.250 kn；荷载的设计值: r=

37、1.2×(0.038+0.262)+1.4×2.250=3.511 kn；r < 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80×18.00 = 3.974；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 ng2= 0.350×4×1.

38、500×(1.000+0.3)/2 = 1.365 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 ng3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.500×18.000 = 0.135 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.804 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

39、nq= 3.000×1.000×1.500×2/2 = 4.500 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.300 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 0.840 ； us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 ×0.300×0.840×0.649 = 0.114 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压

40、力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.2×5.804+ 1.4×4.500= 13.265 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×5.804+ 0.85×1.4×4.500= 12.320 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.114×1.500× 1.8002/10 = 0.066 kn.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合

41、风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n =13.265 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =20

42、5.000 n/mm2； = 13265.000/(0.186×489.000)=145.846 n/mm2；立杆稳定性计算 = 145.846 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n =12.320 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: l0/

43、i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 12320.280/(0.186×489.000)+66210.445/5080.000 = 148.490 n/mm2；立杆稳定性计算 = 148.490 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式

44、、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.830 kn；活荷载标准值 ：nq = 4.500 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；hs =0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.830+1.4×4.500)/(1.2×0.125)=67.772 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 67.7

45、72 /(1+0.001×67.772)=63.471 m；h= 63.471 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 h =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.830 kn；活荷载标准值 ：nq = 4.500 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： mwk=mw / (1.4×0.85) = 0.06

46、6 /(1.4 × 0.85) = 0.056 kn.m；hs =( 0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.830+0.85×1.4×(4.500+0.186×4.890×0.056/5.080)/(1.2×0.125)=66.167 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 66.167 /(1+0.001×66.167)=62.060 m；h= 62.060 和 50 比较取较小值

47、。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.114 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4×wk×aw = 2.596 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 7.596 kn；连墙件承载力设计值按下式计算：

48、nf = ·a·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kn；nl = 7.596 < nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl =7.596小于单扣件的抗滑力 8.0 kn，满足要求！ 连墙件扣件

49、连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 560.000 kn/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 800.000 kn/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.700 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =136.892 kn/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 12.320 kn；基础底面面积 ：a = 0.090 m2 。p=136.892 fg=560.000 kn/m2 。地基承载力满足要求！ 十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、参数信

50、息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷

51、载参数本工程地处浙江省丽水市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。与楼板连接的螺栓直径(mm

52、):20.00；楼板混凝土标号:c35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.300×1.000/(2+1)=0.1

53、00 kn/m ；活荷载标准值: q=3.000×1.000/(2+1)=1.000 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.000=1.400 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.400×1

54、.5002 =0.345 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.10×0.166×1.5002-0.117×1.400×1.5002 =-0.406 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.345×106,0.406×106)/5080.0=79.921 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 79.921 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静

55、荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.100=0.138 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1.000 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.000×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 2.185 mm；大横杆的最大挠度 2.185 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kn；脚手板