毕业设计（论文）5层旅馆结构设计

1、第一章 建筑设计一、建筑概况1、设计题目： 宝莱旅馆2、建筑面积： 45003、建筑总高度：18.450（室外地坪算起）4、建筑层数： 五层5、结构类型： 框架结构二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约4500m2，建筑物平面为长方形。走廊宽度2.1m,标准层高3.3m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。三、设计资料1、气象条件本地区基本风压 0.65kn/，基本雪压0.35kn/2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g3、工程地质条件建筑地点冰冻深度-1.62m；建筑场地类别：类场地土；建筑地层一览表（标准值）序号岩 土分 类土层深度（m）厚

2、度范围（m）地基承载力fk（kpa）桩端阻力（kpa）桩周摩擦力（kpa）1杂填土0.0-0.50.51102粉土0.5-1.51.0170103粗砂1.5-4.53.0250254砾砂4.5-340240030注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水层：二毡三油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：阻燃型聚苯乙烯泡沫保温层（80mm厚）坡面层：1：10珍珠岩找坡层找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：120mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底20mm厚5、楼面做法：10厚1：2.5水泥砂浆铺瓷砖地面 20厚1：3水泥砂浆结合层水泥浆已到（内掺建

3、筑胶）120现浇砼板 粉底（或吊顶）20mm厚6、材料柱统一采用混凝土强度等级为c30，梁、板采用混凝土强度等级为c25，纵筋采用hpb335，箍筋采用hpb235，板筋采用hpb235级钢筋四、建筑要求建筑等级:耐火等级为级抗震等级为级设计使用年限50年五、采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该为旅馆属多层建筑，因而根据高层民用建筑设计防火规范（2001版gb50045-95

4、）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。六、建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。6、为满足防火和安全疏散要求，设有两部楼梯。7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。七、参考资料总图制图标准（gb50103

5、-2001）房屋建筑制图统一标准（gbj50001-2001）建筑结构制图标准（gbj50105-2001）高层民用建筑设计防火规范（gb50045-95）民用建筑设计通则（jgj37-87）建筑结构荷载规范（gb50009-2001）砌体结构设计规范（gb50003-2001）混凝土结构设计规范 （gb50010-2002）钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（jgj3-91）建筑地基基础设计规范（gb50007-2001）建筑抗震设计规范（gb50011-2001）第二章 结构设计第一节 框架结构的设计一、工程概况旅馆为六层钢筋框架结构体系，建筑面积约4500m2，建筑物平面长方形。底层层

6、高3.6m，其它层为3.3m，室内外高差0.45m，因毕业设计未给定±0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图21所示：图2-1 框架平面柱网布置二、 设计资料1、 气象条件基本风压0.65n/m2,基本雪压0.35 n/m22、 抗震设防烈度7度第一组，设计基本地震加速度值为0.01g3、 工程地质条件 地层由杂填土、粘土、亚粘土组成，地质情况见表2-1，地下稳定水位距地坪6m以下。 建筑地层一览表 表2-1序号岩 土分 类土层深度（m）厚度范围（m）地基承载fk（kpa）桩端阻力qp（kpa）桩周摩擦力qs（kpa）1杂填土0.0-0.50.51102粘 土0.5-1.

7、71.2170103亚粘土 1.5-4.53.020025注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。4、 屋面及楼面做法屋面做法：防水层：sbs放水卷材结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：阻燃型聚苯乙烯泡沫保温层（80mm厚）坡面层：1：10珍珠岩找坡层找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：120mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底20mm厚楼面做法：瓷砖地面： 120现浇砼板 粉底（或吊顶）15mm厚5、 材料砼强度等级为c30，纵筋hrb335 篐筋hpb2356、 设计依据1、建筑地基基础设计规范gb500072001 2、建筑结构荷载规范gb5000920

8、01 3、混凝土结构设计规范gb5000102002 4、建筑抗震设计规范gb50001120015、混凝土设计规范理解与应用北京：中国建筑工业出版社20026、混凝土结构设计规范算例中国建筑工业出版社20037、房屋结构毕业设计指南第二节 框架结构设计计算一、梁柱面、梁跨度及柱高的确定1、 初估截面尺寸板厚：取=97.5mm 取120mm横梁：高=（）7200=900600 取600mm纵梁：高=（）7800=975650 取650mm梁宽：b=（） 且=11.5纵梁梁宽取300mm，横梁梁宽取250mm2、 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注：

9、考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kn/ m2 取（1215）经验值 为验算截面以上的楼层层数计算单元取一榀框架13轴柱子（2）注： 为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则取0.9为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为c30混凝土，则取14.3kn/ 2（3）计算过程对于边柱：=1.3×28.08×14×5=2555.28（kn）=2555.28×103/0.9×14.3=198.545（mm 2）对于内柱：=1.2×36.27×14×5=

10、3046.68（kn）=3046.68×103/0.9×14.3=2367.27（mm 2）因此：取柱b×h=500mm×500 mm即可满足设计要求 二五层边柱b=450mm450mm，中柱取：b×h500mm×500mm柱的轴压比边柱：n=1.3×28.08×14×4=2044.244 (kn)=0.7060.9 符合中柱：n=1.3×36.27×14×4=2640.456 (kn)=0.7390.9 符合梁：梁编号见图21 图21 其中：l1：b×h300mm

11、×650mm l2：b×h250mm×600mml3：b×h250mm×650mml4：b×h250mm×400mml5：b×h250mm×600mm底层：=500×500 二层以上柱：=500×500 =4504503、 梁的计算跨度 如图2-2所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，建筑轴线与结构计算跨度相同。图2-3 梁的计算跨度4、 柱高度底层柱高从基础顶面大至板底，基础埋深1.65m，基础高1m，承台高1.0mh=3.6+0.45+1.65-1.0=4.7m 标准层柱高取层

12、高h=3.3m，由此得框架柱计算简图如23图2-4 横向框架计算简图及柱编号二、载荷计算1、 屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷sbs防水层 0.35kn/20厚1：3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 kn/ 1：10珍珠岩找平层80厚 0.08×4=0.32 kn/80厚乙烯 0.08×0.5=0.04 kn/20砂浆找平 0.02×20=0.4kn/钢筋混凝土120厚 0.12×25=3 kn/20厚1：3抹灰 0.02×20=0.4 kn/共 计 4.65kn/屋面恒载标准值为：（7.8+0.25）×（7.

13、2×2+2.1+0.25）×4.65=625.2kn2、 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算瓷砖地面 0.55kn/20厚1：3水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 kn/钢筋混凝土楼板120厚 0.12×25=3kn/20厚1：3水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4 kn/共计 4.35 kn/ 楼面恒载标准值为：（7.8+0.25）×（7.2×2+2.1+0.25）×4.35=586.6 kn3、 屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷0.35 kn/屋面不上人活载取0.5 kn/0.35 ，屋面均布

14、活载取0.5 kn/屋面荷载标准值为（7.8+0.25）（7.22+2.1+0.25）×0.5=67.5kn屋面雪荷载标准值（7.8+0.25）（7.22+2.1+0.25）×0.35=47.2kn4、 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为1.5kn/m2，会议室、走廊、楼梯、门厅等处为2.0kn/m2。为方便计算，此处偏安全地统一取均布载荷为2.0kn/m2。楼面均布活荷载标准值为：（7.8+0.25）×（7.2×2+2.1+0.25）×2.0=270kn5、 梁柱自重 梁柱自重如表21所示，因梁侧，梁底抹灰，柱周抹灰考虑一个增大系

15、数 表21梁柱重力荷载标准值层次构件n根10.3 0.65251.055.1197.3274.74377.80.250.60251.053.93756.7252.770.250.65 251.054.2667.3262.280.250.40 251.052.6251.614.20.250.6 251.053.93756.925254.540.500.50 251.106.8754.74129.25250.30.65 251.055.1197.3274.74328.50.250.60 251.053.93756.725252.570.250.65 251.054.2667.3262.280.25

16、0.40 251.052.6251.614.20.250.6 25 1.053.93756.925254.540.50.5251.106.8753.3243.3750.450.45251.105.5693.3236.766、 墙体自重内墙为200mm厚陶粒空心砌块，加两侧20厚抹灰外墙采用300mm厚陶粒空心砌块：做法见详图，各自计算如下表22木门单位面积重力荷载0.2 kn/ 外墙80厚的保温层 铝合金窗单位面积和重力荷载为0.4kn/女儿墙采用200厚陶粒空心砌块,因女儿墙较高。设立200*200的构造柱。单位面积墙体重量：内墙50.2+20.0220=1.8 kn/ 外墙60.3+30.

17、0220+0.080.5=3.04kn/ 一层纵墙：=255.6kn一层横墙：=195kn标准层纵墙：=147.50kn标准层横墙：=133.5kn女儿墙：=33.7kn表22墙体自重 墙体自重 表22墙体片数重量kn底层纵墙4255.6底层横墙4195标准层纵墙4147.5标准层横墙4133.5女儿墙233.77、 载荷分层总汇顶层重力载荷代表值包括：层面恒荷载，50屋面雪荷载，梁自重，半层柱自重，半层墙的自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载50楼面均布活载荷，梁自重，楼面上、下各半层的柱及墙的自重。将前述分项载荷相加，得集中于各层楼面得重力载荷代表值如表23：五层：=1112kn四层：

18、586.6+0.5*270+249.55+43.375+36.76+147.5+133.5=1332 kn三层：586.6+0.5*270+249.55+43.375+36.76+147.5+133.5=1332 kn二层：586.6+0.5*270+249.55+43.375+36.76+147.5+133.5=1332 kn一层； 各层重力荷载代表值 表23 层数重力荷载值/kn顶 层11126550二四层 1332一 层 1442图2- 4质点重力荷载值图三、框架侧移刚度计算 横向框架侧移刚度计算（多遇地震作用下层间弹性侧移）1 计算框架结构的梁柱线刚度混凝土采用在框架结构中考虑现浇层楼

19、面增大梁的有效刚度的作用，在计算梁截面惯性矩的对中框架梁 i=2.0（为梁的截面惯性矩）横梁线刚度计算如表24层次梁号截面bh（mm）跨度l（m）1720021002572002100柱线刚度如表25层次柱号截面bh（mm）柱高度h（mm）147002533002533002 框架柱的侧移刚度如表26 跨架柱侧移刚度d表26 项目柱 层 类型数 根数底层边柱0.5089200241410中柱0.636115052二层边柱0.3612337269280中柱0.427223032三层边柱0.3612337269280中柱0.427223032四层边柱0.3612337269280中柱0.42722

20、3032五层边柱0.3612337269280中柱0.4272230323 框架自振周期的计算表27表2-7框架自振周期的计算层位511126928011120.016050.33773375.6126.8413326928024440.035280.32168428.5137.8313326928037760.054500.2864381.5109.3213326928051080.073730.2319308.971.6113324141065500.158170.15817228.136.1 取 结构基本周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，民用框架结构取0.60.74 楼向地震作用计算在类

21、场地，7度设防烈度，结构的特征周期和地震影响系数为：=0.35（s）=0.08由于，应考虑顶点附加地震作用。由于固按计算，按底部剪力法求得的基底剪力， = =0.08×0.79+0.07=0.1332结构横向总水平地震作用标准值：=kn注：为多质点体系结构等效总重力荷载按规定应取总重力荷载代表85% 顶点附加水平地震作用： 各层横向地震剪力计算见表2-8，其中：层次/kn53.317.9111219904.80.27753+29=828243.314.6133219447.20.2715213433.311.3133215051.60.2104017423.38.0133210656

22、0.1482920314.74.714426777.40.09418221注：表中第五层中加入了横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-5图2-5横向框架各层水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力5、 横向框架抗震变动验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表29，层间弹性相对转角均满足要求 =横向变形验算 表2-9层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性转角582692800.001183.34134692800.001933.33174692800.002513.32203692800.002933.31221414100.005344.7四、水平地震作用下，横向框架

23、得内力分析1框架柱剪力及弯矩计算采用d值法其结果见表210各层柱分配的剪力柱的反弯点高度： y=根据 和反弯点高度确实柱端弯矩框架柱剪力及弯矩计算表 表2-10层 次54321层 高3.33.33.33.34.7层间剪力82134174203221层间刚度6928069280692806928041410a轴柱（q）12337123371233712337920014.623.8630.9836.1549.101.1251.1251.1251.1251.0510.36030.450.50.50.6530.8343.1351.1359.6580.7717.3635.4451.1359.65150

24、b轴柱（p）223032230322303223031150526.443.1356.0265.3561.41.4891.4891.4891.4892.120.36030.450.50.50.59355.7378.392.42107.83117.4631.3964.0492.40107.83171.132框架梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算，具体过程见表211 （受压为e） 地震作用下框架梁端弯矩及柱轴力 表2-11层次54321ab跨7.27.27.27.27.230.8360.6786.57110.78140.4227.6354.3877.5799.27143.078.1218.392

25、2.8029.1739.37bc跨212121212128.155.3178.89100.98145.5228.155.3178.89100.98145.5226.7656.2875.1496.17138.59柱轴力8.1226.52 49.3078.48117.8518.6452.93105.28172.27271.49水平地震力作用下框架弯矩图和梁端剪力图柱轴力图如图26图2-6 地震作用下框架弯矩图（kn·m）图2-7地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力（kn）五横向风荷载作用下框架内力和侧移计算1风荷载标准值 风荷载标准按 （迎风面） （背风面） 风压高度系数取轴线横向框架负载宽

26、度为7.8m = =由荷载规范表7.2.1查得代入上式解各楼层标高处见表212表212沿房屋高度分布风荷载标准值距地面高度女儿墙1810791306506685168107821306506614135107413065062531021074130650625269107413065062513610741306506252.计算风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力 假定风荷载在层间均匀分布并假定相邻各层层高范围内的风荷载按集中力 作用在本层楼面上 5层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算 其余各层见表213风荷作用水平集中力及剪力表213层号层高h风荷载标准值各层集中力各层剪力女儿墙

27、12066814.765 33066116.5514.75433062516.0931.30333062516.0947.40233062516.0963.50136062516.8280.323水平风荷载作用下的水平位移验算 表214层次层高（m）516.5514.75692800000263000425633416.0931.3692800000452000399333316.0947.40692800000684000354133216.0963.50692800000917000285733116.8280.32414100001940001943.6 侧移满足要求4 水平风荷载作用下

28、柱端弯矩及剪力计算方法同水平地震作用表215水平风荷载作用下各层柱弯矩及剪力层 次54321层 高3.33.33.33.34.7层间剪力14.7531.347.463.580.32层间刚度6928069280692806928041410a轴柱（q）1238712387123871238792002.645.68.4711.3517.841.1251.1251.1251.1251.05103604505050655.5710.1613.9818.7339.383.148.3113.9818.7354.52b轴柱（p）223032230322303223031250547510.0815.262

29、0.4424.261.4891.4891.4891.4892.120.36030.450.50.50.610.0218.2925.1833.7346.4056514.9625.1833.7367.605 风荷载作用下梁端弯矩剪力及轴力见表216计算方法同水平地震作用层次54321ab跨7.27.27.27.27.25.5713.323.2932.7148.114.9711.8719.9029.3539.721463506.0086212.2bc跨21212121215.0512.0720.2429.8640.415.0512.0720.2429.8640.414.8111.5019.2828.

30、4338.48柱轴力146 4.9610.96195831783.7511.3524.6344.4470.74 （a）左风作用下框架弯矩图(b)左风作用下框架的剪力轴力图图2-7：左风作用下框架内力图六、竖向荷载作用下框架的内力计算1横向框架内力的计算计算单元图2-8 横向框架计算单元 取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.8，如图28所示由于房间内布置次梁故传给该框架的楼面荷载，如图中水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁的集中力的形式传给横向框架作用于各节点上，由于框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。荷载计算图2-9各层梁上作

31、用的恒栽在图29中代表横梁自重为均布荷载形式对于5层 分别为房间和走道板传给横梁的均布荷载由图28几何关系可得： 分别由边梁中纵梁直接传给柱的恒载它包括梁自重楼板重及女儿墙等重力荷载计算如下集中力矩： 对42层 包括梁自重和其上层楼墙自重，均为均布荷载，其它荷载计算方法同第五层结果为 1层： 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图210所示图2-10活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布对于5层： 同理：在屋面雪荷载作用下 对于42层： 对于1层： 将以上计算结果汇总见表217和218表217横向框架恒载汇总表层次53.9426315.846.1151.43163.4211.360248

32、.826314.825.71195.322014.65018.826314.825.71195.322019.530表218横向框架活载汇总（括号为雪荷载）层次51.71(1.2)06614.1(9.9)17.7(12.42)1.1(0.743)02468126335.749.92.680168126335.749.93.570内力计算 梁端：柱端弯矩采用二次分配法计算，由于结构和荷载对称，故计算的可用半框架，弯矩计算过程如图212，梁端剪力可依据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还考虑柱的自重。如表223及表224所示1

33、 计算梁柱转动刚度 如表219构件名称转动刚度s相对转动刚度框架梁边跨41.9663边跨210框架柱首层41870825层42.66292541.74722计算分配系数如表220分配系数按下式计算 其中为节点k第i根杆件的相对转动刚度：为节点k各杆相对转动刚度之和表220节点61.9663+1.7472=3.71350529047151.9663+2*1.7472=5.460703600320032041.9663+2*1.7472=5.460703600320032031.9663+2*1.7472=5.460703600320032021.8708+1.7472+1.9663=5.5843

34、035203130335121.9663+1.0+2.6629=4.5169034901780473112.6629*2+1.0+1.9663=8.29210237012103210321102.6629*2+1.0+1.9663=8.2921023701210321032192.6629*2+1.0+1.9663=8.29210237012120321032181.8708+2.6629+1.0+1.9663=7.502620133035502503.荷载分析：恒载： ab跨： 5层19.78 24层 23.62 1层 23.62 bc跨： 5层8.73 24层 8.34 1层 8.34活载

35、： ab跨： 5层1.71/雪1.2 24层 6.81 1层 6.81 bc跨： 5层0.66/雪0.46 24层 2.63 1层 2.63中框架恒载及活荷载见图2-9 4.固端弯矩计算 将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩计算结果见表221固端弯矩计算表2-21ab跨bc跨简 图固端弯矩简 图固端弯矩5弯矩分配及传递远端固定 传递系数为0.5 远端滑铰支传递系数为-1表2-22 恒荷载作用下框架弯矩计算上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.471 0.529 0.349 0.473 0.178 11.36 -85.45 85.45 0.00 -3.21 34.90 39.19 -28.70 -38.

36、90 -14.64 13.98 -14.35 19.60 -15.86 0.00 0.17 0.19 -1.30 -1.77 -0.67 0.00 49.05 -60.41 75.04 -56.53 -18.51 0.320 0.320 0.360 0.237 0.321 0.321 0.121 14.65 0.00 -102.04 102.04 0.00 -3.22 27.96 27.96 31.46 -23.42 -31.72 -31.72 -11.96 17.45 13.98 -11.71 15.73 -19.45 -15.88 0.00 -6.31 -6.31 -7.10 4.65 6

37、.29 6.29 2.37 39.10 35.64 -89.39 99.00 -44.88 -41.31 -12.81 0.320 0.320 0.360 0.237 0.321 0.321 0.121 14.65 -102.04 102.04 0.00 -3.07 27.96 27.96 31.46 -23.46 -31.77 -31.77 -11.98 13.98 13.98 -11.73 15.73 -15.86 -15.88 0.00 -5.20 -5.20 -5.85 3.80 5.14 5.14 1.94 36.75 36.75 -88.15 98.11 -42.49 -42.51

38、 -13.11 0.320 0.320 0.360 0.237 0.321 0.321 0.121 14.65 -102.04 102.04 0.00 -3.07 27.96 27.96 31.46 -23.46 -31.77 -31.77 -11.98 13.98 12.91 -11.73 15.73 -15.88 -17.57 0.00 -4.85 -4.85 -5.46 4.20 5.69 5.69 2.14 37.09 36.02 -87.77 98.51 -41.97 -43.65 -12.90 0.313 0.335 0.352 0.262 0.355 0.250 0.133 19

39、.53 -102.04 102.04 0.00 -3.07 25.83 27.64 29.04 -25.93 -35.13 -24.74 -13.16 13.98 -12.97 14.52 -15.88 0.00 -0.32 -0.34 -0.36 0.36 0.48 0.34 0.18 39.49 27.30 -86.32 90.99 -50.54 -24.40 -16.05 13.65 -12.20 表2-23 活荷载作用下框架弯矩计算上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.471 0.529 0.349 0.473 0.178 1.10 -7.39 7.39 0.00 -0.25 2.96 3.

40、33 -2.49 -3.38 -1.27 4.28 -1.25 1.66 -4.57 0.00 -1.43 -1.60 1.01 1.37 0.52 0.00 2.85 -6.91 7.57 -6.57 -1.00 0.320 0.320 0.360 0.237 0.321 0.321 0.121 2.68 0.00 -29.42 29.42 0.00 -0.97 8.56 8.56 9.63 -6.74 -9.13 -9.13 -3.44 1.48 4.28 -3.37 4.81 -1.69 -4.57 0.00 -0.76 -0.76 -0.86 0.34 0.46 0.46 0.17 9.27 12.07 -24.02 27.83 -10.36 -13.24 -4.24 0.320 0.320 0.360 0.237 0.321 0.321 0.121 2.68 -29.42 29.42 0.00 -0.97 8.56 8.56 9.63 -6.74 -9.13 -9.13 -3.44 4.28 4.28 -3.37 4.81 -4.57 -4.57 0.00 -1.66 -1.66 -1.87 1.02 1.39