现浇箱梁支架施工方案

1、中交第四公路工程局有限公司 平榆高速第AS15合同段项目经理部平榆高速公路AS15合同段浊漳河特大桥第二跨、 A匝道桥第四跨上跨太长高速60米变截面箱梁现浇箱梁支架法施工方案中交第四公路工程局有限公司平榆高速公路AS15项目经理部2010 年1月目 录1工程概况-22 施工组织-32.1 施工队伍安排-32.2 工期计划-32.3 本桥箱梁主要材料表-42.4 施工机械设备-53 满堂支架方案-6 3.1 地基处理-6 3.2 支架布置-7 3.3 设计验算-114 跨太长线门架设计-18 4.1 左侧门架验算-19 4.1.1 荷载组合-19 4.1.2 主横梁验算-20 4.2 右侧门架验

2、算- 214.2.1 荷载组合-22 4.2.2 主横梁验算-22 4.3 门架立杆总压力验算- 24 4.4 横向工字钢验算-25 4.5 门架体系的稳定性保障措施-255 施工工序及注意事项-25 5.1 支架预压-25 5.2 施工预拱度-26 5.3 横板制作及安装-27 5.4 钢筋加工及安装-28 5.5 波纹管施工-286 混凝土施工-29 6.1 砼配合比设计要求-29 6.2 分段浇筑砼-29 6.3 浇筑顺序-29 6.4 砼的养生-29 6.5 预应力筋的加工及安装-29 6.6 预应力筋的张拉-30 6.7 压浆及封锚-31 6.8 拆模与落架-337 安全技术标准-3

3、4 7.1 太长路面安全防护措施-34 7.2 脚手架安全技术标准-35 7.3 施工机械安全技术标准-36 7.4 预应力工程中的安全措施-36平榆高速公路AS15合同段浊漳河特大桥第二跨A匝道桥第四跨上跨太长高速60米变截面箱梁支架法施工方案我部承建的平榆高速公路AS15标主线浊漳河特大桥和A匝道跨线桥，有两处与太长高速公路立体交叉上跨，原设计施工方案为挂篮法，由于本项工程合同工期只有1年时间，根据挂篮悬浇施工工艺及施工方法，以及在今年冬季长达3个月无法正常施工，在合同工期内很难完成施工作业，我部为了确保工期，加大人员、机械、资金的投入，拟采用支架法完成两处现浇连续箱梁的施工。1、工程概况

4、K82+638.245浊漳河特大桥、AK0+212.863 A匝道跨线桥上部结构均为单箱单室的三跨预应力砼连续箱梁，其中K82+638.245浊漳河特大桥13跨范围内为连续变截面箱梁，箱梁结构形式为35m+60m +35m，全长130m，第2跨上跨太长高速（太长桩号：TCK88+643+674）,其中左幅顶宽12.0m，右幅顶宽16.0m,具体断面尺寸如下表所示。AK0+212.863：A匝道跨线桥35跨范围内为连续变截面箱梁，箱梁结构形式为35m+60m+35m，全长130m，第4跨上跨太长高速(太长桩号：TCK88+981+908)，该桥箱梁底宽8m，顶宽15.50m，支座处梁高3.6m，

5、跨中梁高2m。浊漳河大桥13跨变截面现浇箱梁变更设计尺寸表（腹板厚为变更）幅别底板宽顶板宽顶板厚底板厚腹板厚梁高翼缘板悬臂长左幅5.50m12.00m0.25m0.3-0.55m0.5-0.8m2m-3.6m3.25m右幅8.00m16.00m0.28m0.3-0.55m0.5-0.8m2m-3.6m4.00mA匝道跨线桥34跨变截面现浇箱梁变更设计尺寸表（腹板厚为变更）底板宽顶板宽顶板厚底板厚腹板厚梁高翼缘板悬臂长8.00m15.5m0.28m0.3-0.55m0.5-0.8m2m-3.6m4.00m桥梁下部基础所处地质条件较好，主要为粗角砾土和砂岩。中跨跨越太长高速公路，施工时第1、3跨采

6、用满堂支架，第2跨上跨太长高速部分拟用钢管柱和工字钢搭设6.5m5m及7.5m5m门架，门架保证6m净宽及5m净空。以保证施工期间太长高速的正常运行。箱梁拟采用变更设计预应力体系，由分段浇筑变更为整体现浇，三跨预应力束整体穿束张拉压浆，纵向预应力钢束布在底板和腹板，预应力束的具体布置详见设计变更图。2、施工组织2.1、施工队伍安排及机械配备桥梁上部结构安排一个有经验的劳务队负责施工，各种技术、管理人员齐全，计划进场人数205人，在浇筑梁体砼时计划同时施工3个工作面，具体人员情况见下表。1、管理人员2、技术工人1.1现场施工管理人员12人2.1钢筋工25人1.2现场技术管理人员6人2.2砼工40

7、1.3现场安全管理人员12人2.3模板工302.4支架工202.5预应力施工252.6其他工人35项目部搅拌站负责混凝土生产和运输，其主要设备为两套1000L搅拌机，每小时可生产和运输120m3混凝土，6台8m3砼运输罐车，2台砼输送泵车，1台25t吊车，满足现场要求。2.2、工期计划1）总体工期安排根据建设单位合同工期要求以及我标段所处地理位置的气候特点，编写出可实施性施工组织设计，浊漳河大桥13跨基础及下部结构计划于2009年10月15日开工，并于2010年3月1日全部完成后进入上部结构的施工（地基处理提前施工）。A匝道桥桩基及下部结构计划于2009年10月25日开工，并于2010年3月1

8、5日全部完成，避开冬季低温期（2009年11月20日2010年3月10日）后于2010年3月15日进入上部结构的施工。以上施工顺序为：地基处理搭设支架支架预压铺设底模板钢筋绑扎安装内模浇注混凝土张拉、压浆拆模拆支架。具体施工时间安排如下。2）浊漳河特大桥(左右幅)现浇连续箱梁施工时间安排：(1) 地基处理：2009年10月15日至2009年11月30日 工作日：45天(2) 搭设支架：2010年03月01日至2010年03月31日 工作日：31天(3) 支架预压：2010年04月01日至2010年04月07日 工作日：7天(4) 铺设底模板：2010年04月08日至2010年04月18日 工作

9、日：10天(5) 钢筋绑扎：2010年04月19日至2010年04月25日 工作日：7天(6) 安装内模：2010年04月26日至2010年05月02日 工作日：7天(7) 浇注混凝土：2010年05月03日至2010年05月05日 工作日：3天（8) 张拉、压浆：2010年05月12日至2010年04月16日 工作日：5天(9) 拆模： 2010年05月23日至2010年05月27日 工作日：5天(10) 拆支架： 2010年05月28日至2010年06月06日 工作日：6天3）A匝道跨线桥现浇连续箱梁施工时间安排(1) 地基处理：2009年10月25日至2009年11月30日 工作日：36

10、天(2) 搭设支架：2010年03月10日至2010年04月10日 工作日：31天(3) 支架预压：2010年04月08日至2010年04月14日 工作日：7天(4) 铺设底模板：2010年04月15日至2010年04月25日 工作日：10天(5) 钢筋绑扎：2010年04月26日至2010年05月02日 工作日：7天(6) 安装内模：2010年05月03日至2010年05月10日 工作日：7天(7) 浇注混凝土：2010年05月11日至2010年05月14日 工作日：3天(8) 张拉、压浆：2010年05月22日至2010年05月27日 工作日：5天(9) 拆 模： 2010年06月04日至

11、2010年06月08日 工作日：5天(10) 拆支架：2010年06月09日至2010年06月14日 工作日：6天2.3、本桥箱梁主要材料表 浊漳河特大桥现浇箱梁主要材料表混凝土（m3）钢筋（T）钢绞线（T）JL322993688.62158.415M15-12J（套）M15-12P（套）M15-9J（套）波纹管（m）132321608268M15-15J（套）M15-15P（套）M15-9P（套）GYM-25408321020BM15-3(套）BM15-3P(套）JL32（t）26226215.2 A匝道跨线桥现浇箱梁主要材料表混凝土（m3）钢筋（T）钢绞线（T）支座（个）1652372.9

12、886.4916M15-12J（套）M15-12P（套）M15-9J（套）波纹管（m）5212804195M15-15J（套）M15-15P（套）M15-9P（套）JL32（t）408167.22.4、施工机械设备计划上场主要机械设备表序号机械设备名称规格型号额定功率、容量、吨位数量1张拉千斤顶400t8台2电动油泵6台3压浆机2NB6-323台4钢筋切割机FG40A6台5钢筋调直机CT4-142台6钢筋弯曲机CW321台7交流电焊机BX-30015KVA6台8交流电焊机BX-40018KVA4台9交流电焊机BX-50024KVA2台10变压器250KW1台11搅拌站21000L1套12砼运输

13、罐车ND8558m38辆13砼泵车2台14吊车QY1616T1台15吊车QY2525T1台16压路机YZ1820T1台17挖掘机PC2001台18装载机ZL501台19自卸车东风12T2辆20卷扬机5T1台21碗扣式钢管支架483.5mmT130022可调顶、底托可调20cm套2200023工字钢I16cm9m根2424工字钢I40cm12m根32025竹胶板1.22m2.44mm2880026方木10cm10cm、15cm10cm、15cm15cmm310703、满堂支架施工方案箱梁施工采用满堂支架浇筑法施工。支架施工顺序为从第一跨向第三跨依次施工。共准备三孔支架材料。支架基底为砂砾石，用1

14、8T振动压路机碾压68遍处理。然后用C25砼对场地进行硬化，硬化厚度为30cm。支架采用483.5mm碗扣式钢管架。支架下垫5cm20cm木板，顶托上铺设15cm10cm纵向方木（东北松木），纵向方木间距与立杆间距一致，然后再铺设10cm10横向方木，横向方木间距为30cm，横向方木上用12mm竹胶板铺设箱梁底部模板。3.1、地基处理 为确保平榆高速公路的施工能够顺利进行，对太长高速公路相对应的路段边坡不会造成太大影响，经与业主、设计代表协商，同意变更将浊漳河2#墩承台标高抬高2米，A匝道桥3#墩承台标高填高4米，桩基施工前先将上述两墩台处清表后选取粘土分层填筑至变更后承台设计标高，将2#墩承

15、台与太长边坡之间的三角区分层填筑，各层压实度达到90%以上，再上旋挖钻机钻孔，桩基施工完毕后，开挖3米深承台基坑，对太长边坡进行局部支挡加固防护，采用挡板防止局部边坡垮塌。承台施工完毕后，将承台周边连同太长部分边坡回填密实。对箱梁下方16m宽度范围内泥浆坑、松软地段全部挖除，然后采用含石量在60以上的砂砾石换填，用推土机对场地全部进行推平，并设置横向单向横坡，坡度控制在1范围内，便于及时排除雨水，换填的时候每层松铺厚度不超过30cm，再用18T振动压路机碾压68遍，上层采用细粒砂砾将横坡调整到1内。最后用C25混凝土对场地进行硬化处理，场地硬化厚度为30cm。两侧开挖水沟排水，降低水位标高。以

16、防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。3.2、支架布置1）支架材料规格支架采用碗扣式钢管架，节点见右 图，立杆主要采用3.0m、1.8m长立杆,立杆接长错开布置。横杆采用长为0.3m、0.6m及0.9m三种长度横杆，顶底托采用可调托撑，可调范围为20cm。 2）支架布置 采用483.5mm碗扣式多功能脚手架，其结构布置形式如图所示。立杆纵向间距按60cm布设，箱梁腹板范围内立杆横向间距为0.3m（腹板厚度 变化范围为从0.5m到0.8m不等），两腹板中间立杆横向间距为0.6m、0.9m，翼板范围内立杆横向间距为0.9m。具体布置间距见下图。3）支架布设注意事项（1)、当立杆基底间的高差大于

17、60cm时，则可用20cm、30cm调节杆或支垫方木的方式来调整。 （2)、立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。 （3)、脚手架拼装到35层高时，用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。（4)、斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向分为顺桥向和横桥向。斜撑尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。在每56排纵向立杆和每56排横向立杆各设置一道剪刀撑。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。3

18、.3、设计验算（以浊漳河右幅16m宽为例）1）荷载计算：变截面箱梁截面尺寸表截面位置梁高（m）顶板厚度（m）底板厚度（m）腹板厚度（m）截面面积（m2）箱梁根部截面3.60.280.550.8箱体部分翼板部分11.803.4箱梁跨中截面20.280.30.5箱体部分翼板部分6.793.4 (1)永久荷载 箱体范围内钢筋混凝土重： 11.826/8=38.35kN/m2（以箱梁根部截面为研究对象） 模板及支架重：按4.0kN/m2计(2)活荷载 施工人员机械设备荷载：按2.0kN/m2计 振捣混凝土产生的荷载：按2.0kN/m2计 倾倒混凝土产生的冲击荷载：按2.0kN/m2计(3)荷载组合计算

19、荷载组合为永久荷载+施工荷载。则B-B截面腹板范围内计算荷载为：1.2(38.35+4)+1.4(2+2+2)=59.22kN/m22）荷载传力分析恒载与活载先以均布荷载的方式传给模板，模板采用12mm竹胶板，模板荷载传给顶部10cm10cm横桥向方木，随后传给顶托上15cm10cm纵向方木，并通过顶托将将所受力传递给立杆，立杆最后将力传递给给硬化砼场地，最后传给地基。3）底模下次梁（10cm10cm横向方木）强度及变形验算底模下横向方木顺桥向间距为30cm，通过分析，腹板范围内横桥向90cm间距立杆区域模板底方木所承受荷载最大。荷载组合为N=1.20.3(0.550.28)26+0.34+1

20、.40.3（2+2+2）=11.7KN/m,根据3跨连续结构知：跨中弯矩：M1/2=0.08ql2=0.0811.70.92=0.76 kNm;支点负弯矩：M0=-0.1ql2=-0.111.70.92=-0.95 kNm;横向方木截面模量为：W =bh2/6=0.00017 m3次梁跨中最大正应力在纵向方木支点处：=M/W=-0.95/0.00017=-5.6MPa松木容许弯曲应力为：MPa，其安全系数=13/5.6=2.31.25,满足要求。核算其挠度：方木的弹性模量：kN/m2I= bh3/12=8.310-6 m4f=0.677ql4/100EI=0.67711.70.94/(1001

21、078.310-6)= 0.001mf/l=0.001/0.9=1/900f/l=1/400，满足要求。5）立杆顶托上纵向方木（10cm15cm）核算 （1）强度验算模板底部横向方木按30cm间距排列，则立杆顶托上纵向方木承受横向方木传递下来的集中荷载F=0.911.7=10.5KN,按三跨连续结构（如下图所示），知：跨中弯矩M1/2=0.175Fl=0.17510.50.6=2.9KNm； W=bh2/6=0.00038m5，=M/W=2.9MPa MPa,满足要求。 （2）刚度验算方木的弹性模量：kN/m2I= bh3/12=0.2810-4 m4f=1.146Fl3/100EI=1.14

22、610.50.63/ (1070.2810-4)= 0.0001mf/l=0.009/0.6=1/6000f/l=1/400，满足要求。6）单根立杆最大受力分析经过测量，现场立杆壁厚为3.2mm3.5mm，考虑到锈蚀原因，取立杆有效壁厚为3mm，管内径为41mm，管外径为47mm，横杆步距0.6m，则： i=（0.0472+0.0.0412）/4=0.0156m，长细比=L/i=10.6/0.0156，=38.5查折减系数表知：=0.932，该钢管所能承受的最大轴心压力为： 【N】=A/=0.9320.00041140103/1.25=42.8KN(1) 8）腹板底加强部分验算 以箱梁根部（梁

23、高为3.6m）截面腹板为研究对象。腹板范围内立杆顺桥向间距进行加密，加密区横桥向间距为0.6m，顺桥向间距为0.3m，加密杆件根数为横桥向为4根。 (1)永久荷载腹板宽0.8m、高3.6m，则腹板面积为S=0.83.6=2.88m2，顺桥向每延米腹板自重荷载为：G=2.8826=74.88KN/m。 模板及支架重：按4.0kN/m2计，则顺桥向每延米腹板荷载为0.84.0=3.2KN/m。(2)活荷载 施工人员机械设备荷载：按2.0kN/m2计，则顺桥向每延米腹板荷载为0.82.0=1.6KN/m。 振捣混凝土产生的荷载：按2.0kN/m2计，则顺桥向每延米腹板荷载为0.82.0=1.6KN/

24、m。 倾倒混凝土产生的冲击荷载：按2.0kN/m2计，则顺桥向每延米腹板荷载为0.82.0=1.6KN/m。(3)荷载组合计算荷载组合为永久荷载+施工荷载。分别乘以安全系数，则腹板范围内计算荷载为： 1.2(74.88+3.2)+1.4(1.6+1.6+1.6)=100.4kN/m（4）底模横向方木（0.1m0.1m）的验算箱梁底模下横桥向方木在腹板范围内间距为0.3m，该方木所承受腹板的均布荷载为q=0.3100.4/0.8=37.7KN/m,按3跨连续结构进行计算，计算跨径为0.3m，则支点处负弯矩大于跨中弯矩：支点处弯矩M=0.137.7*0.32=0.34KNm，10cm10cm方木惯

25、性矩W=bh2/6=0.10.10.1/6=0.00017跨中最大正应力：=M/W=1.35/0.00017=2.0MPa杉木容许弯曲应力为：MPa，满足要求。跨中挠度计算从略。（5）顶托顶部纵向方木（0.1m0.15m）的验算强度验算纵向方木顺桥向跨径为0.6m连续结构体系，该方木所承受横向方木的集中荷载为：F=0.337.7=11.3KN,按3跨连续结构进行计算，则纵向方木将在跨中产生最大弯矩，则：跨中弯矩M=0.175Fl=0.17511.30.6=1.2 KNm10cm15cm方木惯性矩W=bh2/6=0.10.152/6=0.000375跨中最大正应力：=M/W=1.2/0.0003

26、75=3.2MPa杉木容许弯曲应力为：MPa，满足要求。跨中挠度验算。方木的弹性模量：kN/m2I= bh3/12=0.2810-4 m4跨中挠度f=1.146Fl3/100EI=1.14611.30.63/ (1070.2810-4)= 0.0001mf/l=0.009/0.6=1/6000f/l=1/400，满足要求。（6）加密立杆轴向压力的验算腹板范围内顺桥向每0.6m布置4根立杆，而腹板范围内每延米荷载为100.4KN/m，则4根立杆范围所需承受的荷载为：F=100.40.6=60.24KN,单根杆件受力为N=F/4=15.1KN,而每根杆容许荷载【N】=42.8KN，满足要求。（7）

27、加密区地基承载力的验算立杆将竖向力通过底托（0.1m0.1m）传递给底托下垫木板（木板厚5cm），下垫木板传给混凝土硬化地基（硬化地基厚0.3m），木板为柔性板，竖向力通过底托刚性垫板传递给混凝土硬化层次，并在混凝土硬化层中按45度扩散角传递给地基。加密区每根杆件的竖向力为N=15.1KN,通过混凝土硬化层扩散后，在砂砾垫层顶部形成的受力区面积为S=(0.1+0.32) (0.1+0.32)=0.49m2，根据下图所示受力叠加原理，则：砂砾垫层顶面在C区所承受的压应力最大，最大压应力=315.1/0.49=92.4Kpa。9）梁侧面板的强度和变形计算强度计算时，荷载组合为新浇混凝土对侧模板的压

28、力+振捣混凝土时产生的荷载；变形计算时，荷载组合仅为新浇混凝土对模板的侧压力。（1）侧压力计算：根据规范规定，新浇混凝土对模板的侧压力，当采用内部振捣器时按下列两式计算，并取两式中较小值。式中：混凝土容重；混凝土的浇筑速度；新浇混凝土的初凝时间，按下式计算：，T为混凝土的温度，这里取30。为外加剂影响修正系数。为混凝土坍落度影响修正系数；H新浇混凝土的高度。振捣混凝土时对侧模板产生的水平力按4 kN/m2计由此求得：总压力P=1.227.881.44=39.06kN/m2化为线荷载q=0.839.06=31.25kN/m钢模板厚度选择8mm，四周采用14143角钢进行加固。核算其强度：kNm钢

29、板容许应力为：MPa，由强度条件可知，满足要求。核算其挠度：总压力P=1.227.88=33.456kN/m2化为线荷载q=0.833.456=26.76kN/mm4m，满足要求。10）拉杆的计算拉杆选用M20螺栓，纵向间距1.0m，横向间距0.8m；侧模板的压力为39.06 kN/m2；拉杆受力面积为1.00.8=0.8m2；则拉杆所受拉力为：P=39.060.8=31.3kN容许应力=37.5kN，满足要求。4、跨太长线门架设计对跨越太长高速公路，分别在TCK88+643+674段和TCK88+981+908段搭设门式支架预留（7.5m+6.5m）5m的车辆通道，该通道的搭设为，分别在太长

30、的紧急停车带与硬路肩之间、中央分隔带两侧，順路线方向搭设临时砼墩，墩身尺寸为：宽1.5米，高0.6米，长度1米一块（以方便拆除），临时砼墩共四条。临时墩直接在高速公路上现浇，为防止所浇筑的混凝土与路面粘结，立模完成后在模板底部先铺设2cm细砂，然后在砂层上铺设一层防雨布，然后开始浇筑临时墩混凝土，临时墩混凝土标号为C25。混凝土浇筑完毕待混凝土强度达到70%时，在上面搭设483.5mm碗扣支架，纵横间距0.3m0.3m，共五排形成排架式墩柱，支架搭好后在其顶托上横向摆放 5 根I16工字钢，形成门墩，再顺桥向铺设I40a型工字钢作为主梁形成车辆通行门洞。4.1、对于太长高速左侧净距7.5m门架

31、该段梁跨中腹板截面面积为6.79m2，支点处腹板范围内截面面积为11.80 m2，支点至跨中截面距离为30m，门架计算跨径为：L=(7.5+0.752)/sin(66.14) =9.8m。采用直线插值，则其两侧9.8m处腹板截面面积为：S=6.79+(11.8-6.79) 9.8/30=8.43m2，截面平均面积为;S=(6.79+8.43)/2=7.61m2，则，该段梁：腹板范围均布荷载为q=7.6126=197.9KN/m；翼板范围（单侧）均布荷载为q=1.726=44.2KN/m。4.1.1、荷载组合如下：(1)永久荷载 腹板范围内钢筋混凝土重：q=197.9KN/m 翼板范围内钢筋混凝

32、土重：q=44.20KN/m 模板及支架重：按4.0kN/m2计，则：腹板范围内模板及支架总重：48=32KN/m；翼板范围内模板及支架总重：44=16KN/m；(2)活荷载 施工人员机设备荷载：按2.0kN/m2计腹板范围内施工人员机设备荷载：28=16KN/m；翼板范围内施工人员机设备荷载：24=8KN/m； 振捣混凝土产生的荷载：按2.0kN/m2计腹板范围内施工人员机设备荷载：28=16KN/m；翼板范围内施工人员机设备荷载：24=8KN/m； 倾倒混凝土产生的冲击荷载：按2.0kN/m2计腹板范围内倾倒混凝土产生的冲击荷载：28=16KN/m；翼板范围内倾倒混凝土产生的冲击荷载：24

33、=8KN/m。(3)荷载组合腹板范围内荷载组合：q=1.2(197.9+32)+1.4(16+16+16)=343.1KN/m；翼板范围内荷载组合：q=1.2(44.2+16)+1.4(8+8+8)=105.8KN/m；4.1.2、主横梁工字钢型号及片数的确定及其布置方式 （1）腹板范围内主梁工字钢确定 荷载布置架设为均布荷载，其跨中弯矩为M=ql2/8=343.19.82/8=4118.9KNm；取工字钢I40a型，查路桥施工计算手册知WX-X=1085.7cm3，IX-X=21714cm4，则=M/W=3793.8MPa，而【】=140MPa，则n=/【】=34根，下面验算其跨中挠度，5q

34、L4/384EI=5343.110009.84/(343842.11051062171410-8)=0.027m，而【】=9.8/400=0.025m=0.021m,满足施工规范要求。考虑到不均匀性，将纵向工字钢的根数调整到30根。 （2）翼板范围内主梁工字钢确定 荷载布置架设为均布荷载，其跨中弯矩为M=ql2/8=105.88.72/8=1001.0KNm；与腹板范围内工字钢型号一致，I40a型工字钢，查路桥施工计算手册知WX-X=1085.7cm3，IX-X=21714cm4，则=M/W=922.0MPa，而【】=140MPa，则n= /【】=9根，下面验算其跨中挠度，5q/L4/384E

35、I=5105.810008.74/(93842.11051062171410-8)=0.019m，而【】=9.8/400=0.025m，满足施工规范，将翼板范围内（单侧）布置工字钢为9根即可满足要求。4.3门架立杆总压力验算以7.5m跨径门型支架为研究对象(1)永久荷载 腹板范围内钢筋混凝土重：q=197.9KN/m； 模板及支架重：按4.0kN/m2计，则：腹板范围内模板及支架总重：48=32KN/m；腹板范围内工字钢总重为：（381267.56+51320.5）10/12=26.45KN/m；(2)活荷载 施工人员机设备荷载：按2.0kN/m2计腹板范围内施工人员机设备荷载：28=16KN

36、/m； 振捣混凝土产生的荷载：按2.0kN/m2计腹板范围内施工人员机设备荷载：28=16KN/m； 倾倒混凝土产生的冲击荷载：按2.0kN/m2计腹板范围内倾倒混凝土产生的冲击荷载：28=16KN/m；(3)荷载组合腹板范围内荷载组合：q=1.2(197.9+32+26.45)+1.4(16+16+16)=374.8KN/m；腹板范围内荷载总量为：F=374.812=4497.8KN腹板范围内每个碗扣支架构成的门架立柱所承受的力F1=F/2=2248.9KN，在腹板范围内门架立柱间距为30cm，共布置5排，则底板范围内门架立杆根数为：n=58/(sin66.140.3)=145根，由(1)式

37、知，每根立杆所能承受的最大压力为42.8KN,则总共能承受的总压力F3=42.8145=6206KN,则其安全系数=F3/F1=2.76,满足要求。4.4横向工字钢验算 为安全考虑，布置主梁工字钢底部的横向I16型工字钢按简支结构进行计算，其跨径与立杆直径一致为0.3m，作用于其跨中的集中荷载F=0.25N腹/20=0.256767/20=84.59KN,则其跨中弯矩M=FL/4=84.591/4=21.15KNm查桥梁施工计算手册知I16型工子钢惯性距为Wx-x=140.9cm3，得强度：=M/W=21.15103/(140.910-6)=89.310Pa=95.5Mpa【】=140Mpa满

38、足要求。刚度：FL4/48EI=84.5914/(482.11052369104)=1mm，/L=1/10001/400,满足要求。 4.5门架体系的稳定性保障措施门架立柱碗扣支架与高速公路两侧满堂支架之间用横杆与剪力撑连接，保障结构的整体稳定性。另外，跨高速公路左右幅中央分隔带两侧门洞碗扣支架立柱之间也用普通钢管加扣件的方式，先横向连接3道，然后用剪力撑进行连接形成整体。5、施工工序及注意事项5.1 支架预压（1）支架预压的目的 检查支架的安全性，确保施工安全； 消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2倍。可根据现场具体条件，选择沙

39、袋进行预压。为了解支架沉降情况，在加载预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向在支座2m处、1/4跨、1/2跨及3/4跨各设3个沉降观测点。在加载至50%、100%及120%后均要复测各控制点的标高，加载到120%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载120%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸载。卸载完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸载后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变

40、形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压结果调整支架标高来设置梁的预拱度。（2）支架预压方法由于该现浇箱梁为变截面连续箱梁，梁高呈二次抛物线变化，矩形墩根部最高处梁高为3.6m，60m跨跨中及35m跨两端梁高为2.0m，且跨高速公路，计划采用土袋装土形成预压荷载，用吊车起吊堆载来完成对支架的预压。预压荷载为梁体自重的120%，预压荷载分布的重量与相应区段梁体重量保持1.2：1的比例关系，确保预压的有效性。根据梁高及相应截面尺寸，知：箱梁根部腹板范围内预压荷载分布为：2.63.61.2=11.2t/m2；箱梁根部腹板空腔部分预压荷载分布为：2.6（0.28+0.55）1.2=2.6t/m2；箱梁

41、跨中腹板范围内预压荷载分布为：2.621.2=6.2 t/m2；箱梁跨中腹板空腔部分预压荷载分布为：2.6（0.28+0.3）1.2=1.8t/m2；箱梁翼板范围内预压荷载分布为：2.6（0.2+0.65）/21.2=1.3t/m2；在堆载时严格按相应重量进行堆载。5.2 施工预拱度设置在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：卸架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由

42、温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度。 徐变挠度对梁体的挠度影响不容忽视。影响徐变挠度的因素很多：在受弯构件中，在长期持续荷载作用下，由于徐变的影响，梁的挠度会与日俱增，徐变挠度可能达到弹性挠度的1.5至2倍。 影响徐变的主要因素是应力的大小和受荷时砼的龄期，因此在施工中要避免砼结构过早地施加预应力。砼的徐变与砼的级配组成也有关系，水灰比越大，徐变也越大；骨料的弹性模量越大，徐变越小；水泥用量越大，徐变越大。此外，结构所处的环境也有重大的影响，湿度大的地区徐变小。针对以上影响砼结构徐变的各种因素采取以下措施：严格控制水灰比和水泥用量；选用质地坚硬、耐磨性能好的骨料；加强构件的养护，延长

43、洒水养护时间。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的箱梁底标高对预压后的箱梁底模标高重新进行调整。5.3 模板制作及安装 1）模板制作及安装 箱梁模板均采用竹胶板，根据箱梁结构尺寸现场加工。支架顶设可调高度顶托，可调顶托上沿纵桥向摆放截面为10cm15cm的方木作为纵梁；纵梁上横向摆放截面为10cm10cm、间距30cm的方木作为横梁，方木均使用东北红杉。木板与胶合板用钉子固定。 （1）、底模铺在横向方木梁上，调模、卸模采用可调顶托完成。 （2）、外模直接立于分配梁上，当内外侧模板拼装后用20对拉螺杆对拉， （3）、内模板采用竹胶板腹板配方木制作，紧固主要用对拉螺杆，并用脚手钢管连接。箱梁顶板采用钢管支架支模，支架支撑在底板砼垫块上。 （4）、堵头模板：堵头模板因有钢筋及预应力