桥墩钢吊箱围堰计算书

1、广西沿海铁路黎塘至钦州段扩能工程飞龙郁江大桥钢吊箱围堰设计计算书钢吊箱围堰设计计算书中铁九局广西沿海铁路黎钦线扩能改造工程指挥部二 O 一 O 年 十 月目 录一、一、基本资料基本资料.0二、二、荷载分析荷载分析.0三、三、底板计算底板计算.31、工况分析:.32、小肋间距.43、龙骨间距.5四、四、侧板计算侧板计算.51、工况分析.52、小肋间距.63、大肋间距.74、大肋验算.8五、五、支撑计算支撑计算.111、内支撑验算.112、封底混凝土验算.123、反力座.13六、体系转换工况检算六、体系转换工况检算 .131、吊挂下放.132、堵漏封底.173、浇筑承台.210一、一、 基本资料基

2、本资料钢吊箱围堰设计考虑到侧板的倒用，统一设计，以 10#控制设计，以下计算均取 10#墩参数作为设计基准。1、承台尺寸承台面积 ：137.38m2 承台底标高：+59.377m 承台顶标高：+63.777m 施工高水位：+64.05m 施工低水位：+60.00m 吊箱顶标高：+64.55m吊箱底标高：+58.877m吊箱底板净面积：137.38-64.9107.94m22、设计规范公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）钢结构设计规范(50017-2003)钢结构设计手册（第三版）二、二、 荷载分析荷载分析1、底板浮力高水位浮力：10(64

3、.05-58.877)51.73kN/低水位浮力：10(60-58.877)11.23kN/2、侧板的水侧压力 10hkN/23、承台混凝土的自重 264.4=114.4kN/4、封底混凝土的自重 240.5=12kN/5、混凝土浇筑产生对侧板压力砼浇筑时产生的荷载砼供应量 V=50m /h，则砼浇筑速度 50/137.380.36m/h 3查公路桥涵施工技术规范 侧压力；21210122. 0vkktP 砼的容重，=26KN/m ；3 t0新浇混凝土的初凝时间，这里取：ht100 外加剂影响修正系数，掺外加剂时为 1.2；1k 坍落度影响修正系数，当其为 110150mm 时，2k取 1.1

4、5。 则 P =0.2226101.21.150.36 =47.36KPa121自公路桥涵施工技术规范P附表 D，可以查到混凝土310对底板所产生的水平荷载值很小，且底板尺寸很大，对底板的受力没有什么影响，故由此产生的冲击荷载可以忽略。混凝土有效压头高度h47.36/261.8m根据路桥施工计算手册P214 页，查得大模板计算混凝土浇注产生侧压力计算参数，混凝土浇筑有效压头高度为 2.1m。6、水流力郁江水流流速按照 2.82m/s 计算。根据公路桥涵设计通用规3范(JTGD60-2004) ，水流力按下式计算： gVKAFw22Fw流水压力标准值（KN） ， K桥墩形状系数，矩形桥墩取 1.

5、3V设计流速（m/s） ，取 2.2m/s水的重力密度（10KN/m3）A与水流方向垂直平面上的投影面积（m2）KNgVKAP7 .24810282. 210173. 53 . 93 . 1222流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下 0.3 倍水深处。即在水位线以下 5.1730.31.55m 处。三、三、 底板计算底板计算1、工况分析:工况一：堵漏封底后，吊箱抽水，取高水位计算时，底板受力： F1=51.73-1239.73 KN/m 。2工况二：堵漏封底后，吊箱抽水，取低水位计算时，底板受力： F2=11.23-12-0.77 KN/m 。2工况三：低水位时浇筑承台： F3=11.2

6、3-（12+114.4）-115.17KN/m 。2工况四：高水位时浇筑承台： F3=51.73-（12+114.4）-74.67KN/m 。24 其中，取受力方向向上为正方向，混凝土灌筑产生水平荷载值以及冲击荷载值很小，可忽略不计。 底板控制工况为工况二。底板控制工况为工况二。2、小肋间距小肋作为支点，面板按三跨连续梁考虑，梁宽 b 取 1mm，梁高为板厚 h6mm。按面板的强度要求：221611 . 0bhfqlwmmbbqbhflw2971017.11561061706103221按面板刚度要求，最大变形值取为模板结构的 1/250，则：250100677. 0141lEIlq5mmqE

7、Il2681211077.10461101 . 259. 059. 0333531对比取小值，考虑封底混凝土影响，可取。mml30013、龙骨间距龙骨作为小肋的支点，小肋按简支梁计算，跨度 。2l小肋取758，按 15d 与面板组成组合截面，如下图：截面 A2230mm2，W48794mm3，I2.4106mm4按小肋强度要求：Wql8122mmqW115487941708 832按小肋刚度要求：2503845242lEIlqmmqEIl16483001017.1151250104 . 2101 . 23841250384336532对比取小值，考虑桩位情况以及底板对

8、龙骨加强作用，可取。mml16002四、四、 侧板计算侧板计算1、工况分析6工况一：钢吊箱吊挂下放，侧板受内外水压力平衡。工况二：堵漏封底后抽水完成，侧板受外侧水压力，底部荷载为： 104.87948.79 kN/工况三：高水位浇筑承台。侧板承受外侧水压力+内侧混凝土侧压力。工况四：低水位浇筑承台。侧板控制工况为工况二。侧板控制工况为工况二。2、小肋间距小肋拟采用水平方式，间距布置为 350mm.取最底层三跨连续梁，侧板取单位宽度 1m，验算面板组合应力7最大应力 94.8MPa，满足要求。面板变形为最大变形 1.3mmL/250=350/250=1.4mm 满足要求。3、大肋间距大肋作为小肋

9、的支点，小肋按简支梁计算，取荷载最大的底层8小肋计算大肋的间距。小肋所受均布荷载换算为mkNq/5 .1635. 0)8 .483 .45(21小肋为636 与 6mm 面板组合截面，如下图：截面 A1808mm2，W27624mm3，I1.29106mm4按小肋强度要求：Wql812mmqWl15085 .16276241708 8按小肋刚度要求：25038454lEIlqmmqEIl17155 .1612501029. 1101 . 238412503843653对比取小值，可取大肋间距。考虑大肋强度以及动水mml1500压力，间距定为 750mm。4、大肋验算大肋采用 I28a 截面，底

10、部位于+59.171m，内支撑位于+64.277m，使用 midas 建模计算。大肋间距为 0.75m。工况二作用下，大肋承受以下两种荷载：9静水压力是顶部为 0，底部为 48.79kN/m2的三角形荷载。最大荷载 48.790.7536.6kN/m水流力 248.79.30.7520 kN大肋的应力图如下。最大应力 146.9MPa，满足要求。大肋的变形图如下。10最大变形 13.6mm。满足要求。大肋的反力见下图。内支撑反力 R1=41.5kN。底层反力 R2=67.8kN。工况三作用下，大肋承受水位压力、水流力以及混凝土浇筑侧压力，此时计算大肋应力。11最大应力 36.7MPa，满足要求

11、。最大变形 2.8mmL/250=5156/250=20.6mm，满足要求。12内支撑反力 R1=-3.8kN/m。 （受拉）底层反力 R2=-13.2kN/m。五、五、 支撑计算支撑计算1、内支撑验算内支撑主桁采用 222a 截面，斜撑采用758 角钢，立柱用210，围檩采用 2I32a，采用 madis 整体建模计算，由上节计算知，围檩受 41.5/0.75=55.3 kN/m 均布荷载。内支撑应力计算如下图。13最大应力 94.3MPa，满足要求。内支撑变形如下图。最大变形 2.2mm187.3kN 满足要求（3）吊挂梁吊挂梁采用 220a，由模型计算结果内支撑吊挂局部最大应力 112.

12、1MPa，满足要求。（4）竖杆17吊杆为 210a 截面，面积 A2548mm2，抗拉承载力：N25481701000433.16kN187.3kN 满足要求（5）底座底座与龙骨焊接，焊缝长度 lf760mm，焊缝高度 hf=8mm焊缝承载力kNkNlhNhff7 .15659514076087 . 07 . 0（6）整体计算该工况作用下，整体计算应力如下图，图中侧板未示。最大应力 143.2MPa，满足要求。18最大变形为 12.5mm。2、堵漏封底吊箱下放到位后，进行第一次体系转换，在低水位时焊接撑杆，撑杆布置如下图。此时由撑杆承受吊箱自重+封底混凝土+浮力高水位时：-8-12+51.73

13、31.73KN/m2低水位时：-8-12+11.23-8.77 KN/m219高水位抽水为控制工况。各支点反力最大反力 184.3kN。撑杆截面为 210a，为内支撑竖杆。计算结果如下图：20最大组合应力 143.2MPa，满足要求。该工况作用下，龙骨应力如下图。最大应力 116.5MPa，满足要求。压杆采用 HM300200，与护筒焊接，焊接方式如下图：焊缝高度为 8mm，截面参数为21压杆反力为Mx74.7KNm，My74.6 KNmMPaWMxxx7 .74989085107 .746MPaWMyyy7 .115644727106 .746焊缝满足要求。22300280护筒壁3、浇筑承台浇筑承台前，进行第二次体系转换，抽水后将底板与护筒焊接，拆除撑杆，由焊缝承受吊箱自重+封底混凝土+承台混凝土+浮力。高水位时：-8-12-114.4+51.73-82.67KN/m2低水位时：-8-12-114.4+11.23-123.17 KN/