双闭环控制系统设计

1、双闭环控制系统设计课程设讣报告电力拖动自动控制系统课程设讣题目：双闭环控制系统设计 学生姓名：董长青 专 业：电气自动化技术专业班级：Z070303学号：Z07030330指导教师：姬宣德日期:2010年03月10日随着现代工业的发展，在调速领域中，双闭环控制的理念已经得到了越来越广泛的认同与应用。相对于单闭环系统中不能随心所欲地控制电流和转矩的动态过程的弱点。双闭环控制则很好的弥补了他的这一缺陷。双闭环控制可实现转速和电流两种负反馈的分别作用，从而获得良好的静，动态性能。其良好的动态性能主要体现在其抗负载扰动以及抗电网电压扰动之上。正由于双闭环调速的众多优点，所以在此有 必要对其最优化设计进

2、行深入的探讨和研究。本次课程设计U的就是 旨在对双闭环进行最优化的设计。SummaryWith the development of modern industry, in the speed area, theconcept ofdual-loop control has been increasingly widespread recognition and application.Relative to the single closed-loop system can not arbitrarily control the dynamicprocess of current and t

3、orque weakness Double closed-loop control is very good tomake up for this shortcoming of hisDouble-loop speed and current control can achieve the difference of two negativefeedback effect, thus get a good static and dynamic performance The good dynamicperformance mainly reflected in its anti-disturb

4、ance and anti-grid load over voltagedisturbance Precisely because of the many advantages of DoubleClosed Loop, sohere it is necessary to optimize the design of its depth discussion and study. Thiscourse is designed to designed to optimize the double loop design一.课程设计设计说明书41. 1系统性能指标1.2整流电路41.3触发电路的选

5、择和同步5 1.4双闭环控制电路的工作原理6二.设计计算 书72.1整流装置的计算72.1.1变压器副方电压72.1.2变压器和晶闸管的容量82.1.3平波电抗器的电感量82. 1.4晶闸管保护电路9 2.2控制电路的计算102. 2. 1已知参数102. 2. 2预选参数112. 2. 3最佳典型II型速度环的计算14 2. 3系统性能指标的分析计算152. 3. 1静态指标的计算152. 3. 2动态跟随指标的计算162. 3. 3动态抗扰动指标的计算16三、心得体会四、附录五. 参考文献181. 1调速范围D10静差率s5%电流超调量5%空载起动到额定转速的超调量10%,调整时间Is卅负

6、载变化20%的额定值，电网波动10%额定值时，最大动态速降10%, 动态恢复时间0. 3s1.2本次课程设计的整流主电路采用的是三相桥式全控整流电路，它可看成是III一组共阴接法和另一组共阳接法的三相半波可控整流电路串联而成。共 阴极组VT1、VT3和VT5在正半周导电，流经变压器的电流为正向电流； 共阳极组VT2、VT4和VT6在负半周导电，流经变压器的电流为反向电 流。变压器每相绕组在正负半周都有电流流过，因此，变压器绕组中没有 直流磁通势，同时也提高了变压器绕组的利用率。三相桥式全控整流电路多 用于直流电动机或要求实现有源逆变的负载。为使负载电流连续平滑，有利于直流电动机换向及减小火花，

7、以改善电动机的机械特性，一般要串入电感量足够大的平波电抗器，这就等同于含有反电动势的大电感负载。三相桥式全控整流电路的丄作原理是肖0, 0时的工作情况。触发电路先后向 各自所控制的6只晶闸管的门极（对应自然换相点）送出触发脉冲，即在三相电源电压正半波的1、3、5点（正半波自然换相点）向共阴极组晶闸 管VT1、VT3、VT5输出触发脉冲；在三相电源电压负半波的2、4、6点（负半波自然换相点）向共阳极组晶闸管VT2、VT4、VT6输出触发脉冲。以下三点是三相桥式全控整流电路所要遵循的规律：1）三相桥式全控整流电 路任一时刻必须有两只晶闸管同时导通，才能形uuuuuu成负载电流，其中一只在共阳极组，

8、另一只在共阴极组。UWUWWVUWUWV、和的轮流输出所组成的，各线电压正半波交点广6分别是VT1VT6的自然2）整流输出电压波形是山电源线电压换相点。OO120603）六只晶闸管中每管导通，每间隔有一只晶闸管换流。综上所述， 三相桥式全控整流电路的整流输出电压脉动小，脉动频率高，基波频率为300Hz,所以串入的平波电抗器电感量较小。在负载要求相同的直流电压下，晶闸管承受的最大电压，将比采用三相半波可控整流电路要减小一半，且无需要中线，谐波电流也小。所以，广泛应用于大功率直流电动机调速系统。如果为了省去整流电压器，可以选用额定电压为440V的直流电动机。相比其他各类整流电路而言，再根据其优点，

9、所以采用三相桥式全控整流电路。本次本次课程设讣的变压器联结组别采用的是主变压器为Ydll和同步变压器 为Yy4。当然不同的联结组别的选择会产生不同的效果和作用。三相变压器的绕 组联结时应注意利用单相变压器接成三相变压器组时，要注意绕组的极性。把三相心式变压器的一、二次侧三相绕组接成星形或三角形时，其首端都应为同名端；一、二次绕组相序要一致。1.3晶闸管的电流容量越大，要求的触发功率越大。对于大中电流容量的晶闸 管，为了保证其触发脉冲具有足够的功率，往往采用山晶体管组成的触发 电路。本次课程设计的触发电路采用的是锯齿波同步的触发电路，该电路 由五个部分组成，分别为同步环节；锯齿波形成及脉冲移相环

10、节；脉冲形 成、放大和输出环节；双脉冲形成环节；强触发环节。选择好触发电路后， 就要考虑同步的问题。实现同步的主要方法是通过同步变压器TS的不同联结组别向各触发单元提供不同相位的交流电压，确保变流装置中各晶闸管能按规定的顺序和时刻获得触发脉冲并有序地E 作。通常，同步变压器的联结组别与主电路整流变压器联结组别、主电路 形式、负载性质以及采用何种触发电路均有关系。实际上所谓三相触发电 路同步定相，就是在主电路整流变压器联结组别、主电路形式、负载提出 的所需移相范围以及触发电路均已确定的条件下，如何经过简便的方法来 确定同步变压器联结组别并给各触发单元选取相应的同步电压。山于同步变 压器二次电压要

11、分别接到各单元触发电路，而各单元触发电路乂均有公共“接地”端点，所以同步变压器的二次侧选择星形联结。由于 整流变压器与同步变压器一次绕组总是接在同一的三相电源上，所以对同 步变压器联结组别的确定可以采用简化的电压相量图解方法。1.4首先是对双闭环控制电路的稳态工作原理的分析，可以根据系统的稳态结构框图来分析，分析稳态工作原理的关键是要了解PI调节器的稳态特征，一 般都会存在着两种状况：饱和一一输出达到限幅值，不饱和一一输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输入量的变化不再影响输出， 除非有反向的输入信号使调节器退岀饱和；换句话说，饱和的调节器暂时 隔断了输入和输出间的联系，相当于使该调

12、节环开环。肖调节器不饱和时， PI的作用使输入偏差电压在稳态时总为零。在实际的正常运行时，电流调 节器是不会达到饱和状态的。因此，只有转速调节器饱和和不饱和两种情 况。当转速调节器不饱和时，两个调节器都不饱和，稳态时，它们的输入偏差 电压都是零。而当转速调节器饱和时，ASR输出达到限幅值，转速外环呈开环 状态，转速的变化对系统不再产生影响。双闭环系统变成一个电流无静差的单电流闭环调节系统。在稳态工作点上，转速是山给定电压决定的， ASR的输出量是山负载电流决定的，而控制电压的大小则同时取决于转速 和负载电流。PI调节器的输出量在动态过程中决定于输入量的积分，到达 稳态时，输入为零，输出的稳态值

13、与输入无关，而是111它后面环节的需要 决定的。双闭环调速系统的静特性在负载电流小于Idm时表现为转速无静差，这时，转 速负反馈起主要调节作用。当负载电流达到Idm时，对应于转速调节器的饱和输 出，这时，电流调节器起主要调节作用，系统表现为电流无静差，得到过电流的自动保护。这就是采用了两个PI调节器分别形成内、外两个闭 环的效果。这样的静特性比带电流截止负反馈的单闭环系统静特性好。tv*Xl.WhHFrRH最后是对其动态抗扰性能的分析，对于调速系统，最重要的动态性能是抗扰性能。主要是抗负载扰动和抗电网电压扰动的性能。负载扰动作用在电流环之后，因此只能靠转速调节器ASR来产生抗负载扰动的 作用。

14、就静特性而言，系统对它们的抗扰效果是一样的。但从动态性能上看，由 于扰动作用点不同，存在着能否及时调节的差别。负载扰动能够比较快地 反映到被调量n上，从而得到调节，而电网电压扰动的作用电力被调量稍 远，调节作用受到延滞，因此单闭环调速系统抑制电压扰动的性能要差一 点。综上所述，由于增设了电流内环，电压波动可以通过电流反馈得到比较及时的调节，不必等它影响到转速以后才能反馈回来，抗绕性能大有改 善。因此，在双闭环系统中，山电网电压波动引起的转速动态变化会比单2. 12. 1. 1为了减小电网与整流装置的相互干扰，使整流主电路与电网隔离，为此需要配置 整流装置。但山于电网电压波动、管子本身的压降以及

15、整流变压器等效内阻造成的压降等。所以设计时U2 4)应按下式计算：U, n, UdnTU, ,2AB(cos, ,CUII) mindl22n 式中：Udn 为负载的额定电压,取 220V Ut为整流元件的正向导通压降，取IVn为电流回路所经过的整流元件的个数，桥式电路取2,UU A为理想情况下d02, 0时，取2. 34,lOmin为最小移相角，取B为实际电压与理想空载电压比，取0.93C为线路接线方式系数，取0.5Udi为变压器阻抗电压比,取0.05II2N为二次侧允许出现的最大电流与额定电流之比，取0.816所以将数据代 入220, 2, 1U, ,106. 3V2, 2. 34, 0.

16、 93, (0. 9& 0. 5, 0. 05, 0.816) 2.1.2(1) 变压器容量理想条件下变压器二次容量为S,3UI, 3, U, 0.8161, 10. 617KVA2222,N(2) 晶闸管容量U晶闸管额定电压应选等于元件实际承受最大峰值电压TM的(23)倍U, (23)U, 2, 2, U, 300. 66VTnTM2,901. 98V考虑3倍的过压容量，取I, 13, 23. 55. AVTN晶闸管额定电流:有效值I, (II. 57), 15,KI, 12. 24(VT)ATVTN 平均值IVT (AT) 24. 28A考虑(1. 52)的过流裕量，取2. 1. 3为了使

17、负载电流得到平滑的直流,通常在整流输出端串入带有气隙铁心的电抗器。L, L, (2L, L)dllBD 电流连续时：式中U106. 32, L, K, ,U%, 3.9, , 0. 05, 0. 461mHBBdlI44. 88recL, 8mHDL, 47. 45, (2, 0. 461, 8),38. 528mHdl 所以L, L, (2L, L) d22BD 电流断续时:S, (510)%i其中Si给定的允许电流脉动系数，三相整流电路中，5%取。L, 11.566, (2, 0. 461, 8), 2. 644mHd2 所以L, maxL, L,38. 528mHddld2 平波电抗器电

18、感RdO. 1,平波电抗器电阻为二2. 1.4(1) 晶闸管关断过电压保护为了避免晶闸管两端在关断过程中出现瞬时反向过电压尖峰波形，最常用的保 护方式是在晶闸管两端并接RC吸收元件。1, 15AVT (AT)选择根据R, 80,查表得：电阻电容 C=0.15 pF2, 62, 6P, fCU, 10,50, 0. 15, (6, 106. 3), 10, 5. 08WRm 电阻功率(2) 交流侧过电压保护为了避免接通、断开交流侧电源时出现暂态过程而引起的过电压，故采用阻容吸收电路S106173, C, 61%, ,6, 4%, , 0. 075, F022U106. 3 电容 2,22UU%1

19、06. 30. 052, dlR, 2. 3, 2. 3, , , 8. 22K, SI%35330. 040,电阻,6,61,2, fCUlO, 2, 3. 14, 50, 0.075, 150.3, 10, 0. 0193ACC22PIR, (34),3, 0.0193, 8220, 9. 18RCW电阻功率(3)直流侧过电压保护直流侧山于是电感性负载，故在某种情况下，会发生浪涌过电压.如电压过高的 话，有可能会造成晶闸管硬开通而损坏。为避免它，故在直流负载两端并接压敏电阻来保护。U, 1.3, 2, U, 1.3, 2, 220, 404VlmAd通流容量选择0.5KA压敏电阻型号规格为

20、MY31-440/0. 5 (4)过电流保护造成晶闸管过电流的主要原因是：电网电压波动太大、电动机轴上拖动 的负载超过允许值、电路中管子误导通以及管子击穿短路等。为了避免这 些影响，通常采取快速熔断器来起到过电流的保护作用。快速熔断器接法 有三种，本设计采用接入桥臂与晶闸管串联的方法。1. 571,1,1选择根据VT (AV)FUTM的讣算公式来进行选择I,loVT(AV)RLS, 50本设计中，所以查表得型号为(5)电压上升率和电流上升 率避免晶闸管山于正向电压上升率过大，而引起的晶闸管误导通，造成快熔或晶闸 管烧坏。通常限制措施是在每一个晶闸管桥臂中串接一个空芯小L, 20, H电感(电感

21、量约为2030 UH)。本设计选择S (6)选择触发电路YY,12主电路变压器选择的联结组别YY, 4YY, 10同步变压器一组选择、另一组选择的联结组别2.22. 2. 1(1)直流电动机Pn=7. 5Kw, Un二220V, In二40. 8A, Nn=1500r/min, R二0. 398Q,Ld二8mhGD ?二3. 82N?mmXmL, 868. 524/1000BB (2)晶闸管整流电源 R, 0. 1383, S, 222, 3. 14 电源电阻K, 40T, 0. 00167sSS放大倍数 时间常数2.2.2,U, 8lOVnm给定电压最大值U, U, 810Vnmim调节器限

22、幅电压参数计算如下T,LR1,电动机电磁时间常数L,L, L, L, L, 8, 38.528, 0. 461, 0. 02, 47. 009mH, DdBSR, R, R, R, R, 0. 398, 0. 1383, 0. 1, 1, 1. 6363, aSdBT,0. 0471. 6363, 0. 0287sl电动机电势常数U,IR220, 40. 8, 0. 398NN&C, 0. 1358V, minrenloOONC, 9. 55, C, 1. 29689N, mAme电动机转矩常数 电动机机电时间常数2GDR3. 821. 6363, T, , , 0. 094sm375CC37

23、50. 1358, 1. 29689em2GD, 32J, 10. 18, ION, m, s375 转速惯量2. 2.3R, 20K, 0调节器输入阻抗,U8im, ,0. 13VAI1. 5, 40. 8 电流反馈系数 dm,U8, 3nm, 3, 10V, minrnloOO 转速反馈系数 NT, lmsfi电流反馈滤波时间常数T, 5msfn转速反馈滤波时间常数T, T, lmso辻1电流给定滤波时间常数T, T, dmsonfn转速给定滤波时间常数2. 2.41E, Cne简化系统并确定时间常数：略去反电势对电流变化的影响。合并小惯性 环节，包括晶闸管延迟和反馈滤波环节。电流环小时间

24、常数之和为：T,T, T, 0. 001, 0. 00167, 0. 00267s, iois求出固有部分的传递函数，画出简化 后的电流环结构图固有部分的传递函数为：KR, 3. 178sW(s), i(Ts, 1) (Ts, 1) (0. 00167s, 1) (0. 0287s, l)sl 简化后的电 流环结构图1.1所示为：,U(s)i I (s)d, KR s (Ts, 1) (Ts, l)sl-图 1. 1,5%i选择电流调节器结构，并保证稳态电流无差，可按典型I型系统设计电 流调节器。电流环控制对象是双惯性型的，因此可用PI型电流调节器，其根据设 计要求,(,l)Ksii(),Ws

25、ACR,s 传递函数为 i0. 00267T, i, 0. 0930. 0287T1检查对电源电压的抗扰性能：，参照表后各项指 标都是可接受的。计算电流调节器参数,T, 0. 0287s电流调节器超前时间常数：il,5%KT, 0. oii, i电流环开环增益：要求时，应取，因此0. 50. 5, 1K, 187. 27sIT0. 00267i, ACR 的比例系数为K, R187. 27, 0. 0287, 1. 6363IiK, 1. 693iK, 40, 0. 13 S 检验近似条件,1,K, 187. 27scil电流环截止频率：晶闸管整流装置传递函数的近似条件11, 1, 199.

26、60s, ,ci3T3, 0. 00167S满足近似条件忽略反电势变化对电流环动态影响的条件11, 13, 3, 57. 75s, ciTTO. 094, 0. 0287ml满足近似条件1111,1电流环小时间常数近似处理条件,257. 9s,ci3TT30. 00167, 0. OOlSoi 满足近似条件讣算调节器电阻和电容R, 20K, 0运算放大器，各电阻和电容值为R,KR, 1.693, 20K, ,33. 86K, iiO34K,取,0. 0287iC, 8. 45, FiR34K, 8. 5, Fi，取4T4, 0. OOloiC, 0. 2, FoiR20K, 0. 2, F0

27、,取2. 2. oil确定时间常数IK, 2T, 2, 0. 00267, 0. 00534sI, i电流环等效时间常数IT, , T, 0. 00534, 0. 005, 0. 01034s, nonKI转速环小时间常数 选择转速调节器 结构,(,l)Ksnn(),WsASR,s按照设计要求，选用PI调节器,其传递函数为n计算 转速调节器参数按跟随和抗扰动性能都较好的原则，取h二5,则ASR的超前时间常数为,hT, 5, 0. 01034, 0. 0515sn, n转速开环增益为h, 16, 2K, 1122sN2222hT2, 25, 0. 01034 n,ASR的比例系数为h, CT(,

28、 1)6, 0. 13, 0. 1358, 0. 094em K, 11. 1036n, 3h,RT22, 5, 5. 3, 10,1. 6363, 0. 01034, n检验近似条件K, IN, ,K, 1122, 0. 0515, 57. 78scnNn, 1 转速环截止频率为电流环传递函数简化条件为K11187. 27, II, 88. 28s, cn3T30. 00267, i，满足近似条件 转速环小时间常数 近似处理条件为KU187. 27, II, 64. 5s, cn3T30. 005on，满足近似条件 计算调节器电阻和电 容R, 20K, 0运算放大器，各电阻和电容值为R, K

29、R, 11. 1036, 20K, 222. 072K, nn0230K,取,0. 0515nC, 0. 22, FnR230K, 0. 22, Fn ,取4T4, 0. 005onC, 1, FonR20K, 1, F0 ,取2.32. 3. 1(A) 典型I型系统给定阶跃输入：188K, limG(k), lim, PS, OS, Os (0. 00167s, 1) (0. 001s, 1)e, Oss(B) 典型II型系统，1133(0. 0315sl)给定阶跃输入：,KlimG(k)limP200S, S, , , s(0. 005sl) (0. 0053sl)e, Osr扰动阶跃输入

30、：27211im() lim, esEsssnn200S, S, (0. 0051) (0. 00531) 6. 3(0. 05151), sssss,0e, Ie , .e|,Osssrsn2. 3.2,4. 3%, 5%i (1)电流环可以达到的动态跟随性能指标为t, 4. 7T, 0. 0125st, 6T, 0. 01602sr, is, i,%n (2)空载起动到额定转速的最大超调量，在饱和非线性下，以ASR “退饱和超调”符合系统实际。,Cnmaxb%, () n, Cnb,CnTmaxN, n%, 2, (),2, 81. 2%, 1. 5, 0. 3277, 0. 11, 8.

31、 78%zn, CnTbmt, 2. 85T, 2. 85, 0. 01034, 0. 03sr, nt, 9. 55T, 9. 55, 0. 01034, 0. lss, n2. 3.3(1) 负载变化20%额定负载时IIC, 2FKT, 2, 20%I, CJ, T, 2, 8. 16, 127. 3958, 0. 01034, 21. 49rminb2Nm, n,Climax, n, C, 17. 4069bmaxCbn, max, I, , 100%, 1. 6385%0. 2nnNnO. 2N t, 8. & T, 0. 09sv, n(2) 电网电压波动10%额定值时(A) 电流环lie, FK, 0.5, 22, 0.611,6. 721rminb22,Cimax, I, C, 2. 09bmaxCbI, max, I, , 100