钢便桥施工方案

1、漳州台商投资区疏港大道三期工程一一跨壶屿水闸钢便桥施工方案I1 编制依据、原则、范围 -1 -1.1编制依据-.1 -1.2编制原则-.1 -1.3编制范围-.1 -2 工程概况-1 -2.1项目简介-.1 -2.2区间桥梁跨壶屿水闸概况 -.13 钢便桥设计总体方案 -3 -3.1结构形式-.4 -3.2钢便桥设计图-.44 钢便桥结构计算 -4 -错误！未定义书签。-.4 -.-.5 -.12-.19-4.1纵向分配梁计算 4.2横向分配梁计算4.3贝雷梁计算4.4双拼I36A工字钢横梁计算4.5钢管桩承载力计算 5施工工艺 -20 -5.1施工工艺流程 -.20-5.2施工放样-.2 0

2、-5.3钢管桩施工 .-.20-5.4桩顶横梁安装-.22-5.5贝雷梁安装-.22-5.6横、纵分配梁安装-.22-5.7钢便桥拆除.-.23-6钢便桥使用及维护 -23 -7人、机、料投入-23 -漳州台商投资区疏港大道三期工程一一跨壶屿水闸钢便桥施工方案1编制依据、原则、范围1.1编制依据本专项施工方案依据以下文件、规范、标准和现场实际情况 进行编制。1）建筑桩基技术规范 （JGJ94-2008）;2）钢结构设计规范（GB 50017 2003）;3） 路桥施工计算手册（人民交通出版社 2001年10月 第1 版）；4）中华人民共和国防洪法5）漳州台商投资区疏港大道三期工程地质勘察资料和

3、设计文件；6）漳州台商投资区疏港大道三期工程现场勘察资料。1.2编制原则1）严格执行招标文件中的安全、质量、工期、环保、水土保持、文明施工等方面的规定，严格履行工程施工合同。2） 坚持预防为主、安全第一、综合治理 ”的指导思想，结合 本工程特点，建立安全保证体系，制定积极有效的安全、技术和组织措施，确保人身安全和工程安全。3）坚持 百年大计、质量第一 ”的方针，建立质量保证组织体 系，加强过程控制，从各个环节上保证工程施工质量。13编制范围本方案编制范围为漳州台商投资区疏港大道三期工程跨壶屿水闸钢便桥施工。2工程概况2.1项目简介本项目位于漳州台商投资区龙海工业园，道路呈东西走向， 西起同城大

4、道（西边村）壶屿互通立交，道路自西向东沿线经规 划壶屿泄洪区，沿壶屿水闸南侧跨过水闸外现状河道/横跨现状金 山渠，东至疏港大道二期与宝生路交叉口，线路全长约 4km，采用 城市主干道标准建设，设计车速 50km/h，道路红线宽40m,采用沥 青路面，全线交叉道路 5条，其中立体交叉1座，平面交叉4处(其 中宝生路交叉口已在二期工程中建设) 。桥梁2座，箱涵2座。图2-1项目实施位置示意图2.2气候龙海市地处福建省东南沿海，属南亚热带海洋性季风气候。全区气候温暖湿润，雨量充沛，四季常青，多年平均气温22 C,其中一月平均气温4C 13 C,七月平均气温28C 30C，极端最高 气温为34.2 C

5、 ,极端最低气温为3.1 C。多年平均降水量 12002200mm，全年有两个主要雨季，46月为梅雨季节主要以连绵阴雨为主；710月份为台风多发季节，台风期间常伴有大暴雨。夏季多东南风，冬季多北风，最大风力78级，常出现台风等灾害性气候。2.3区间桥梁跨壶屿水闸概况壶屿大桥跨越壶屿水闸及其蓄洪区水域， 中心里程为K0+855 , 线路与河涌交角为90;结构形式为(3X 30+2 X 35+30) m跨预制 预应力砼简支小箱梁；桥梁平面位于直线上；桥梁总宽 40m。图2-2线路跨壶屿水闸平面图壶屿大桥建设在泄洪闸口外侧，泄洪时水流湍急，根据实际 情况，壶屿大桥桩基在现状河道内应采用砂袋围堰及水中

6、平台架 设施工，详见下表：序号桥梁名称桩位设计水位（m）桩顶标咼（m）河道标咼（m）、亠 * 、亠 、 施工方式1Z30.51.096筑岛围堰2壶屿大桥Z44.780.51.096水中平台3Z52.54.224筑岛围堰为保证全线便道贯通，经现场实际调查和方案策划，在线路 左侧搭设贝雷梁钢便桥，水中设钢管桩支墩，钢便桥宽度6m，总长54m，贯通连接壶屿水闸两岸堤坝，详见附件一：跨壶屿水闸钢便桥平面图。3钢便桥设计总体方案根据钢便桥的设计标准和使用功能，结合壶屿大桥施工需要， 确定设计最大荷载为能通行总重 50吨的砼罐车3.1结构形式1） 钢便桥采用321型贝雷梁钢结构，钢便桥长度54米，桥跨 布

7、置为9+3xl2+9m，桥面宽6m。2） 桥墩基础采用 630mm钢管桩（壁厚10mm）,每个墩位3 根，桩长16m，钢管桩中心间距2.3m，入土深度大于11m。水中桩 迎水侧设置一根 630mm钢管桩（壁厚10mm）阻水分流，距离相 邻钢管柱中心间距2.0m。选用DZ-60型振动锤，沉桩停锤标准以贯 入度和桩底设计标高两个指标控制，以贯入度控制为主，标高控制为辅。管桩之间采用20槽钢焊接剪刀撑。钢管桩顶端设置U型缺口，用于安装桩顶横梁。3）桩顶横梁采用双拼125a工字钢，长度为6.0m。4）纵向主梁采用四组单层双排不加强贝雷片，组间净间距0.6m，单组两排贝雷梁通过 90cm发窗连接，桩顶横

8、梁设置限位固 定贝雷梁。5）贝雷梁上横向分配梁采用116工字钢，间距0.3m，桥面板采 用8mm钢板，钢便桥两侧设置高 1.2 m的48X 3.5冈管护栏。6）桥台采用砼桥台。3.2钢便桥设计图详见附件二：钢便桥设计图纸。4钢便桥结构计算4.1横向分配梁计算总重50吨的砼罐车轴重分配如下图所示：62.5KN218J5KN 218J5KN3,8L 354fc-V! 丄横向分配梁采用I16工字钢，当罐车后桥双轴中的一轴刚好落在横向分配梁上时，此时横向分配梁梁受力最大，可考虑其承受 了罐车后桥单轴的全部荷载；考虑罐车一边车轮行驶在贝雷组的 中心线时，则计算模型如下图所示：计算时仅取中段0.9m作单跨

9、简支梁计算，利用 AutoCAD计算 插件“ MStee吉构工具箱”中连续梁计算”模块进行计算，以下结果 由计算机出具：一、总体信息 普工16崔0.9m1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m 线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服强度fy = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值fv = 125 MPa3、截面参数：普工16截面上下对称截面面积 A = 2610 mm2自重 W = 0.201 k

10、N/m面积矩 S = 80126 mm3抗弯惯性矩I = 11300000 mm4 抗弯模量 W = 141250 mm3塑性发展系数 y = 1.05、荷载信息1、活荷载(1)、集中力，109.40kN，荷载位置：距左端 0.45m三、组合信息1、内力组合、工况(1) 、活载工况2、挠度组合、工况(1) 、恒载工况(2) 、活载工况(3) 、1.0 恒+1.0 活四、内力、挠度计算1、弯矩图(kN.m)(1) 、活载工况-24.6 0.0(2)、包络图-24.6 0.02、剪力图(kN)(1)、活载工况-54.7 54.7(2)、包络图-54.7 54.73、挠度(1)、恒载工况0.0mm1

11、/900000(2)、活载工况0.7mm1/1261(3)、1.0 恒+1.0 活0.7mm1/12594、支座反力(kN)(1)、活载工况-54.7-54.7(2)、包络图-54.7 -54.7五、单元验算-54.7 -54.70.520.77081图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值 最大稳定应力与设计比值 若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1) 、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-24.610.00 kN.m剪力设计值 -54.7054.70 kN(b)、最大挠度：最大挠度 0.72m m,最大挠跨比1/1259(挠度允许值见钢结构设计

12、规范(GB 50017-2003)附录A.1)(2)、强度应力-14 -最大剪应力T = V max * S / I / t w=54.70 * 80126 / 11300000 / 6.0 * 1000 =64.6 MPa fv = 125 MPa 满足!最大正应力了 = Mmax/ Y / W=24.61 / 1.05 / 141250 * 1e6 =166.0 MPa 1.0 取 1.0最大压应力 了 = Mmax/ 0/ W=24.61 / 1.00 / 141250 * 1e6=174.3 MPa f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!4.2贝雷梁计算罐车单边车轮全部

13、行驶在一组贝雷梁中心线上时，贝雷梁承 受的荷载最大，此时的力学模型如右图所示：31.3KN109.4EN 109.4KNI:-181.35V-mmX11AL ,考虑承受上部自重荷载，算的均布荷载为2kN/m，利用 AutoCAD计算插件“ MStee吉构工具箱”中连续梁计算”模块进行 计算，以下结果由计算机出具：一、总体信息 双排单层不加强型贝雷梁/Il2.0m1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m3 线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.

14、30屈服强度fy = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 190 MPa抗剪强度设计值 fv = 110 MPaHII3、截面参数：双排单层不加强型贝雷梁H32截面上下对称截面面积 A = 30674 mm2 自重 W = 2.360 kN/m 面积矩 S = 5367950 mm3 抗弯惯性矩I = 5010086667 mm4 抗弯模量 W = 7157267 mm3 塑性发展系数 y = 1.20、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，2.00kN/m，荷载分布：满布1/ f fF 1f / 2、活荷载、集中力，109.40kN，荷载位置：距左端 6.00m(2) 、集中力，31.

15、30kN，荷载位置：距左端 2.20m(3) 、集中力，109.40kN，荷载位置：距左端 7.35m三、组合信息1、内力组合、工况(1) 、恒载工况(2) 、活载工况2、挠度组合、工况(1) 、恒载工况(2) 、活载工况(3) 、1.0 恒+1.0 活四、内力、挠度计算1、弯矩图(kN.m)(1) 、恒载工况-87.0 0.0_(2) 、活载工况-617.0 0.0、包络图-617.0 0.02、剪力图(kN)(1) 、恒载工况r._-29.0 29.0(2) 、活载工况-127.4122.7(3)、包络图-127.4122.73、挠度(1)、恒载工况1.3mm1/9494(2)、活载工况7

16、.9mm1/1512(3)、1.0 恒+1.0 活9.2mm1/13044、支座反力(kN)(1) 、恒载工况-29.0-29.0工(2) 、活载工况-122.7(3) 、包络图-122.7 -29.0-127.4-127.4 -29.0五、单元验算表4.2-1贝雷梁桁架容许内力表桥型 容许内力、不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN.m)788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型 容许内力、加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN.m)1687.533754809.467

17、509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9、挠度fmax=7.9mm v f 允许=12000/400=30mm满足要求安全系数K=30/7.9=3.8（2）、弯矩M max=617.0 kN?m M= 1576.4 kN?m满足要求安全系数 K=1576.4/617.0=2.6（3）、剪力Qmax=127.4kNvQ=490.5 kN满足要求安全系数 K=490.5/127.4=3.9、验算结论：满足！4.3双拼125a工字钢横梁计算当罐车后桥位于钢便桥墩顶（即横梁正上方）时，横梁承受最大荷载，8排贝雷梁按8个集中力作用在横梁上，单个集中力大小为罐车后桥双

18、轴总重的1/8，即54.7kN，另外还承受上部钢结构自重荷载，算的自重单个集中力为11.87kN，力学模型如右图所示：利用AutoCAD计算插件“ MStee吉构工具箱”中 连续梁计算模块进行计算，以下结果由计算机出具：一、总体信息双拼25a工字钢双拼25a工字钢双拼25a工字钢双拼25a工字钢0.7m2.3mI2.3m丄 0.7m1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m3线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服强度fy = 235 M

19、Pa抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa抗剪强度设计值 fv = 125 MPa3、截面参数：双拼 25a工字钢截面上下不对称截面面积 A = 9574 mm2自重 W = 0.737 kN/m面积矩 S = 454390 mm3 抗弯惯性矩I = 98799000 mm4 抗弯模量 W = 790390(上边缘)/ 790390(下边缘)mm3塑性发展系数 y = 1.05(上边缘)/ 1.05(下边缘)、荷载信息1、恒荷载、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 0.30m(2) 、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 1.20m(3) 、集中力，11.87kN，荷载位置：

20、距左端 1.80m(4) 、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 2.70m(5) 、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 5.60m(6) 、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 4.80m(7) 、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 4.20m(8) 、集中力，11.87kN，荷载位置：距左端 3.30m2、活荷载(1) 、集中力，54.70kN(2) 、集中力，54.70kN(3) 、集中力，54.70kN(4) 、集中力，54.70kN(5) 、集中力，54.70kN(6) 、集中力，54.70kN(7) 、集中力，54.70kN(8) 、集中力，54.70kN荷载位

21、置：距左端 0.30m 荷载位置：距左端 1.20m 荷载位置：距左端 1.80m 荷载位置：距左端 2.70m 荷载位置：距左端 5.70m 荷载位置：距左端 4.80m 荷载位置：距左端 4.20m 荷载位置：距左端 3.30m三、组合信息1、内力组合、工况(1) 、恒载工况(2) 、活载工况2、挠度组合、工况(1) 、恒载工况(2) 、活载工况(3) 、1.0 恒+1.0 活四、内力、挠度计算1、弯矩图(kN.m)(1)、恒载工况0.0 5.0-5.2 9.2-5.8 9.2-0.0 3.8JF fl*(2)、活载工况0.0 21.9-23.6 38.6、-23.6 38.60.0 21

22、.9(3) 、包络图漳州台商投资区疏港大道三期工程一一跨壶屿水闸钢便桥施工方案0.0 21.9-23.6 38.6-23.6 38.6-0.0 21.942、剪力图(kN)(1)、恒载工况-12.5 0.0-21.4 16.2-1-15.7 21.90.0 12.5TZl-15 -(2)、活载工况-54.7 0.0-92.9 71.2-71.292.90.0 54.7(3) 、包络图-54.7 0.0-92 9 71.21-71.2 92.954.72f) 1一十-3、挠度(1)、恒载工况0.0mm 1/500000.1mm 1/280490.1mm1/225490.1mm1/20000I(2

23、)、活载工况0.1mm0.4mm0.4mm0.1mm1/102181/60691/60691/10218-一丄乂(3)、1.0 恒+1.0 活0.2mm0.5mm0.5mm0.2mm1/84841/49891/47921/6764-丄 一7一4、支座反力(kN)(1)、恒载工况28.7-43.4-28.2(2)、活载工况漳州台商投资区疏港大道三期工程一一跨壶屿水闸钢便桥施工方案-27 -125.9-185.8-125.9A丄丄(3)、包络图-125.9 -28.7-185.8 -43.4-125.9 -28.2丄1、单元验算0.130.210.210.130.120.220.220.120.1

24、60.28丄0.28丄 0.16图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值 最大正应力与设计强度比值 最大稳定应力与设计比值 若有局稳字样，表示局部稳定不满足第1跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值0.0021.88 kN.m剪力设计值 -54.700.00 kN(b)、最大挠度：最大挠度 0.17m m,最大挠跨比1/8484(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1 )(2)、强度应力最大剪应力T = V max * S / I / t w=54.70 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000=15.7 MP

25、a fv = 125 MPa 满足！上边缘最大正应力下边缘最大正应力CT 上 = M max / 上 / W 上=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 满足!(T 下=Mmax/ 下 / W 下=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数0 b = 0.80最大压应力=21.88 / 0.80 / 790390 * 1e6 =34.6 MPa f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足！第2跨：(1) 、内力范围、最大挠度(a) 、

26、内力范围：弯矩设计值-23.6238.63 kN.m剪力设计值 -92.9071.20 kN(b) 、最大挠度：最大挠度 0.46m m,最大挠跨比1/4989(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1 )(2) 、强度应力最大剪应力 T = Vmax * S / I / tw=92.90 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000CT 上=M max / Y / W 上上边缘最大正应力下边缘最大正应力=26.7 MPa fv = 125 MPa 满足！=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215

27、MPa 满足!(T 下=Mmax/ 下 / W 下=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数0 b = 0.80最大压应力CT = M max /0 W=38.63 / 0.80 / 790390 * 1e6=61.1 MPa f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足！第3跨：(1) 、内力范围、最大挠度(a) 、内力范围：弯矩设计值-23.6238.63 kN.m剪力设计值 -71.2092.90 kN(b) 、最大挠度：最大挠度 0.48m m,最大挠跨比1/4792(挠度允许值见钢

28、结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1 )(2) 、强度应力最大剪应力 T = Vmax * S / I / tw=92.90 * 454390 / 98799000 / 16.0 * 1000=26.7 MPa fv = 125 MPa 满足！上边缘最大正应力下边缘最大正应力(T 上=M max / Y 上 / W 上=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215 MPa 满足!(T 下=M max / Y / W 下=38.63 / 1.05 / 790390 * 1e6=46.5 MPa f = 215 MPa 满足!(3)、稳定

29、应力整体稳定系数0 b = 0.80最大压应力T = M max / t0 W=38.63 / 0.80 / 790390 * 1e6=61.1 MPa f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满足！第4跨：(1) 、内力范围、最大挠度(a) 、内力范围：弯矩设计值-0.0021.88 kN.m剪力设计值 0.0054.70 kN(b) 、最大挠度：最大挠度 0.21m m,最大挠跨比1/6764(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1 )(2) 、强度应力最大剪应力T = Vmax * S / I / tw=54.70 * 454390 / 98799

30、000 / 16.0 * 1000=15.7 MPa fv = 125 MPa 满足！上边缘最大正应力下边缘最大正应力T 上=M max / Y / W 上=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 满足!T下=Mmax/下/ W下=21.88 / 1.05 / 790390 * 1e6=26.4 MPa f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数0 t = 0.80最大压应力CT = M max / t0 W=21.88 / 0.80 / 790390 * 1e6=34.6 MPa f = 215 MPa 满足!(4)、

31、该跨验算结论：满足！连续梁验算结论： 满足！4.4钢管桩承载力计算罐车单边车轮全部行驶在一组贝雷梁上且位于钢便桥墩顶 时，其下方的钢管桩承受最大荷载，根据4.3双拼125a工字钢横梁计算”结果知，单根钢管桩承受的最大荷载为：N=2X0.8 X85.8KN (活载)+2X).8 43.4KN (恒载)=366.72KN 选用DZ-60型振动锤，激振力最大为492KNK=492/366.72=1.34 满足要求取河道中心处钢管桩进行计算，依据建筑桩基技术规范 (JGJ94-2008)5.3.7条目，按全摩擦桩计算(不计端承力)，有：Quk = Uqsikh其中：U钢管桩截面周长，取1.98m;li

32、 -钢管桩在各地层中的长度；qsik各地层摩阻力。根据地质勘测报告及桥跨布置，选取钻孔编号Q1ZK12桩位进行 计算，初拟钢管桩入土深度为11m,则其入土段从上至下在各地层中 的长度为：淤泥 3.1m, qsik=10kPa;粉质粘土 6.7m, qsik=27.3kPa;残积砂质粘性土 1.2m, qsik=26.0kPa,则计算得：Quk=1.98 (3.1 10+6.7 X27.3+1.2X 26)=485.3kNK=485.3/366.72=1.32 满足要求根据桥型布置，在钢便桥顺接壶屿水闸堤坝顶面，钢管桩总长为16m时恰能保证最小入土深度11m,因此施工时应严格控制钢管桩入 土深度

33、，严禁入土深度不足。5 施工工艺5.1施工工艺流程便桥设计t方案报批t设备材料进场t施工放样t管桩插打、桥 台施工T剪刀撑焊接T横梁安装T贝雷梁组拼T贝雷梁安装T横向 分配梁安装T铺装桥面板T防护栏（网）安装T平台施工T结束5.2施工放样根据便桥设计图纸，参照主体工程坐标测放出两岸桥台位置， 桥 台设在河堤之上，在桥台处做好永久标记，然后用全站仪确定方向， 测量各桩墩距离定出各桩位，即可开始插打钢管桩。5.3钢管桩施工1）钢管桩加工及运输钢管桩由专业协作队伍组织进场，进场前应对其壁厚、管径、焊 缝、吊耳、长度等项目进行验收，相应的技术指标均应满足规范及设 计要求。桥钢管桩采用平板车运至施工现场

34、，钢管桩的堆放或存放形式和 层数应安全可靠，避免产生纵向变形和局部压曲变形 （堆放或存放层 数不得超过两层，超过两层时采用定位架）。钢管桩在起吊、运输和 堆存过程中应避免由于碰撞、摩擦等原因造成管端变形和损伤。 运输 起吊及施打起吊过程中采取多点起吊，杜绝钢管桩弯曲现象的发生。2）钢管桩插打（1）将要打入的钢管桩运至河岸处，50吨汽车吊和DZ-60型振 动锤进场，于岸边就位打设钢管桩。在钢管桩打入之前，首先将振动锤吊起进行试机，确认无误后方可进行桩的施工。（2）在桩头上用2cm钢板通过直径线焊成夹板以便震动锤夹头 夹吊。用汽车吊吊起震动锤，液压夹头夹住夹板，缓缓提升卷扬机和 震动锤将钢桩提起，

35、完全离地后用绳索拉住桩脚，就位到桩位处，调 整桩身保证纵横方向垂直，用全站仪架设在不同的角度，校正控制桩 的垂直度，并保持锤、桩帽与桩在同一纵轴上。对准桩位落下钢桩， 并再次检查垂直度和平面位置合格后开动震动锤将桩打入土中。 钢管 桩单根长度为15m，顶端达到水面上约3m5m,需要接桩时根据高 程进行接桩处理。(3) 钢管桩施打时要注意桩顶标高的控制，桩顶标高应控制在 正误差10cm以内。当钢管桩进尺极为缓慢或施沉困难时，则不能强 行施沉，以免钢管偏位或变形，要分析其原因，若桩尖遇到异物时， 则须采取调整桩位、跨径等措施，以满足施工要求。(4) 钢管桩施打时，若桩顶有损坏或局部压屈，则对该部分

36、予 以割除并接长至设计标高。(5) 钢管桩施工的平面位置、倾斜度必须满足下列要求：平面 偏位 20cm倾斜度w 1%(6) 采用振动锤施打钢管桩时，沉桩停锤标准以贯入度和桩底 设计标高两个指标控制，以贯入度控制为主，标高控制为辅。(7) 沉桩至设计标高时，最后10击每击平均贯入度 1.5mm可 以停锤。沉桩达不到设计标高时，最后 10击每击平均贯入度w 1.0mm 可以停锤。(8) 采用汽车吊吊打钢管桩时，采用导向架定位，钢管桩接缝 焊缝应饱满、无夹渣、气泡，焊缝周围焊接四跨加劲板补强。(9) 施工时技术、生产部门做好天气预报资料的收集，并及时将相关情况传达到参与现场施工的相关部门或个人。同时

37、要求现场设立潮位观测标尺，适时进行水位观测并做好记录。(10) 钢管桩振沉完成后，采用汽车吊配合及时将钢管桩的横向 钢管平联焊接，同时焊接桩顶型钢横梁及剪刀撑，将钢管桩连成整体。(11) 钢管桩必须采用桩身无明显缺陷变形、焊缝饱满、接头良 好、桩体顺直的钢桩。(12) 施工前先测出水面高程，计算钢桩出水高度，在桩身相应 位置作出标记，打到水面标记处即可停止插打，此时桩顶标高即与设 计一致。管桩接长时必须先将接头切割整齐，保证接口对接完好，然 后周边满焊，焊缝宽度不小于10mm,并在焊缝处四周加贴6片钢板 骑缝焊接在接头处，保证接头整体性和受力。同排钢桩插打完成后随 即焊接20槽钢剪刀撑将各桩连

38、接成整体，保证横向及纵向稳定并防 止出现不均匀下沉。各支撑型钢与钢桩连接处采用满焊， 必须确保焊 缝质量。（13）桩帽与桩接触的表面须平整，与桩身在同一直线上，以免 打桩时产生偏斜。下沉过程中随时控制管桩的垂直度， 如出现倾斜及 时进行纠偏。沉桩过程做好沉桩施工记录，至接近要求时，观测入土 深度，并做好记录至达到要求为止，然后移动桩机至下一桩位置。5.4桩顶横梁安装打桩完成后，调整钢管桩顶面标高，低于设计标高的接桩，高于 设计标高的割除至设计高度，钢管桩顶设置U型缺口，缺口内安装双拼125a工字钢横梁。5.5贝雷梁安装贝雷主梁在桥头空旷场地内拼装， 下面垫枕木，用吊车将贝雷逐 片吊起，用桁架销子相互连接接长。用支撑架螺栓将竖向支撑