(完整版)土木工程专业毕业设计完整计算书

1、该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为 8 层，总建筑面积11305.82m2,宽度为39.95m,长度为60.56m ;底层层高4.2m,其它层层高 3.6m, 室内外高差 0.6m。该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇,因考虑抗震的要求,需要设置变形缝,宽度为 130mm。1.1.1 设计资料(1 )气象条件该地区年平均气温为 20 oC.冻土深度25cm ,基本风压0.45kN/m2 ,基本雪压0.4 kN/m2 ,以西北风为主导方向，年降水量 1000mm。(2) 地质条件该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。地基承载力特征值fa 240kPa 。(3) 地震烈度7

2、度。(4) 抗震设防7 度近震。1.1.2 材料梁、柱、基础均采用 C30；纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235 ;单向板和 双向板均采用 C30，受力筋和分布筋均为 HPB235 ;楼梯采用C20，除平台梁中纵 筋采用 HRB335 外，其余均采用 HPB235。1.2 工程特点本工程为 8 层，主体高度为 29m 左右，为高层建筑。其特点在于：建造高层 建筑可以获得更多的建筑面积， 缩小城市的平面规模， 缩短城市道路和各种管线的 长度， 从而节省城市建设于管理的投资; 其竖向交通一般由电梯来完成， 这样就回 增加建筑物的造价; 从建筑防火的角度来看， 高层建筑的防火要求要高于中低层建

3、 筑;以结构受力特性来看，侧向荷载(风荷载和地震作用)在高层建筑分析和设计 中将起着重要的作用， 因此无论从结构分析， 还是结构设计来说， 其过程都比较复 杂。在框架结构体系中，高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧 力构件应对称均匀布置， 尽量使结构的刚心与质心重合， 避免地震时引起结构扭转 及局部突变， 并尽可能降低建筑物的重心， 以利于结构的整体稳定性； 合理地设置 变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定。该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布 置和较大的跨度，故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程简况和工

4、程特点，特别对于高层建 筑的优点和框架结构中高层建筑的布置原则作了详细阐述。2 结构设计2.1 框架设计2.1.1 工程简况该实验楼为八层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积11305.82m2，建筑平面为“ U型，受建筑场地限制，宽度w40m，长度w 60m。建筑方案确定，中间部分房间开间3.3m,进深7.5m，走廊宽度2.4m ；两侧部分房间开间、进深视具体情况而定。底层层高4.2 m,其它层层高为3.6 m,室内外高差0.45 m。框架平面柱网布置 图2-1所示，(仅取中间部分作为设计对象)L3L3L3L3L3L3L3L3L3L3L3L31111 -11101111111111111Q0_i

5、|L3|1L3IL31L3I|L3|L3 IL3iL3|L3|IL3L3iL3上7222222222222741hIhiiii|i11L3L3EL3T忙L3L3 *L4L3 *L3L3 L3L30111111111111114L3L34L34L344L3iL414L3 11-L34L31I-L3 1IP-L3 Il3300330033003300 3300 .33003300 3300 J 3300330033003300139600图2-1框架平面柱网布置2.1.2设计资料(1) 气象条件基本雪压=0.4kN/m2 ;基本风压=0.45 N/m2(2) 抗震设防7度近震。材料混凝土采用C30

6、，纵筋n级，箍筋I级(4)屋面及楼面做法屋面做法(上人)：30厚细石混凝土保护层二毡三油防水层20厚水泥沙浆找平层150厚柱石保温层100 厚钢筋混凝土板15 厚板底纸筋石灰楼面做法：12mm 厚大理石地面30mm 厚细石混凝土100mm 厚钢筋混凝土现浇板15 厚板底纸筋石灰2.1.3 设计内容：(1) 初估截面尺寸a、框架柱子28层截面尺寸均为b=h=(1/81/12)H=(1/81/12)3.6m0.450.3m1 层：b=h=(1/81/12)H=(1/81/12)4.2m=)0.520.35m取 b h=500mmix 500mmb、横向框架梁(L1):h=(1/101/18)l=(

7、1/101/18)7.5m=0.750.42m 取 h=600mmb=(1/21/3)h=(1/2(1/21/3)1/3) 0.6=0.20.3m 取 b=250mmc、中间框架梁(L2):由于跨度小，故取 b xh= 250mn 400mmd、纵向框架梁(L3):h=(1/101/18)l=(1/101/18)3.3m=x0.330.18m 取 h=500mmb=(1/21/3)h=(1/21/3)0.5=X.250.17m 取 b=250mme、次梁(L4):h=(1/101/18)l=(1/101/18)6.6m=x0.660.37m 取 h=500mmb=(1/21/3)h=(1/21

8、/3)0.5=x0.250.17m 取 b=250mm(2) 楼板厚度：(采用单向板)hl/40=l/40 3.x3=0.82m取 h=100mm(3) 梁的计算跨度梁的跨度：取轴线间距，即边跨梁为7.2m，中间梁为2.4m,L3H0F05111111L31111111E02 21C)0011f11|11 1lih L3 11L31 L41L411111fl1t111 t1L1L330033003300330033003300330033003300330033003300396001415169101112135图2-2框架梁编号(4) 柱高度底层柱子高 h=4.2m+0.45m+0.50m

9、=5.15m ,其中4.2m为底层高，0.45m为室内外高差，0.50m为基础顶面至室外地坪的高度。其他层柱高等于层高即为3.6m。由此得框架计算简图，见图2-3。2.1.4荷载计算(1)屋面均布荷载：30厚细石混凝土保护层0.03m 4=0.72 kN/ m2二毡三油防水层0.35 kN/ m20厚水泥沙浆找平层0.02m 0=0.40 kN/ m2150厚柱石保温层0.15m X=0.75 kN/ m100厚钢筋混凝土板0.1m 25=2.5 kN/ m215厚板底纸筋石灰0.015m X6=0.24 kN/ m2共计：4.96 kN/ m屋面恒载标准值：(12X3.3+0.5 ) X (

10、 7.5 2+2.4+0.5) X4.96=3560KNZ2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z1Z1Z1Z1CEF7500彳4007500|图2-3横向框架计算简图及柱编号(2) 楼面均布恒载(按楼面做法逐项计算)：12mm 厚大理石地面0.012m 28=0.34 kN/ m230mm 厚细石混凝土0.03m 24=0.72 kN/ m100mm厚钢筋混凝土现浇板0.1m 25=2.5 kN/ m15厚板底纸筋石灰0.015 6=0.24 kN/ m合计：3.8kN/ m楼面恒载标准值：(12X3.3+0.5 ) X

11、( 7.5 2+0.4+0.5) 3.8=2727 kN/ m(3) 屋面均布活载计算重力荷载代表值时，要考虑雪荷载和施工荷载。0.4X( 12 X3.3+0.5) X ( 7.5 X+2.4+0.5) =287 kN(4) 楼面均布活载：对于实验楼取均布活荷载为 2.0kN/ m,故楼面均布活载标准值为:(12X3.3+0.5) X(7.5 2+2.4+0.5 ) 2.0=1435 kN(5) 梁柱自重(包括梁侧，梁底，柱抹灰重量)梁侧、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽计算来考虑。表2-1梁柱自重表梁（柱）编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kN）L10.25 0.67.025

12、 8=20030.45L20.25 0.41.9013 8=1045.51L30.25 0.52.8044 8=35210.15L40.25 0.55.904 M2+2=5037.54Z10.5 0.55.15（4 7 刈2）+2 7=35026.24Z20.5 0.53.6028=1621.39注：每根重量为：0.29 0.6 7疋5=30.45 kN （考虑抹灰）对于柱，则：0.4 4 15 5=37.54 kN墙体自重：墙体均为240mm厚墙。墙两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。表2-2墙体自重每片面积片数重量（kN）底层纵墙2.8 4.4512 4-2=463049底层横墙7.0

13、4.3517275其他层纵墙2.8 3.1462124其他层横墙6.7 3.0171818注：单位面积上墙体的重量为：0.28 19=5.32 kN/怦故：墙体自重为: G8=7479kN G7=9856kN G=9856kN G=9856kNt G4=9856kN G3=9856kN G2=9856kN5.32 2.8 4.45 46=3049 kN，其他计算类同。（7）荷载分层总汇a、顶层重力荷载代表值包括顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载+50%活载+梁自重（纵横梁）+半层柱自重+半层墙体自重。b、其他层重力荷载代表值包括：其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载+50%活载+纵-G=11882

14、kN横梁自重+上下各半层的柱及纵横墙体自重(包括横墙)。将前述荷载相加，得集中于多层楼面的重力荷载代表值如下：第八层：7569KN第七至二层： 9943KN第一层：12013KN8建筑物重力荷载代表值Gi为8i iGi =7569+9943 為+12013=79240kNi 1质点重力荷载值见图 2-4.图2-4质点重力荷载值2.1.5水平地震力作用下框架侧移计算(1)横梁线刚度：采用混凝土 C25, Ec =3.0 107kN/ m2在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用， 在计算梁的截面惯性矩时，对现

15、浇楼面的边框架取I =1.5I0 ( I0为梁的截面惯性矩)，对中框架取I =2.0 10。横梁线刚度计算结果见表 2-3。表2-3横梁线刚度计算梁号L截面b h2 m跨度l m惯性矩I bhI0 12边框架梁中框架梁Ib 1.5I0kb旦Ib 2.01。kb旦L10.25 0.67.54.5 10-36.75 1032.70 1049.0 1033.60 104L20.25 0.42.41.3 10-31.95 1032.43 1042.61 033.251 04L30.25 0.53.32.6 10-33.9 10-33.55 1045.2 1034.73 104L40.25 0.56.6

16、2.6 10-33.9 10-31.77 1045.2 1032.36 104(2)横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-4，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-5。表2-4柱线刚度柱号Z截面（怦）柱高度（m）惯性矩线刚度.bh3Io (m4)12K EIcKc T(kN -m)乙10.5 0.55.152.21 10-33.03104Z20.5 0.53.65.21 10-34.34104表2-5横向框架柱侧移刚度 D值计算层次工程 柱类型k _Kb （一般层） 2忍K _（底层） Kc（一般层）2+K0.5 K,十、 （底层） 2+K 丿12DKc(kN/m)h根数底层边框架边 柱2.7

17、10.893.030.48185204边框架中 柱2.71 2.43 1.693.030.598119364中框架边 柱3.601.183.030.52870218中框架中 柱3.60 3.25 c 2.263.030.64990218D376498四五六七八层边框架边 柱27 27 0.620.243276954边框架中 柱輕込1.2120.368564374中框架边 柱3.6 3.6 0.8220.301185528中框架中 柱呻6)1.5720.443313928D700296（3）横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布

18、情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：Ti 1.7式中 基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；T框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；表2-6横向框架顶点位移层次Gi (kN)Gi (kN)Di (kN/m )层间相对位移i GDi8756975697002960.01080.578979943175127002960.02500.553969943274557002960.03920.514759943373987002960.05320.4816

19、49943473417002960.06710.424539943572847002960.08320.351329943672277002960.09600.2753112013792403764980.20450.1903T1 1.7 T =1.7 )0.60.5736 =0.776 (s)(4) 横向地震作用计算在II类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期Tg=0.35s，水平地震影响系数最大值max =0.08由于T1 =0.776 Tg=1.4 35=0.49 (s),应考虑顶点附加地震作用。n =0.08 T1+0.01=0.08 0773+0.01=0.0

20、72顶点附加水平地震作用：Fn= nFEK =0.073 2616=191kN各层横向地震剪力计算见表3-7,表中：Fi7GiHi Fek（1n）159.76120.33GjHjj 1表2-7各层横向地震作用及楼层地震剪力层 次hi （ m）Hi(m)Gi（kN）GiHikN mGH,：GHj/ j 1Fi（kN）Vi（kN）83.630.3575692308540.16960205602.5173.626.759943.2654750.193483.11085.663.623.1599432301800.169421.521507.1253.619.5599431943080.132352.

21、761859.8843.615.929943.1582920.109292.582152.4633.612.3599431227960.088225.172377.6323.68.759943870010.061159.762537.3915.155.1512013618660.042120.332657.39注：表中第8层Fi中加入了Fn。横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-5。602.511085.601507.121859.882152.46.2377.632537.392657.72图2-5横向框架各层水平地震作用和地震剪力(5) 横向框架抗震变形验算详见表2-8。表2-8横向变

22、形验算层次层间剪力Vi（kN）层间刚度Di（kN）层间位移VD（m）层咼h(m)层间相对弹性转角e8602.407002960.000863.61/418771085.607002960.001543.61/232961507.127002960.002133.61/168551859.887002960.002633.61/132742152.467002960.003043.61/117932377.637002960.003363.61/106522537.397002960.003583.61/100312657.72764980.006825.151/758注：层间弹性相对转角均满足

23、要求。e V e=1/450。（6）水平地震作用下，横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-9。地震作用下框架梁柱弯矩,梁端剪力及柱轴力分别见表2-10、图2-6，图2-7。表2-9柱端计算层次层咼Ni层间 剪力Vi层间刚度DiC轴柱（边柱）D imVi,mkyM上M下83.6060370029612087110.820.3526.6914.2173.60108670029612087190.860.4042.0428.5763.60150770029612087260.860.4552.5544.1353.60185970029612087320.860.4565.695

24、2.7643.60215270029612087370.860.5067.867.8133.60237770029612087410.860.5075.275.223.60253770029612087430.860.4588.2369.7715.1526583764987356501.240.6495.1172.3续表2-9层层咼层间剪层间E轴柱（边柱）次Ni力Vi刚度DiD imVi,mkyM上M下83.660370029617946151.570.4232.9123.2873.6108670029617946271.570.4853.6549.3863.61507700296179463

25、91.570.4872.1265.6653.6185970029617946471.570.4887.1381.2243.6215270029617946551.570.510110133.6237770029617946611.570.510910923.6253770029617946651.570.49117.5112.915.1526583764988962621.570.55142.63172.78注：表中：y y0 yiy2,3 Vim VcDim / Di M下 VmyihM 上Vim 1% h表2-10框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力展 次CE鶴EF聘柱轴力店）除）M （丽朋細2

26、7 225.7417.0g5.9524147S14雄12.32-555-60.37731349399624S4.S034.002E 3-19.13-22.0267JTS544.0619,852 45446J4.4645芟*38,98-47.557.2S3.422472.2272.22SJ.1S-65.33-31.4?47 2118.4496.629.872 4932酿龊-12133140 4110.?534.912d960596.0530.04-130D-1.43232 115X94120.3738恥124104 S31C4j6387 1?-168 6-214.7617.2152.36136.

27、2P41.432 4117.9S117.0S98.32-210.345 9522.68257425.7414.7817.0831.86 /25.7431.8625.7422.1427.3642.1241.0434.6051.4813.8654.978.8454.4663.36105.4866.651.84 _118.44/66.6140.473.873.885.1439.9652.43兌2.1454.934.6052.4339.9613.8641.0464.0648.3871.14二 48.3878.8483.4289.9865.6654.4671.1464.06-27.3651.4872.2

28、283.4289.9842.1263.3665.66105.4872.22:96.6081.22 7 99 /81.2283.62 ；凡醫：83.6296.6051.84/96.0599 /108 /_ _ lz/140.4 96.05120.87 /108117.5110.95/66.6 /104.6366.673.8158.9492.769.66108104.63/158.94, 136.29 UH1J.3OOec.3j.：-i jc a*29 ta9B32?71G-P7.1619.139b.Q*Sc.D J4F/图2-7地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力2.1.6竖向荷载作用下横向框架的内

29、力分析仍以中框架为例进行计算。(1)荷载计算 第8层梁的均布线荷载CE跨：屋面均布恒载传给梁4.96 &3=16.37kN/m横梁自重(包括抹灰)0.29 0.6 25=4.35kN/m20.72kN/m恒载：EF 跨： 屋面均布恒载传给梁 横梁自重（包括抹灰） 恒载： 第 8 层活荷载： 第71层梁均布线荷载 CE 跨： 楼面均布恒载传给梁 横梁自重 内横墙自重（含粉刷） 恒载：EF 跨： 楼面均布恒载传给梁 横梁自重（包括抹灰） 恒载： 第 7 1 层活荷载： 第 7 1 层集中荷载： 纵梁自重（包括抹灰） ： 纵墙自重（包括抹灰） ： 柱自重（包括抹灰） ： 总计： （2）用弯矩分配法计

30、算框架弯矩 竖向荷载作用下框架的内力分析， 与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。 虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，4.96 &3=16.37kN/m0.29 0.4 送5=2.9kN/m16.27kN/m2.0 3.3=6.6kN/m3.8 &3=12.54kN/m4.35kN/m0.28 19 （3.6-0.6） =1 5.96kN/m32.85kN/m3.8 3.3=12.54kN/m2.9kN/m15.44kN/m2 3.3=6.6kN/m0.29 0.50 25 3.3=38.61kN0.28 19 3.9 （3.6-0.50）=54.42kN0.54 0.54 3.3 25=24

31、.06kN117.1kN除活荷载较大的工业厂房外， 对一般的工业 这样求得的框架内力， 梁跨中弯矩较考 但当活荷载在总荷载比例较大时， 可在截面 配筋时，将跨中弯矩乘 1.11.2 的放大系数予以调整。a、固端弯矩计算 将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表 2-11。b、分配系数计算见图 2-9；竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，-rrr32.85kN/m15.44kN/r1 i 1132.85kN/ri32.85kN/m15.44kN/rT J 132.85kN/ri3!32.85kN/m15.44kN/rI J厂32.85kN/ri32.85

32、kN/m32.85kN/ri ,5.44KN/rt ir132.85kN/m“5.44kN/r J J j J32.85kN/rii32.85kN/m15.44kN/r1 J p、32.85kN/ri ,32.85kN/m15.44kN/rJ i ；32.85kN/ri16.6kN/m.i I 1 I 1工6.6kN/n11 If J 1116.6kN/r1.rn6.5kN/r1IB66kN/r1.11 1 |I66kN/r1m1丄工66kN/r1Q66kN/r1.1 |(a)恒载示意图2-8框架竖向荷载示意3.756.51-44.343.754.346.54.343.754.34* J6.5

33、4.343.756.54.34h 6.54.343.754.346.5:j4.343.754.346.54.343.754.346.5M4.343.754.346.53.033.03(b)活载示意c、传递系数远端固定，传递系数为1/2;d、弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见表2-12，框架的弯矩图见图 2-10;活荷载作用下，框 架的弯矩分配计算见表2-13，框架的弯矩图见图2-11 ；图2-9分配系数示意调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图2-10，图2-11中括号内数值。上柱下柱右梁0.5360.464-97.1352.0645.0626.85-16.96八层-6.08-4.58-5.3

34、810.38-3.03-2.6364.21-64.21左梁上柱下柱右梁0.3860.4770.16797.13-9.25-33.92-41.92-14.6722.53-22.630.3490.3490.302-153.9149.53.49.5342.85 七层23.9924.77-17.96-10.75-10.75-9.30-2.16-0.062.31-0.08-0.0283.49-66.7-24.260.2670.3090.3090.115153.91-35.91-41.56-41.56-7.41-15.4721.434 62-17.945 34-20.785 341 990.10 0.20

35、 0.10表2-11固端弯矩计算CE跨EF跨层 数固端弯矩Ma Mb/kN m层 数固端弯矩Ma Mb/kNm8层（恒）1 .20.72 7.H 97.13128层（恒）1 219.27 2.429.251271层（恒）1232.85 7.52153.911271层（恒）1 215.44 2.47.41128层（活）1 26.6 7.530.94128层（活）1 26.6 2.43.171271层（活）30.94 kN m71层（活3.17 kN m表2-12恒载弯矩分配图-1.34-6.392.31-4.65-0.042.681.891.891.640.540.620.620.2364.77

36、61.47-125.38139.55-57.64-56.9-21.530.3490.3490.3020.2670.3090.3090.115-153.91153.91-7.4149.5349.5342.85-35.91-41.561 -41.56-14.4724.7729.77-17.96六层21.43-20.78P -20.78-12.77-12.77-11.055.376.221 6.222.31-5.38-7.272.69-5.532.67|3.113.483.483.010.070.080.080.0364.7761.47-125.38139.55-57.64-56.9-21.530.

37、3490.3490.3020.2670.310.3090.115-153.91153.91-7.4149.5349.5342.85-35.91-41.561 -41.56-15.4729.7729.77-17.92五层21.43-20.78P -20.78-14.53-14.53-12.575.376.221 6.222.31-6.39-6.902.68-6.293.11| 2.982.772.772.390.050.060.060.0464.7761.47-125.38139.55-57.64-56.9-21.530.3490.3490.3020.2670.310.3090.115-153.

38、91153.91-7.4149.5349.5342.85-35.91-41.561 -41.56-15.4729.7727.67-17.92四层21.43-20.78-22.93-13.79-13.79-11.945.956.881 6.882.56-7.27-1.952.98-5.973.11-0.542.182.181.880.911.0511.050.3964.7761.47-125.38139.55-57.64-56.9-21.540.3490.3490.3020.2670.310.3090.115-153.91153.91-7.4149.5349.5342.85-35.91-41.5

39、61 -41.56-15.4729.7727.67-17.92三层21.43-20.78-22.93-13.79-13.79-11.945.956.881 6.882.56-7.27-1.952.98-5.973.11-0.542.182.181.880.911.051.050.3964.7761.47-125.38139.55-57.64-56.9-21.540.3490.3490.3020.2670.310.3090.115-153.91153.91-7.4149.5349.5342 85 二层-35.91-41.561 -41.56-15.4729.7727.67-17.9221.43-

40、20.78-22.93-13.79-13.79-11.945.956.886.882.56-7.27-1.952.98-5.973.11-0.542.182.181.880.911.051.050.3964.7761.47-117.42139.51-57.64-56.9-21.540.390.2730.3370.2670.310.3090.115-153.91153.91-7.4155.3438.7447.83-35.91-41.561 -41.56-15.4729.77-19.77一层21.43-20.78P -22.93-3.90-2.73-3.375.956.881 6.882.56-6

41、.9-0.47-5.973.11P -0.542.872.012.480.911.051.050.3983.3241.29-124.92139.51-57.64-56.98-21.53表2-13活载弯矩分配图上柱下柱右梁0.5360.464-30.9416.5814.36八 层5.3-5.3-0.05-0.04-1.61-0.631.111.0220.29-20.290.3490.3490.30210.79-30.9410.799.34七 层7.64-3.224.98-3.39-3.22-2.79-0.030.16-1.150.710.160.1517.7815.34-33.50.3490.3490.30210.79-30.9410.799.34六层4.98-2.294.98-3.39-2.29-1.98-1.610.80-1.150.470.800.6917.7815.