高加水位调试专业分析

1、高加水位调试试验汇报4月9日-11日调试过程中，3号和4号机组分别进行过在不同负荷下进行了水位提升试验，试验条件均是在机组负荷不变化的前提下提升水位，试验方法是逐步调整水位（每次变化10mm）,稳定一段时间后，查看下端差数值（疏水温度 与给水入口温度差值），当下端差变化不明显时结束试验，通过绘制曲线查找下 端差急剧变化的拐点，试验顺序为1-3号高加逐台进行。潇桁对司创1$ gw H3:辽门组.S :AutoGTOup,组福ib I陋打曲券ivT图一.4号机组1号高加水位调试试验曲线9QCW图二.4号机组1号高加根据试验结果绘制的曲线4月10日10点左右，开始在调试机组的4号机组1号高加进行水位

2、调试试验，由于试验时1号高加下端差尚可，因此先进行了降水位过程，在-40mm（以当前DCS数值，下同）左右时下端差约22度，此时说明已有大量蒸汽进入疏水 冷却段，停止降低水位，恢复到原水位后稳定 10分钟后再进行提升水位，由于 机组临时接到提升负荷，试验结束。通过绘制的曲线 （图二），目前的试验以及可 以找到拐点，拐点在DCS显示-10mm位置处。3 TMTEQjnaAAVi jTMTmiAAV 311S AmMLT0tAAV3*一 THS*?.13 阿萄取IB九口融35B.7d再号翊鎌蘇ai_ifiSjI申L5MIL#TITS.ISJDD.DJ Jm剤|5D；0 tQ. id厂 二話 1OL

3、(jnr 41nrTiT-P9. flir；eirE9 帥1嗣*1(IMfrJSSnn 甲14/11117： JI ；59zaiuoviD图三3号机组1号高加水位调试试验曲线-60 -50 -40 -30 -20 -10 010 代3萼癥辭咖1000MW图四3号机组1号高加根据试验结果绘制的曲线4月10 日，在解除高加高三保护动作后，机组负荷在1000MW左右，此时1 号高加下端差在-16度左右，鉴于下端差偏大，因此省略了降水位，直接从-40mm 开始提升水位。当水位提升到+10mm时，运行人员认为水位波动幅度加大，且 此时下端差已接近合格值，停止了提升过程，水位恢复到 -40mm稳定了 40

4、分钟 后,再进行了水位下降试验，降低到-60mm时下端差已接近20 度,停止了试验。 通过绘制曲线图（图四），本条曲线比4号机组的更缓和，但还是可以找到拐点，神uW皿jSfeT廈二i旷 UODD迎_AWTMLT皿科声.TCVmAT5J 弭 TMBAA幵 J T在0左右。:耶忏严冃 _*1?1畑 W I H ! 1 J 41 k Aitl瞋ii呷，:诵：（241 VHP*T!-3 in F和 = 严p 町 mif jhIb网更Ym 严迪1.罰1 mwn*和耳呻T*图五，3号机组2号高加水位提升曲线随后进行3号机组2号高加水位调整试验，由于此时下端差有近 17度，因 此进行了水位提升，水位开始自-

5、260mm提升，当水位提升时，加热器水位波动 幅度加大，且成倍数增加，为避免出现过高水位，试验只得停止。1号高加均从试验结果上来看，提升水位可以明显降低高加的下端差，两台 可以找到下端差的拐点，但是提升水位后，加热器水位呈现波动幅度变大的情况 （图三），严重时会出现水位无法控制的现象，不加入人工干预可能导致高加水位达到咼三水位（图五），旁路咼加的可能。 ）:I 丨 W 71 H】m心 VJ他jg,勺：:73iO3AV 5#IEin船2 ziM瞽n询:町ME1W11ffp.g? LpyjB bjTSMQM300 00JNl D 叫 尹叮屯酹低 ni创03IH H世皿砂iC.M；如333 12Mm

6、mUMn：Q2：E2aoi Sire VII由于水位存在波动，后面调试则以稳定水位为主。在后续的调试过程中，也 可以观察到全部高加提升水位后均可以接近或者超过 -5.6度的下端差要求。这说 明高加在性能设计上可以满足热平衡要求。加热器是属于圆筒型容器，凝结水均在设备底部，负荷平稳，端差正常的情 况下，水位越提升，其表面积越大，提升水位所需凝结水量会逐渐增大，当提升 后高度淹没换热管后，会减少换热面积，这样抽气凝结下来的凝结水量会减少， 因此，提升水位后水位波动应该是呈现更加平缓的现象。姻*M+Ba朋gj|43S1l3r qA1-LiPIsi2E4D11A1K I5A11iiHsnzmWhl高加

7、轴向图- P 1 -4-, ；.- F F r 9 n : ihl 7,芮小：一门蒐 JrmST H亦:讥 旳I I三1 AMTLTmMAV_4#-7VDDrLD5.70Imm-3oar 1JTJ1CVnaAZT.A4*汽丽養ijy7awDDO! J331.4?顶41:H1竺壬。如地治JW21L.MIICHSID0 DDwoe豐1：一 -Hl. .IL52ii.nILJ1-flO.B r 胃二；1-：丄HK1 Jaoc科Lp.,J打.M1 hIITMTWHAAV.*#:1廊I号*iB人coat1sn n :omT图七4号机组2号高加4占卄鬥一PH 叩K網勺幣H k 币呵可打舷刃组“MM远呼 爼

8、端 life吋捉钧辱T XT .*图八4号机组3号高加- - n - n-ur；:I严尽 臥;IpJj彳如D(ftfOO T?而dBOJTHI L)。晅_Ttj3DD TE阿 LA AV 斫卫狀谒祕正霭亦题:tii广41.77TnPTi)KAV4*IMMEffIM H匚ns|皿-i ：. rjIZ；(II；Z412：.aiX911:bz；!2D1 5/W图九 4号机组3号高加。投自动后波动逐渐加大从水位调试情况来看，在低负荷下，水位提升比较容易，波动还可以控制得住，当超过800MW负荷时，提升水位这会出现水位稳不住的现象，当手动操作阀门开度，提升水位后阀门投自动，出现水位波动越来越大，且阀门开

9、度比水位波动幅度更明显，负荷提升会增加调节阀前后的压差，会造成短时间的水位波动,但运行一段时间后，在端差正常的情况下，负荷稳定，加热器水位波动应该趋于平稳。10多秒的在图十和图十一对比时可以发现，调节阀动作时间相对于水位有 延迟，调节阀动作反应时间比较迟缓，这有可能是造成波动变大的原因。台匕当然，由于机组刚刚投运，可能有杂物进入调节阀阀笼而改变调节特性的可 能,特别是4号机组3号高加正常疏水调节阀。建议贵公司在停机检修期间查看阀门阀笼。鬲3迂蔻辽anepTiuuw*UB5TMv?iTF山电ITt丽jgat99t3Sm*5amiKfMlOiKhhlOOin IlLHj LU = O I X #

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11、?ai5/04jlD碎赫硏何的5心MCI I：机国占罰loBaip俎T氏 临时fei畑 _ij?号y 丐君世i Fre1 fB .- . .B5:.；儿Ii CH?hfJ.-1 j2T34TE03Q1A i,V4W2SMinADa2HQ306J5*00 colo.QDr 14,- - : - . =. . .:id；止laiPIJ 77.40 .?J. jjij :J-_L .7厶二竺50油aV-4ffLB9.94ISVJ理mfl.OITrIi ；：AZ Z-V 2! 8高顶于第走T F竜週桶61.5555.?!0& QCdJQ% ,AAHr34LT12MX_4#70 31-125 M! i对

12、近nnafl109IT3PTl3AAV_4#a.PS11:lOD.flDDflDMP图十二 4号机组3号高加，调节阀反馈没动，而水位不规则波动丁 益J Ik -工再克;*三* FiFt 二:.JW *T-：C k .:s、 1 一布-歼2I；15C? 2蓟輩即di(h25?ai*a_TgiA.AV_-1M g1MJ XLW330 Wi2_|TMLTT1K aV_円 Ul木世-M7 JD-no hIM 3H oaJ 竝.：TE-.呻 J：-* rd 可 Fn-4SglQ143 mt IW-；_4一r*PaIDW2 鼻:f.-.rA-1IfT 39myuB_ill IPLn.wE：1 AMTHLn

13、JUAV_to中UZH-llfi.DdLDDD m-IMHILH.55 WJ* -TH. ffd-uo.k厂M/Wx1 出 MuiniKjtint图十五3号机组3号高加 水位提升试验时 三台液位计反馈曲线12: ,.- 1 匸Ml 5 13ik.2TLT(J36 AV_4#4号tiU号高ffi圭（总埴233 30口山0J-3Dfl 00Imm1rLT03C AV_*#谒甬L得幽J3J W -25fi.75,-jM.aa!血T*CUB3aT AV_+f,伸JM |坤却QflQ阡12豕B号毘辽f,：庶虫.曲】19:L / T- ；p:由QEHIHH AV 聲1BtjWfctJ冋仍1删MauL7t.

14、:说三片卜叮气迄Sir g轴I ”鬥7 :S乙內lifcCru甲.m哇L 住严即卡总巧1朗：15X1如17r：T5图十六4号机组3号高加3台液位变送器反馈曲线 总线3反馈不规律円酹絆时I可7015-0 17O2SO O AlLloCrroup.沮端;L F方歹曲蚪趙畀 I 点 图十八，3号机组3号高加在3号机组3号高加提升水位时还出现了一种情况,正常疏水调节阀开度自80%左右开度采用手动的方式按1%关小开度及其缓慢的关到了 40%左右，高加水位呈现基本不变的状态，但是疏水下端差已从24度变到5.5度，在40%开度稳定了 1分钟后出现水位暴涨的现象。由于端差已正常，说明设备内部的疏水冷却段已经建

15、立好虹吸，液位测量均是独立设置取样点，且波动情况趋同，基本上 可以排除液位测量一次门未打开的可能性。 现象说明设备底部由于设备沿轴向存 在压力差，液位有梯度，在关小阀门开度时，虹吸口被淹没不多，由于整个疏水 管路一直出于爬坡，依靠压差抵消和 25米的液柱静压等阻力刚刚能使虹吸维持 于平衡中，当调节阀开度到临界点时，轻微关闭可能导致阀门内部可能提前汽化， 就打破了平衡状态，使疏水管路出现堵塞，产生高加水位急速上升的现象。由于高加处于7.1米层，距离除氧间有20多米高度差，加上调阀位于除氧器 顶部，估计有近25米的液柱静压，VWO工况时3抽蒸汽压力2.51MPa.a,考虑 到3抽管道阻力3%,加热

16、器壳侧压力损失0.07MPa,实际到阀前的压力预计不 到2.1MPa.a。根据阀门厂的选型资料，最大工况时入口压力却有2390Kpa.a。两者差值超过了 12%，选型上有没有考虑液柱静压？广东某电厂和华东某电厂的 1000MW机组单列高加，在参数非常接近，疏水量更小的情况下，广东某电厂3台正常疏水调节阀分别为8”、10”、8”；华东某电厂3台正常疏水调节阀分别为 6”、8”、8”；。本项目正常疏水调节阀规格 4”、6”、6”。阀门尺寸是否存在偏小 的可能。调节阀的选型中，过大或过小的调节阀调节性都会比较差，这是因为调节阀最佳的使用区间就是在 25%75%附近，因此我们建议贵公司可以考察其他 类

17、似1000MW单列高加的调节阀规格。2U.高E加热器运行工况(以下斥力均为绝对用力(a)阀门勒称乐力单位r玮丸1况(V獄)1#高加止常蹴水歸节阀阀前压力艮Gti丘27训后压力MFci介质温度r妣4流量l/h165*15脾高就正常疏水调节阀阀前床力MPa !氐9褐乔圧力MPa2. 1介须泪度r22B 5i阀n名稔i压力单位*最大丁况(WO)t/h523.583k高加正前疏水调节阀阀前压力MPa1阀后圧力MPa1. I介质温度*C193.3t/h667, 72图十九广东某1000MW电厂正常疏水参数阀门选型设计工况：阀门位号：HP2爪力单位：Mpa(A)流1让厲位：Kg/H设计力(Gh5.97设汁

18、温&;280胃道尺寸IN：doOxSa悴道岀丨H130x25流禺195,273474,270入U床力：1. 7534. 631出口压力：2. S322. 760压降：L9211.871入口温度：233. 5023 巳 10匸况：阀门选型设计二阀门位巧：HP3用力单K：Mpa(A)流iH单位：Kg/H设讨压丿J (G):3. 1设计温ft：010管逍尺寸IN：157x11500x18流说：665, 59S638, 683入口压力；2. 1292. 361fl； 口压力I1.251L223阳降：1, 175h 111入M温甌198. W195. 00介质比贞：0.87a 37图二十 华东某电厂1000MW高加2号和3号正常疏水阀选型参数理想流性!一快开,2克统4一彎苗分比,5-双曲蚊,G-ttiE摊樹线由于调节阀出入口均会有缩颈过渡管，阀门尺寸远比疏水管道小，这样也会 产生节流效果，出现较大的压力损失， 加上疏水阀前压力未达到选型参数的压力， 可能导致疏水在阀门内部汽化， 如果阀门未采用抗气蚀设计， 就可能对管道疏水 产生阻力和波动。在调试过程中，