课后答案(作业)

1、第四章4.2 某平壁材料的导热系数 W/(mK)， T 的单位为。若已知通过平壁的热通量为q W/m2，平壁内表面的温度为。试求平壁内的温度分布。解：由题意，根据傅立叶定律有qdT/dy即q0（1T）dT/dy分离变量并积分整理得此即温度分布方程4.3 某燃烧炉的炉壁由500mm厚的耐火砖、380mm厚的绝热砖及250mm厚的普通砖砌成。其值依次为1.40 W/(mK)，0.10 W/(mK)及0.92 W/(mK)。传热面积A为1m2。已知耐火砖内壁温度为1000，普通砖外壁温度为50。（1）单位面积热通量及层与层之间温度；（2）若耐火砖与绝热砖之间有一2cm的空气层，其热传导系数为0.04

2、59 W/(m)。内外壁温度仍不变，问此时单位面积热损失为多少？解：设耐火砖、绝热砖、普通砖的热阻分别为r1、r2、r3。（1）由题易得r10.357 m2K/Wr23.8 m2K/Wr30.272m2 K /W所以有q214.5W/m2由题T11000T2T1QR1 923.4T3T1Q（R1R2） 108.3T450（2）由题，增加的热阻为r0.436 m2K/WqT/（r1r2r3r） 195.3W/m24.4某一60 mm3mm的铝复合管，其导热系数为45 W/(mK)，外包一层厚30mm的石棉后，又包一层厚为30mm的软木。石棉和软木的导热系数分别为0.15W/(mK)和0.04 W

3、/(mK)。试求（1）如已知管内壁温度为-105，软木外侧温度为5，则每米管长的冷损失量为多少？（2）若将两层保温材料互换，互换后假设石棉外侧温度仍为5，则此时每米管长的冷损失量为多少？解：设铝复合管、石棉、软木的对数平均半径分别为rm1、rm2、rm3。由题有rm1mm28.47mmrm2mm43.28mmrm3mm73.99mm（1）R/L3.73104Km/W0.735Km/W1.613Km/W2.348Km/WQ/L46.84W/m（2）R/L 3.73104Km /W2.758Km /W0.430Km /W 3.189Km /WQ/L34.50W/m4.5某加热炉为一厚度为10mm的

4、钢制圆筒，内衬厚度为250mm的耐火砖，外包一层厚度为250mm的保温材料，耐火砖、钢板和保温材料的导热系数分别为0.38 W/（mK）、45 W/（mK）和0.10 W/（mK）。钢板的允许工作温度为400。已知外界大气温度为35，大气一侧的对流传热系数为10 W/（m2K）；炉内热气体温度为600，内侧对流传热系数为100 W/（m2K）。试通过计算确定炉体设计是否合理；若不合理，提出改进措施并说明理由。（补充条件：有效管径2.0m）解：设由耐火砖内侧表面和保温材料外测表面的面积分别为A1和A4，耐火砖、钢筒和保温材料的对数平均面积分别为Am1 、Am2 、Am3。钢板内侧温度为T。稳态条

5、件下，由题意得：（因为钢板内侧温度较高，所以应该以内侧温度不超过400为合理）有效管径R=2.0 m带入已知条件，解得T463.5400计算结果表明该设计不合理改进措施：1、提高钢板的工作温度，选用耐热钢板；2、增加耐火砖厚度，或改用导热系数更小的耐火砖。4.9在换热器中用冷水冷却煤油。水在直径为192mm的钢管内流动，水的对流传热系数为3490 W/（m2K），煤油的对流传热系数为458 W/（m2K）。换热器使用一段时间后，管壁两侧均产生污垢，煤油侧和水侧的污垢热阻分别为0.000176 m2K/W和0.00026m2K/W，管壁的导热系数为45 W/（mK）。试求（1）基于管外表面积的总

6、传热系数；（2）产生污垢后热阻增加的百分数。解：（1）将钢管视为薄管壁则有K338.9W/（m2K）（2）产生污垢后增加的热阻百分比为注：如不视为薄管壁，将有5左右的数值误差。4.11列管式换热器由19根192mm、长为1.2m的钢管组成，拟用冷水将质量流量为350kg/h的饱和水蒸气冷凝为饱和液体，要求冷水的进、出口温度分别为15和35。已知基于管外表面的总传热系数为700 W/（m2K），试计算该换热器能否满足要求。解：设换热器恰好能满足要求，则冷凝得到的液体温度为100。饱和水蒸气的潜热L2258.4kJ/kgT285K，T165K由热量守恒可得KATmqmL即列管式换热器的换热面积为A

7、总1919mm1.2m1.36m24.21m2故不满足要求。4.13若将一外径70mm、长3m、外表温度为227的钢管放置于：（1）很大的红砖屋内，砖墙壁温度为27；（2）截面为0.30.3m2的砖槽内，砖壁温度为27。试求此管的辐射热损失。（假设管子两端的辐射损失可忽略不计）补充条件：钢管和砖槽的黑度分别为0.8和0.93解：（1）Q12C1212A（T14T24）/1004由题有121，C121C0，10.8Q121C0 A（T14T24）/10040.85.67W/（m2K4）3m0.07m（5004K43004K4）/10041.63103W（2）Q12C1212A（T14T24）/1

8、004由题有121C12C0/1/1A1/A2（1/21）Q12C0/1/1A1/A2（1/21） A（T14T24）/10045.67W/（m2K4）1/0.8（30.07/0.30.33）（1/0.931）3m0.07m（5004K43004K4）/10041.42103W4.14一个水加热器的表面温度为80，表面积为2m2，房间内表面温度为20。将其看成一个黑体，试求因辐射而引起的能量损失。解：由题，应满足以下等式且有121；AA1；C12C01又有A12m2；11所以有第五章5.9 在稳态下气体A和B混合物进行稳态扩散，总压力为1.013105Pa、温度为278K。气相主体与扩散界面S

9、之间的垂直距离为0.1m，两平面上的分压分别为PA1=1.34104Pa和PA2=0.67104Pa。混合物的扩散系数为1.8510-5m2/s，试计算以下条件下组分A和B的传质通量，并对所得的结果加以分析。（1）组分B不能穿过平面S；（2）组分A和B都能穿过平面S。解：（1）由题，当组分B不能穿过平面S时，可视为A的单向扩散。pB,1ppA,187.9kPapB,2ppA,294.6kPaDAB1.8510-5m2/s（2）由题，当组分A和B都能穿过平面S，可视为等分子反向扩散可见在相同条件下，单向扩散的通量要大于等分子反向扩散。5.5 一填料塔在大气压和295K下，用清水吸收氨空气混合物中

10、的氨。传质阻力可以认为集中在1mm厚的静止气膜中。在塔内某一点上，氨的分压为6.6103N/m2。水面上氨的平衡分压可以忽略不计。已知氨在空气中的扩散系数为0.23610-4m2/s。试求该点上氨的传质速率。解：设pB,1,pB,2分别为氨在相界面和气相主体的分压，pB,m为相界面和气相主体间的对数平均分压由题意得：第六章6.2 密度为2650kg/m3的球形颗粒在20的空气中自由沉降，计算符合斯托克斯公式的最大颗粒直径和服从牛顿公式的最小颗粒直径（已知空气的密度为1.205kg/m3，黏度为1.8110-5Pas）。解：如果颗粒沉降位于斯托克斯区，则颗粒直径最大时，所以，同时所以，代入数值，

11、解得m同理，如果颗粒沉降位于牛顿区，则颗粒直径最小时，所以，同时所以，代入数值，解得m6.7 降尘室是从气体中除去固体颗粒的重力沉降设备，气体通过降尘室具有一定的停留时间，若在这个时间内颗粒沉到室底，就可以从气体中去除，如下图所示。现用降尘室分离气体中的粉尘（密度为4500kg/m3），操作条件是：气体体积流量为6m3/s，密度为0.6kg/m3，黏度为3.010-5Pas，降尘室高2m，宽2m，长5m。求能被完全去除的最小尘粒的直径。含尘气体净化气体uiut降尘室图6-1 习题6.7图示解：设降尘室长为l，宽为b，高为h，则颗粒的停留时间为，沉降时间为，当时，颗粒可以从气体中完全去除，对应的

12、是能够去除的最小颗粒，即因为，所以m/s假设沉降在层流区，应用斯托克斯公式，得mm检验雷诺数，在层流区。所以可以去除的最小颗粒直径为85.7m6.8 采用平流式沉砂池去除污水中粒径较大的颗粒。如果颗粒的平均密度为2240kg/m3，沉淀池有效水深为1.2m，水力停留时间为1min，求能够去除的颗粒最小粒径（假设颗粒在水中自由沉降，污水的物性参数为密度1000kg/m3，黏度为1.2 10-3Pas）。解：能够去除的颗粒的最小沉降速度为m/s假设沉降符合斯克托斯公式，则所以m检验，假设错误。假设沉降符合艾伦公式，则所以m检验，在艾伦区，假设正确。所以能够去除的颗粒最小粒径为2.1210-4m。6

13、.9 质量流量为1.1kg/s、温度为20的常压含尘气体，尘粒密度为1800kg/m3，需要除尘并预热至400，现在用底面积为65m2的降尘室除尘，试问（1）先除尘后预热，可以除去的最小颗粒直径为多少？（2）先预热后除尘，可以除去的最小颗粒直径是多少？如果达到与（1）相同的去除颗粒最小直径，空气的质量流量为多少？（3）欲取得更好的除尘效果，应如何对降尘室进行改造？（假设空气压力不变，20空气的密度为1.2kg/m3，黏度为1.8110-5Pas，400黏度为3.3110-5Pas。）解：（1）预热前空气体积流量为，降尘室的底面积为65m2所以，可以全部去除的最小颗粒的沉降速度为假设颗粒沉降属于

14、层流区，由斯托克斯公式，全部去除最小颗粒的直径为检验雷诺数 假设正确（2）预热后空气的密度和流量变化为，体积流量为可以全部去除的最小颗粒的沉降速度为同样假设颗粒沉降属于层流区，由斯托克斯公式，全部去除最小颗粒的直径为检验雷诺数假设正确的颗粒在400空气中的沉降速度为要将颗粒全部除去，气体流量为质量流量为（3）参考答案：将降尘室分层，增加降尘室的底面积，可以取得更好的除尘效果。6.11 用与例题相同的标准型旋风分离器收集烟气粉尘，已知含粉尘空气的温度为200，体积流量为3800 m3/h，粉尘密度为2290 kg/m3，求旋风分离器能分离粉尘的临界直径（旋风分离器的直径为650mm，200空气的

15、密度为0.746 kg/m3，黏度为2.6010-5 Pas）。解：标准旋风分离器进口宽度m，进口高度m，进口气速m/s所以分离粉尘的临界直径为6.12体积流量为1m3/s的20常压含尘空气，固体颗粒的密度为1800 kg/m3（空气的密度为1.205kg/m3，黏度为1.8110-5Pas）。则（1）用底面积为60m2的降尘室除尘，能够完全去除的最小颗粒直径是多少？（2）用直径为600mm的标准旋风分离器除尘，离心分离因数、临界直径和分割直径是多少？解：（1）能完全去除的颗粒沉降速度为m/s假设沉降符合斯托克斯公式，能够完全去除的最小颗粒直径为检验：，假设正确。（2）标准旋风分离器进口宽度m

16、，进口高度m，进口气速m/s分离因数临界粒径分割直径6.13 原来用一个旋风分离器分离气体粉尘，现在改用三个相同的、并联的小旋风分离器代替，分离器的形式和各部分的比例不变，并且气体的进口速度也不变，求每个小旋风分离器的直径是原来的几倍，分离的临界直径是原来的几倍。解：（1）设原来的入口体积流量为qV，现在每个旋风分离器的入口流量为qV/3，入口气速不变，所以入口的面积为原来的1/3，又因为形式和尺寸比例不变，分离器入口面积与直径的平方成比例，所以小旋风分离器直径的平方为原来的1/3，则直径为原来的所以小旋风分离器直径为原来的0.58倍。（2）由式（6.3.9）由题意可知：、都保持不变，所以此时

17、由前述可知，小旋风分离器入口面积为原来的1/3，则为原来的倍所以倍所以分离的临界直径为原来的0.76倍。第七章7.3 用过滤机处理某悬浮液，先等速过滤20min，得到滤液2m3，随即保持当时的压差等压过滤40min，则共得到多少滤液（忽略介质阻力）？解：恒速过滤的方程式为式（7.2.18a）所以过滤常数为此过滤常数为恒速过滤结束时的过滤常数，也是恒压过滤开始时的过滤常数，在恒压过滤过程中保持不变，所以由恒压过滤方程式（7.2.15），所以所以总的滤液量为m37.5 用压滤机过滤某种悬浮液，以压差150kPa恒压过滤1.6h之后得到滤液25 m3，忽略介质压力，则：（1）如果过滤压差提高一倍，滤

18、饼压缩系数为0.3，则过滤1.6h后可以得到多少滤液；（2）如果将操作时间缩短一半，其他条件不变，可以得到多少滤液？解：（1）由恒压过滤方程当过滤压差提高一倍时，过滤时间不变时所以m3（2）当其他条件不变时，过滤常数不变，所以由恒压过滤方程，可以推得，所以所以m37.10 用板框过滤机恒压过滤料液，过滤时间为1800s时，得到的总滤液量为8m3，当过滤时间为3600s时，过滤结束，得到的总滤液量为11m3，然后用3m3的清水进行洗涤，试计算洗涤时间（介质阻力忽略不计）。解：由（7.2.11）得依题意，过滤结束时所以过滤结束时m3/s洗涤速度与过滤结束时过滤速度相同所以洗涤时间为s7.13温度为

19、38的空气流过直径为12.7mm的球形颗粒组成的固定床，已知床层的空隙率为0.38，床层直径0.61m，高2.44m，空气进入床层时的绝对压力为111.4kPa，质量流量为0.358kg/s，求空气通过床层的阻力。解：颗粒比表面积查38下空气密度为1.135 kg/m3，黏度为1.910-5Pas。空床流速为空气通过床层的阻力为7.15 某固定床反应器，内径为3m，填料层高度为4m，填料为直径5mm的球形颗粒，密度为2000kg/m3，反应器内填料的总质量为3.2104kg。已知通过固定床的气体流量为0.03m3/s，平均密度为38kg/m3，粘度为0.01710-3 Pas，求气体通过固定床

20、的压力降。解：颗粒床层的体积为填料的体积为所以床层的空隙率为颗粒的比表面积为气体通过颗粒床层的流速为由公式（7.3.11），得 所以气体通过床层的压力降为8.4Pa7.16. 一个滤池由直径为4mm的砂粒组成，砂砾球形度为0.8，滤层高度为0.8m，空隙率为0.4，每平方米滤池通过的水流量为12 m3/h，求水流通过滤池的压力降（黏度为110-3 Pas）。解：颗粒的比表面积为空床流速所以水流通过滤池的压力降为第八章8.2吸收塔内某截面处气相组成为，液相组成为，两相的平衡关系为，如果两相的传质系数分别为kmol/(m2s)，kmol/(m2s)，试求该截面上传质总推动力、总阻力、气液两相的阻力

21、和传质速率。解：与气相组成平衡的液相摩尔分数为所以，以气相摩尔分数差表示的总传质推动力为同理，与液相组成平衡的气相摩尔分数差为所以，以液相摩尔分数差表示的总传质推动力为以液相摩尔分数差为推动力的总传质系数为 kmol/(m2s)以气相摩尔分数差为推动力的总传质系数为 kmol/(m2s)传质速率 kmol/(m2s)或者 kmol/(m2s)以液相摩尔分数差为推动力的总传质系数分析传质阻力总传质阻力 (m2s)/kmol其中液相传质阻力为(m2s)/kmol占总阻力的66.7%气膜传质阻力为(m2s)/kmol占总阻力的33.3%8.3用吸收塔吸收废气中的SO2，条件为常压，30，相平衡常数为

22、，在塔内某一截面上，气相中SO2分压为4.1kPa，液相中SO2浓度为0.05kmol/m3，气相传质系数为kmol/(m2hkPa)，液相传质系数为m/h，吸收液密度近似水的密度。试求：（1）截面上气液相界面上的浓度和分压；（2）总传质系数、传质推动力和传质速率。解：（1）设气液相界面上的压力为，浓度为忽略SO2的溶解，吸收液的摩尔浓度为kmol/m3溶解度系数 kmol/(kPam3)在相界面上，气液两相平衡，所以又因为稳态传质过程，气液两相传质速率相等，所以所以由以上两个方程，可以求得kPa，kmol/m3（2）总气相传质系数 kmol/(m2hkPa)总液相传质系数m/h与水溶液平衡的

23、气相平衡分压为kPa所以用分压差表示的总传质推动力为kPa与气相组成平衡的溶液平衡浓度为kmol/m3用浓度差表示的总传质推动力为kmol/m3传质速率 kmol/(m2h)或者kmol/(m2h)8.5 利用吸收分离两组分气体混合物，操作总压为310kPa，气、液相分传质系数分别为kmol/(m2s)、kmol/(m2s)，气、液两相平衡符合亨利定律，关系式为（p*的单位为kPa），计算：（1）总传质系数；（2）传质过程的阻力分析；（3）根据传质阻力分析，判断是否适合采取化学吸收，如果发生瞬时不可逆化学反应，传质速率会提高多少倍？解：（1）相平衡系数所以，以液相摩尔分数差为推动力的总传质系数

24、为kmol/(m2s)以气相摩尔分数差为推动力的总传质系数为kmol/(m2s)（2）以液相摩尔分数差为推动力的总传质阻力为其中液膜传质阻力为，占总传质阻力的99.7%气膜传质阻力为，占传质阻力的0.3%所以整个传质过程为液膜控制的传质过程。（3）因为传质过程为液膜控制，所以适合采用化学吸收。如题设条件，在化学吸收过程中，假如发生的是快速不可逆化学反应，并且假设扩散速率足够快，在相界面上即可完全反应，在这种情况下，可等同于忽略液膜阻力的物理吸收过程，此时kmol/(m2s)与原来相比增大了426倍8.9 在吸收塔中，用清水自上而下并流吸收混合废气中的氨气。已知气体流量为1000m3/h（标准状

25、态），氨气的摩尔分数为0.01，塔内为常温常压，此条件下氨的相平衡关系为，求：（1）用5 m3/h的清水吸收，氨气的最高吸收率；（2）用10 m3/h的清水吸收，氨气的最高吸收率；（3）用5 m3/h的含氨0.5%（质量分数）的水吸收，氨气的最高吸收率。解：（1）气体的流量为mol/s液体的流量为mol/s假设吸收在塔底达到平衡则，所以所以最大吸收率为（2）气体的流量为mol/s液体的流量为mol/s假设吸收在塔底达到平衡则，所以所以最大吸收率为（3）吸收剂中氨的摩尔分数为假设吸收在塔底达到平衡则，所以所以最大吸收率为8.10 用一个吸收塔吸收混合气体中的气态污染物A，已知A在气液两相中的平衡

26、关系为，气体入口浓度为，液体入口浓度为，（1）如果要求吸收率达到80%，求最小气液比；（2）溶质的最大吸收率可以达到多少，此时液体出口的最大浓度为多少？解：（1）气相入口摩尔比，液相入口摩尔比吸收率，所以，所以，最小液气比（2）假设吸收塔高度为无穷大，求A的最大吸收率当液气比，操作线与平衡线重合，气液两相在塔顶和塔底都处于平衡状态。吸收率此时液相出口浓度当液气比，操作线与平衡线在塔顶点相交，即液相进口浓度与气相出口浓度平衡。吸收率此时液相出口浓度与相比，吸收率达到同样大小，但是液相出口浓度要低。当液气比，操作线与平衡线在塔底点相交，即液相出口浓度与气相进口浓度平衡。此时液相出口浓度吸收率与相比

27、，液相出口浓度达到同样大小，但是吸收率要低。8.11 在逆流操作的吸收塔中，用清水吸收混合废气中的组分A，入塔气体溶质体积分数为0.01，已知操作条件下的相平衡关系为，吸收剂用量为最小用量的1.5倍，气相总传质单元高度为1.2m，要求吸收率为80%，求填料层的高度。解：已知传质单元高度，求得传质单元数，即可得到填料层高度。塔底：塔顶：，操作过程的液气比为吸收因子所以，传质单元数为 所以填料层高度为m第九章9.1 25，101.3kPa下，甲醛气体被活性炭吸附的平衡数据如下：q/ g(气体)g(活性炭)-100.10.20.30.35气体的平衡分压 /Pa02671600560012266试判断

28、吸附类型，并求吸附常数。如果25，101.3kPa下，在1L的容器中含有空气和甲醛的混合物，甲醛的分压为12kPa，向容器中放入2g活性炭，密闭。忽略空气的吸附，求达到吸附平衡时容器内的压力。解：由数据可得吸附的平衡曲线如下图9-1 习题9.1图中吸附平衡线由上述的平衡曲线，可以判断吸附可能是Langmuir或Freundlich型。由，整理数据如下1/q1053.32.861/p0.003740.000620.000180.00008作1/q和1/p的直线图9-2 习题9.1图中1/q1/p的关系曲线由，整理数据如下：lnp5.597.388.639.41lnq-2.30-1.61-1.20

29、-1.05作lnq和lnp的直线图9-3 习题9.1图 lnq和lnp的关系曲线由以上计算可知，用Freundlich等温方程拟合更好一些。同时计算参数如下：1/n=0.3336，n=3，lnk=-4.1266，k=0.016，所以等温线方程为题设条件下，甲醛的物质的量为mol质量为g假设达到吸附平衡时吸附量为q，则此时的压力为将代入，可以求得Pa所以此时甲醛的平衡分压已经很低，如果忽略的话，可以认为此时容器内的压力为kPa9.2 现采用活性炭吸附对某有机废水进行处理，对两种活性炭的吸附试验平衡数据如下：平衡浓度COD /(mgL-1)10050010001500200025003000A吸附

30、量/ mgg(活性炭)-155.6192.3227.8326.1357.1378.8394.7B吸附量/mgg(活性炭)-147.6181.8294.1357.3398.4434.8476.2试判断吸附类型，计算吸附常数，并比较两种活性炭的优劣。解：由数据可得吸附的平衡曲线如下：Langmuir吸附等温线方程为，变形后可得，整理数据如下：r10050010001500200025003000r/q(A)1.802.604.394.605.606.607.60r/q(B)2.102.753.404.205.025.756.30作r/q和r的直线图9-4 习题9.2图吸附等温线r/q r图9-5

31、习题9.2图 r/q和r的关系曲线由直线可知，用Langmuir吸附等温线方程可以很好地拟合吸附曲线。分别求得方程的常数为活性炭A： 1/qm=0.0019，qm=526，1/k1qm=1.8046，k1=0.00105活性炭B： 1/qm=0.0015，qm=667，1/k1qm=1.9829，k1=0.00076比较两种活性炭的吸附平衡常数，可以看到B的饱和吸附量要大于A，比表面积较大，吸附容量比较大；而A的吸附系数比较大，吸附的性能较好。9.3 有一初始浓度（比质量分数）为Y0的流体，要求用吸附剂将其浓度降低到Y2（对应的固体相的吸附质比质量分数为X2）。试证明：两级错流吸附比单级吸附节

32、约吸收剂。证明：对单级吸附，由物料衡算有所以吸附剂的用量为对于二级错流吸附，第一级吸附剂用量为，一级流出流体的浓度为，第一级吸附剂用量为，一级流出流体的浓度为假设两级所用吸附剂总量为，两级的物料衡算方程分别为两式相加，并且设可得，因为所以即所以上式即为第十章10.1 用H型强酸性阳离子交换树脂去除质量浓度为5%的KCl溶液，交换平衡时，从交换柱中交换出来的H离子的摩尔分数为0.2，试计算K离子的去除率。已知=2.5，溶液密度为1025 kg/m3。解：溶液中K+的摩尔浓度为K+=mol/L所以K离子的去除率为10.2用H型强酸性阳离子树脂去除海水中的Na+、K+离子（假设海水中仅存在这两种阳离

33、子），已知树脂中H+离子的浓度为0.3mol/L，海水中Na+、K+离子的浓度分别为0.1mol/L和0.02mol/L，求交换平衡时溶液中Na+、K+离子的浓度。已知，。解：，同时，联立以上几式，求得，所以平衡时溶液中的浓度Na+为0.0162 mol/L，K+为0.00046 mol/L10.3 某强碱性阴离子树脂床，床层空隙率为0.45，树脂颗粒粒度为0.25mm，孔隙率为0.3，树脂交换容量为2.5mol/m3，水相原始浓度1.2mol/m3，液相与树脂相离子扩散系数分别为m2/h、 m2/h，溶液通过树脂床的流速为4m/h。试判断属哪种扩散控制。解：彼克来准数Vermeulen准数所

34、以属于液膜扩散控制。第十一章11.1根据间歇操作、半间歇操作及连续操作的特点，画出在下列反应器中或反应器出口处反应物A的浓度随时间（或位置）的变化曲线。图11-1 习题11.1图示(a)间歇反应器(t=0,cA=cA0)；(b)半间歇反应器(t=0,cA=cA0,cB=0)； (c)槽式连续反应器；(d)管式连续反应器（给出cA随位置的变化）；(e)三级串联槽式连续反应器（给出 cA1，cA2，cA3随时间的变化）解： (a) (b) (c)(d) (e)图11-2 习题11.1图中各类反应器中A的浓度随时间的变化曲线11.2 对于按反应式(1)和(2)进行的平行串联反应，设反应开始时系统中的

35、总摩尔数为n0，A、B、Q、P的摩尔数分别为：nA0、nB0、nQ0、nP0，A和B的摩尔分数分别为zA0和zB0。试给出t时刻时A和B的摩尔分数zA和zB以及A在反应(1)和(2)的转化率xA1和xA2之间的关系。A+B=Q (1)A+2Q=P (2)解：对于反应式（1）（2）有其中： 所以，t时刻时A和B的摩尔分数为11.3 气态NH3在常温高压条件下的催化分解反应2NH3=N2+3H2可用于处理含NH3废气。 现有一NH3和CH4含量分别为95 和5的气体，通过NH3催化分解反应器后气体中NH3的含量减少为3，试计算NH3的转化率和反应器出口处N2、H2和CH4的摩尔分数。（CH4为惰性

36、组分，不参与反应）解：在气相反应中，NH3分解膨胀因子为将已知数据；代入式11.2.28可得：根据题意：，由表11.2-1可得：11.5 在连续反应器内进行的恒容平行反应(1)和(2)，当原料中（反应器进口）的A、B浓度均为3000mol/m3时，出口反应液中的A、R的浓度分别为250mol/m3和2000mol/m3。试计算反应器出口处的A的转化率以及B和S的浓度（原料中不含R和S）。A+B=R (1)2A=R+S (2)解：在反应式（1）和（2）中，设A的转化率分别为xA1和xA2则有将题中数据cA03000 mol/m3；cA250 mol/m3；cR00 mol/m3；cR2000 m

37、ol/m3代入，求解方程可得xA10.417；xA20.5所以反应器出口处A的转化率为xAxA1xA20.4170.50.917B的浓度为 cBcB0cA0xA11749 mol/m3S的浓度为 cScS0+cS0xA2/2750 mol/m311.7 对于由反应(1)和(2)构成的复杂反应，试给出反应组分A、B、Q、P的反应速率-rA、-rB、rQ、rP与反应(1)和(2)的反应速度r1和r2的关系。A+2B=Q (1)A+Q=P (2)解：根据反应式（1）和（2）的计量方城可得rA=r1+r2；rB=2r1；rQ=r1r2；rPr211.8 微生物反应一般在常温附近进行时，其反应速率常数k

38、与温度的关系可以用下式表示：式中：k2020时的反应速率常数；温度变化系数；t温度，。试给出与Arrhenius公式中活化能Ea的关系式。解：由可得（将温度变为绝对温度）根据式11.3.31可知代入可得变形可得即第十二章13.1在等温恒容间歇式反应器中进行以下反应。反应开始时A和B的浓度均为2kmol/m3，目标产物为P，试计算反应时间为3h时A的转化率。, , 解：根据反应式有代入恒容恒温条件下的间歇反应器的基本方程可得 积分得解得将已知数据代入上式，有所以A组分浓度A组分转化率xA99.88注：该题亦可以求P的收率，但是太麻烦。故未作为提问。具体解法如下：将除于则有所以解得所以P的收率为1

39、3.4在CSTR反应器中，A被转化成C，反应速率方程为-rA (molL-1s-1)= 0.15cA (1)假定流量为100L/s，A的初始浓度cA0为0.10mol/L，转化率xA为90。试求所需反应器的体积。(2)设计完成时，工程师发现该反应级数应该是0级而不是1级。速率方程应该为：-rA= 0.15 mol/(Ls)试问这对反应的设计有何影响？解：（1）对于一级反应，在CSTR反应器中有反应器体积（2）对于0级反应，在CSTR反应器中有所需反应器体积13.6 某反应器可将污染物A转化成无害的物质C，该反应可视为一级反应，速率常数k为1.0 h-1，设计转化率xA为99。由于该反应器相对较

40、细长，设计人员假定其为平推流反应，来计算反应器参数。但是，反应器的搅拌装置动力较强，实际的混和已满足完全混和流反应器要求。已知物料流量为304.8m3/h，密度为1.00kg/L；反应条件稳定且所有的反应均发生在反应器中。(1)按照PFR来设计，反应器体积为多少，得到的实际转化率为多少？(2)按照CSTR来设计，反应器体积又为多少？解：（1）对于一级反应，在PFR反应器中有可得1ln100，即4.6 h所以反应器体积为VqV1403m3该反应器实际为CSTR反应器，则有，计算可得cA0.179cA0所以实际转化率xA82.1（2）对于一级反应，在CSTR反应器中有11001计算可得99 h所以

41、反应器体积VqV30175m3第十四章14.4 某一级不可逆气固相催化反应，当cA10-2mol/L，0.1013MPa及400时，其反应速率为-rAkcA10-6mol/(scm3)，如果要求催化剂内扩散对总速率基本上不发生影响，问催化剂粒径如何确定(已知De10-3cm2/s)。解：对于一级气固相催化反应有rAkcA要求催化剂中内扩散对总速率基本上不发生影响则有，取0.3则有：所以，催化剂粒径14.8 氨与H2SO4的反应为瞬时反应，若氨的分压为0.006MPa，硫酸浓度为0.4kmol/m3，试计算氨的吸收速率。已知：kG3.5kmol/(m3MPa)，kL0.005m/h，氨在硫酸溶液

42、中的溶解度系数HA为750kmol/(m3MPa)，假定硫酸和氨的液相扩散系数相等。氨与硫酸的反应为: 解：根据题中数据有，硫酸的临界浓度而cBl0.4kmol/m3。因此，计算气液反应速率时，需同时考虑气膜及液膜阻力。该反应为瞬间反应，所以氨的吸收速率与氨的扩散速率相同第十五章12.3液相反应A B在一间歇反应器内进行，于不同时间测得反应器内A的浓度如下表所示，试求该反应的反应级数和反应速率常数。t /min0204080120A/(mgL-1)9072573632解：假设零级反应rA=k，即dA/dt=k，A=kt+A0。根据表中数据做At的曲线如下，发现没有线性关系，假设错误！图12-2

43、 习题12.3中At的关系曲线假设一级反应rA=kA，即dA/dt=kA，lnA=kt+lnA0。根据表中数据做lnAt的曲线如下，发现有线性关系lnA=4.44-0.0087t，R= 0.9934。图12-3 习题12.3中 lnAt的关系曲线假设二级反应rA=kA2，即dA/dt=kA2，1/A=kt+1/A0。根据表中数据做1/At的曲线如下，发现有线性关系1/A=0.0108-0.000176t，R为0.999。图12-4 习题12.3中1/At的关系曲线经比较可得，该反应为二级反应。12.4污染物A在一平推流反应器内发生液相分解反应，不同停留时间时反应器出口处A的浓度如下表所示，试分

44、别采用积分法和微分法求该反应的反应级数和反应速率常数。/min05101520A /mgL112538.523.316.112.5解：（1）积分法：假设该液相分解反应为一级反应rA=kA，则有klnA0-lnA。根据表中数据，计算lnA值，并做lnA曲线/min05101520lnA4.83 3.65 3.15 2.78 2.53 图12-5 习题12.4中lnA的关系曲线假设该液相分解反应为二级反应，则有1/Ak-1/A0根据表中数据，计算1/A值，并做1/A曲线/min051015201/A / (Lmg1)0.008 0.026 0.043 0.062 0.080 图12-6 习题12.4中1/A的关系曲