氧化沟处理糖厂废水毕业设计毕业设计正文

1、本次设计的内容是糖厂废水的处理，主要的处理对象主要包括车间生产废水和部分制糖工艺冷却循环水。 设计每天处理水量为14400m3/d，进水水质为COD 800 mg/L、 BOD 400 mg/L, SS: 100 mg/L,要求处理后的污水达到 CO氐 100 mg/L , BODC 20 mg/L, SS 70 mg/L，符合污水综合排放标准(GB 8978-1996)中的一级标准。依据该糖厂的水质水量特点及糖厂废水处理技术现状、排放标准，本处理工程的主体工艺确定氧化沟工艺。工艺流程为：23-污泥池污泥回流剩余污泥排回厂里沉灰池污泥出水 沉淀池 氧化沟 从沉淀池中排出的污泥经过排泥管收集到糖

2、厂内的锅炉沉灰池。采用该工艺总投资为 746.39万元，废水处理成本为 0.354元。采用氧化沟工艺可有效地保护周边水环境，而且该工艺还有易于管理等优点。关键词：糖厂废水；氧化沟；污水处理The method design for Sugar factory waste waterStude nt:Fa ng-yua n Teacher:LUO Ya-p ingAbstract: This project is designed for Sugar factory waste water treatment. The main targets in clude the process ing

3、workshop producti on of wastewater and some sugar water cooling cycle. Everyday it treated wastewater14400m3. The quality of water which enter the wastewater treatme nt pla nt as follow. COD: 800mg/L, BOD5: 400mg/L, SS: 100 mg/L. The effluent is expected to satisfy the requirement: COD 100 mg/L, BOD

4、 20 mg/L, SS 70 mg/Lwhich reach to In regrated wastewater discharge sta ndard(GB8978-1996) in A sta ndard.Accord ing to the water qulity and water volume in this Sugar factory, with the treatme nt tech nique con diti ons and discharge sta ndard. we decide to adopt Oxidati on Ditch the main treatme n

5、t process.Particular process is as follow:The sluge which discharged from the sec on dary sedime nt tank is collected to Sugar factory Precipitation PFA tank by sluge pipe.The total con struct ion expe nditure of this project is 7.46 millio n, and the cost of the wastewater treatment is 0.354 yuan p

6、er cubic meter. Adopting the Oxidation Ditch can protect the water environment around the area. The character of this process is easy to operate and so on.Keywords: Sugar factory waste water； Oxidation Ditch ； sewage treatment摘 要1ABSTRACT: 2第一部分 设计说明书 51 绪论52 工程概况62.1设计水量62.2设计进水水质62.3处理后排放水质 62.4执行

7、的主要设计规范和标准 73 工艺方案的选择 83.1制糖废水处理常用的工艺 83.1.1厌氧处理83.1.2好氧处理93.1.3 土地处理93.2 适合本设计工艺 104 废水处理工艺流程及其描述 114.1废水简易工艺流程图 114.2工艺流程的描述11第二部分 计算书131 主要构筑物和设计参数131.1格栅131.2调节池141.3生物选择池141.4氧化沟151.5沉淀池171.6污泥池212主要设备的设计参数和选择 222.1氧化沟内曝气机 222.2沉淀池刮泥机232.3污水提升泵232.4污泥回流泵232.5配药设备232.6剩余污泥泵233污水厂高程布置243.1高程计算243

8、.1.1水头损失计算 243.1.2构筑物高程264 污水厂平面布置285 供配电设计306 劳动定员及人员培训316.1劳动定员316.2人员培训317投资概算327.1 土建工程部分投资估算表 327.2工艺设备投资估算347.3材料配件费用估算 357.4安装及技术服务费用 367.5税金367.6运行经济分析368 结论38致谢：39参考文献： 40第一部分 设计说明书1 绪论水是生命之源，是人类和其它一切生物生存和发展的物质基础，又是社会经济发 展重要而宝贵的资源。随着经济的发展和人口的增长，水资源的短缺已成为当代社会 突出的环境问题。目前我国有60%以上的水源用于农业，工业用水约占

9、20%，主要工业产品的平均用水量比发达国家高几十倍甚至上百倍，不仅加剧了用水的紧张，而且产生大量污 水污染环境。根据国家环保总局发布的“2002年全国环境统计公报”显示，2002年,全国废水排放总量为439.5亿吨，比上年增加1.5 %。其中工业废水排放量 207.2亿 吨，占废水排放总量的47.1 %;废水化学需氧量（CODg）排放量1367万吨，其中工业 废水中化学需氧量排放量 584万吨，占化学需氧量排放总量的42.7 %。重金属、砷、氰化物、挥发酚等的排放量也呈上升趋势。目前制糖废水的治理主要采用物化法和生化法。用物化法对废水进行预处理，然 后再进入生化系统，最后依次经物化处理及生物滤

10、池后达标排放。物化法处理包括： 沉淀法，吸附法，电化学法。磁分离法，高级氧化法，蒸发浓缩法等。制糖废水的可 生化性好，因此国内外对此废水的处理常采用生化法。主要有好氧法、厌氧处理法 （UASB法、二段厌氧法）、厌氧一好氧处理法、厌氧一光合细菌处理法等。2工程概况广西永凯糖业有限责任公司大桥分公司设计日榨甘蔗量为10000吨，该项目产生的废水主要包括车间生产废水和部分制糖工艺冷却循环水，预计废水产生量为 14400mVd。生产车间产生的生产废水，主要来源于蒸发、煮糖工段喷淋废水，洗箱灌 污水、洗机污水、洗地污水；制糖工艺冷却循环水由于生产过程中的蒸汽带出糖分及 跑冒滴漏等使其有机物浓度增高，为保

11、持冷却水清洁以适用于循环使用，因此必须不 断排出部分循环水并补充新鲜水。为保护环境，公司决定对项目投产后产生的废水进 行处理后达标排放。2.1设计水量废水水量为 14400mVd(600m 3/h)。22设计进水水质根据该公司提供的水质资料及工艺要求，废水来源包括蒸发、煮糖工段汽凝水， 洗箱罐污水、洗机污水、洗地污水等。设计进水水质如下：CODcr 800mg/lBOD5W 400mg/lSS 100mg/l pH6 9 T 35 C2.3处理后排放水质处理后的水质达到国家标准污水综合排放标准(GB8978 1996)中的一级排放标准，即：CODcW 100mg/lBOD5W 20mg/lSS

12、 70mg/lpH 69T 35 C出水感官清澈、无色、无异味。2.4执行的主要设计规范和标准1）中华人民共和国国家标准，污水综合排放标准2）中华人民共和国国家标准，室外排水设计规范(GB8978-1996) 级标准；(GBJ14-87, 1997 年版)；CECS 112:2000。3）中国工程建设标准化协会标准，氧化沟设计规程3工艺方案的选择3.1制糖废水处理常用的工艺3.1.1厌氧处理废水的厌氧处理在有机物含量较高时是很适用的。由于厌氧处理时，去除IkgCOD能产生0.35m 3的甲烷，反应器不受氧传递的限制，其中的固体停留时间（SRT）比水力停留时间（HRT）高出约10 100倍，单位

13、体积负荷远高于好氧系统，污泥产生量少，运行费用低。上流式厌氧污泥床反应器（UASB）是厌氧处理的一个有代表性的形式。在这种反应 器中，废水从底部均匀进入并向上运动，反应器下部为浓度较高的污泥床，上部为浓 度较低的悬浮污泥床。正常情况下，有机物负荷可达到15kgCOD/m天，COD去除率为90%左右时，其污泥负荷可高达 30 50kgCOD/卅天。在利用UASB反应器处理甘蔗糖蜜废水时，有机物体积荷率、营养平衡状况和碱度对厌氧污泥粒化特性的影响很大。通过控制碱度和微量元素来使甘蔗糖蜜为基质的厌氧污泥形成颗粒状。在 UASB反应器中，基质浓度调节到COD为3750mg/L,碱度：COD为1.06，

14、N : COD为0.018，P: COD为0.0028的情况下，30天后形成厌 氧生物颗粒，通过调节其他条件，在90天后形成了平均粒度达 3.1mm的最大颗粒。在其他条件不变的情况下，碱度：COD降为0.4时，加入的营养物可使形成的颗粒自动悬浮分散。对于改善工艺条件大有裨益，有关的实验是在2.83m3的UASB反应器中进行的。在甘蔗制糖废水的水利停留时间为 5.5小时，平均有机物负荷率为 13kgCOD /m3天，COD去除率7580%在温度为34C时，产生甲烷的回收率约为 0.22m3 CH4 / kgCOD。用悬浮固定化细胞生物反应器厌氧处理糖蜜酒精发酵废水时，应用青霉菌 属进行好氧前处理

15、可以明显改善随后的厌氧处理另一种非常有效的前处理方法，制糖 废水在经过多层介质过滤去除率分别达到98%、92%。新型厌氧反应器以美国 BiothaneSystems公司研发的BiobedEGSB反应器（商品 名，实质上为一种膨胀颗粒污泥床）较为突出。其反应介质与 UASB中的颗粒载体上的 微生物生长特性相似，但它的最大的特点是并未使用载体介质，而完全使用生物颗粒。 在制糖废水这样的高浓度负荷的情况下，此反应器非常适用。而对反应器的设计、处理流程的选择有一定指导意义的是Starke nburg（1997）的研究报告。废水的BODfi是生物处理工艺的重要参数，但是其测量的周期为5天，很难为设备控制

16、提供及时的参考；而CODfi的测量大约只需要3小时，所以能找到两者之间的关系，就可更好地进行污水处理流程的控制。Murug appa netal(1997) 进行了制糖废水中的BOD和COD勺相关研究，对特定的制糖废水可以得出两者之间的线性关系，其 实验测定方法可以借鉴于其它的处理流程。另一个指示反应器性状的量，消化污泥中 的甲烷细菌量，Nishiharaetal(1995)。通过脂质分析得到了简便易行的解决方法。但甘蔗制糖业为季节性生产，且其运行条件复杂，启动速度慢，根据该厂条件， 不合适采用厌氧方式。3.1.2好氧处理好氧降解是利用活性污泥在废水中的凝聚、吸附、氧化、分解和沉淀等作用，来

17、去除水体中的有机污染物，其最终产物是合成的细胞体、水和CO。由于好氧降解工艺的投资较低，操作条件简单，所以是有机污染废水处理的首选，但是对于像制糖废 水这样的包含高浓度有机物的情况，好氧处理仍然存在着许多原理和工艺上的限制条 件，因而在实际应用上不如厌氧处理普遍，但是也有较为成功的研究。充气固定膜生 物处理系统(ASFF)用于处理制糖废水是一种较新的技术，在水利停留时间为68小时的情况下，处理效果可以达到BOD88.5%97.9%, COD67.8%73.6%。通过对体系中的好氧降解生物种群的研究和筛选，可以进一步提高活性污泥对高 浓度有机废水的处理能。Pathadeetal(1999)基于甘

18、蔗糖蜜酒精厂产生的大量高浓度 有机废水，建议好氧生物处理利用改进的混合微生物菌种接种进行污泥培养。从另一 个角度，如生物转盘处理制糖废水时系统中的纤毛虫的差异性比较，制糖废水中绿藻 的生长特性，都可以为好氧处理提供一些参考数据。高浓度有机废水的好氧处理的另一大难题是在二沉池中的活性污泥的特性极差， 如何有效地降低污泥的 SVI值是处理可行性的一个依据Prendletal(1998)用一好氧分离器预防制糖废水污泥膨胀效果非常显著，污泥的 SVI值由使用前的300600mg /g下降到6090 mg/g。本次设计就是采用用好氧处理中的氧化沟工艺来处理。3.1.3 土地处理利用土地来进行有机污水的处

19、理，主要是利用土地、植物的净化功能，在治理废 水的同时，同时又利用其中的水分和肥分来促进作物、林木的生长，故而具有投资少、能耗低，易管理和净化效果好的特点。Wangetal(1999)在台湾的三个地区的蔗田中实施实验，评价制糖废水的土地处理情况。污水灌溉量为100kg/m3，土地均属于慢速过滤系统，并对土层厚度、地下水位、坡度、水利传导度进行了分析，为制糖废水的 土地处理的工程的设计提出了科学的方法。并发现其中的两处地方非常适合于制糖废 水的处理，对甘蔗无不良影响，增加产量，而且甘蔗的含糖量并未因制糖废水的施用 而降低。另一个研究发现，制糖工业的废水在未稀释的情况下灌溉小麦和绿豆对叶绿 素含量

20、和干物质产量的影响效果不同，小麦的叶绿素含量和干物质产量均有增加，而 绿豆的情况则相反。Paulsen et al（1997） 则对制糖废水在（德国）可耕地上灌溉的法 律规定的可行性以及因此而产生的生态效应进行了较详尽的论述，可操作性的部分对 我国在制糖的高浓度废水土地处置的管理方面有可借鉴性。但是占地面积大，不符合 中国国情。3.2适合本设计工艺针对项目排放的废水具有水量大，污染物平均浓度不但波动大，污染负荷冲击性 强但可生化性好，而且处理后的排放标准要求高的特点，目前广泛采用好氧生物处理 技术，即生物膜法和活性污泥法两种方法。经过相关资料的调查和研究，活性污泥法 更适合项目废水的处理。1）

21、 由于项目属于季节性生产，生产时生物膜法需要2030天重新挂膜驯化才能正常运行，而活性污泥法在生产榨季开机时只需按照一定的程序开机35天即可投入正常运行。2）活性污泥法在运行过程中有多种监控手段，能及时发现问题及时调整运行状 态。而生物膜法除镜检外，相对于活性污泥法监控和调整手段少，生物膜出现问题后 不容易被发现，调整运行的灵活性差。3） 糖厂废水水量和污染物负荷变化大，活性污泥法在受冲时，可以通过SVI、污 泥沉降比、污泥浓度等多种方法调节运行状况，预防冲击事故，确保废水处理达标。4）活性污泥法建设费用相对生物膜法也较低。在处理效率上，有资料表明，50%的活性污泥法处理厂 BOD的去除率高于

22、92% 50%勺生物膜法处理厂 BOD的去除率为 83% 右。综上所述，本项目拟采用活性污泥法的工艺方案，并采用抗负荷冲击性强氧化沟 的曝气池型以增强处理效果，确保废水处理后可靠稳定达标，处理后的废水如需要可 做进一步深度处理，全部回用。4废水处理工艺流程及其描述4.1废水简易工艺流程图如下图1所示：图1简易工艺流程4.2工艺流程的描述1）格栅：废水通过格栅截留大颗粒有机物和漂浮物，由于截污量较小，采用人 工清渣方式。2）调节池：可调节水质、水量，使污水水质均匀，同时承受由于生产排水不规 律产生的冲击负荷。废水自厂区流入到调节池。3）生物选择池：即将进入曝气生化池的废水和从沉淀池回流的活性污泥

23、在此相互混合接触。生物选择池作用原理是按照选择器的动力学选择性理论、积累/再生理论、饥饿理论而设置的，由于菌胶团的吸附储存能力比丝状菌强得多，从而在选择池 中可以大量储存有机物，在后续的曝气池中得到大量的增殖而成为绝对优势菌，实现 回流微生物的淘劣选优培养和驯化，有效克服污泥膨胀，提高生物系统运行的稳定性。 生物选择器是对付丝状菌膨胀的设计，由于丝状菌是严格的好养型，大部分菌胶团是 兼氧型，所以在进水时增设一座 HRT在825min的池子将二沉池回流污泥与进水混 合，采用桨板搅拌快速混合，让菌胶团优先获取营养。达到抑制丝状菌膨胀的目的。4）生化池：本设计的曝气生化池形式为环形曝气池，为氧化沟工

24、艺的一种改良形式。对进入生化池中的污染物进行生化处理，达到去除污染物的目的5）沉淀池：采用辐流式沉淀池。沉淀池的作用是使处理后废水与活性污泥从混 合液中分离开来，澄清液从排水堰达标外排，或者进一步深度处理后回用。沉降到沉 淀池底部的污泥采用刮泥机刮出排到污泥池，再用泵送到生物选择池与调节池来的废 水进行混合后进入曝气池，剩余部分污泥送到锅炉沉灰池与灰渣一同沉淀处理。6）营养盐投加系统：由于废水中以碳水化合物为主，营养不均衡，因此需要加 一定量的营养盐以提高废水处理效果。采用投加泵连续调节池及曝气生化池投加碱液 与营养源。7）污泥池：储存中转沉淀池的沉淀排出的污泥。各工段处理效果预测如下表 1所

25、示：表1各工段处理效果预测项目工序COD( mg/L)BOD (mg/L)SS (mg/L)原水800400100调节池出水56028080去除率%303020氧化沟出水5622.448去除率%909240二沉池出水421445去除率%252550外排水4216.824排放标准 100 20 70第二部分计算书1主要构筑物和设计参数1.1格栅安装在废水渠道的进口处，主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续 处理的顺利进行。由于糖厂废水大漂浮物及较大颗粒少，格栅拦截的污染物不多，故 在本设计中采用人工清渣方式。1）格栅设计计算栅条选圆钢，栅条宽度S=0.01m,栅条间隙e=0.01m。格栅

26、安装倾角a =60,便于除渣操作。设计污水流量为 Qmax=600r/h=0.167m 3/s设计污水渠断面尺寸为 600mm 600mm设栅前水深h=0.6m,过栅流速u =0.7m/s 栅条间隙数（n）n = Qmax .Si na _ 0.167 si n 60 = 37ehu0.01汇0.6江0.72）栅槽断面尺寸B=s（n-1）+en=0.01 x （37-1）+37 x 0.02=1.11m 栅槽实取宽度B=1.2m,栅条37根。3）进水渠渐宽部分长度设进水渠道内的流速为 0.8m/s，进水渠宽为1.0m，渐宽部分展开角a 1=30L1=1.2 -1.02 tg60=0.173m栅

27、槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度L2= L 1* 2=0.087m4）过栅水头损失取k=3 B =1.79 u =0.7 m/s4*3hi = k P _ | 丿2u . sin a2g10.01 丿22 9.8sin二 0.134m5）取栅前渠道超高h2=0.3m则栅前槽高H 1=h+ h2=0.6+0.3=0.9m栅后槽总高度 H=0.9+0.134=1.034m栅槽总长度 L= L1+ L2+0.5+1.0+0.9/tg60=0.173+0.087+0.5+1.0+0.9/tg60 =2.28m在进水渠入格栅处设闸板，污水站正常运行时，此闸门打开；当出现事故或停产检修时，关闭此闸门，污水

28、由DN350超越管直接排出。见图2图2.格栅示意图231125 m X 4 m =4500nrt12调节池根据现场场地条件，利用原有氧化塘改造，有效容积约为取超高0.5m。取面积形状为 30 X 40=1200吊水力停留时间：7.5h。去除率为 30% COD 800 X( 1-30%) =560 mg/LBOD 400X( 1-30%) =280 mg/L每日理论污泥量取p 0 = 96%, SS去除率为25%贝UW = d (C0-C1) /1000 (1- p 0)=14400 X 100X25%/1000 X( 1-0.96 ) X 103= 9m31.3生物选择池1) 回流污泥量回流

29、比：r =fX COD / (X r X Fl)=O. 3 X 800/(8 X 150)= 47 %回流污泥流量：Qr = r X Q = 47 % X 600= 282 m3/ h2) 选择器容积：取停留时间20minV = ( Q i + Q r) X 20 = (600 + 282)X 20/ 60=300 m 3取 LX BX H=14mX 6mX 4m3V有效=336 m取超高0.5m总高度为4.5m14氧化沟氧化沟中废水停留时间一般为 1040h之间，本设计结合本项目实际情况，采用1组氧化沟设计，设计流量 Q=600 m/h=14400 m 3/d。设计污泥龄20d，使污泥更加稳

30、定，以便之后的污泥处理效果更好。为提高系统 抗负荷变化的能力，选择混合液污泥浓度MLSS为3000mg/L ( 25004500),f=MLVSS/MLSS=0.7(0.70 0.80 )，溶解氧浓度 C=2.0mg/L,污泥含水率 p=99.2%cm1) 计算硝化菌的生长速率卩n硝化所需最小污泥平均停留时间取最低温度35C，氧的半数常数 Ko2取2.0mg/L，PH按7.2考虑。0.098x(Tu15) n 二 0.47en-10Q051T-1.158DOKo2 DO1 - 0.833(7.2 - pH )得出 J n 二 0.54d因此满足硝化最小污泥停留时间ecm10.54二 1 .9d

31、由于考虑对污泥进行部分的稳定，实际设计泥龄B =20d，对应的生长速率n实际20二 0.05d2) 计算去除有机物及硝化所需的氧化沟体积污泥内源呼吸系数 &取0.05d-1，污泥产率系数 Y取0.5kgVSS/kg去除BOE。一 YQ(S-Se户0.5 14400 (280- 22.4) 303V0 e10698mX(1 + Kd日)3000江 0.7(1 +0.05汇 30)3）计算反硝化所要求增加的氧化沟的体积如假设，反硝化条件时溶解氧的浓度DO=0.2mg/L,计算温度仍采用 35C, 20C反硝化速率 rDN取 0.07NQ-N/ （ mgVSS d）,贝UrDN、rDN 1.09T2

32、0（1 - DO ） = 0.071.0935一20（1 - 0.2）=0.204 NO 3-N/ （mgVSS d）根据MLVSS度和计算所得的反硝化速率，反硝化所要求增加的氧化沟的体积。由于合成的需要，产生的生物污泥中约有12%的氮，因此首先计算这部分的氮量。每日产生的生物污泥量为VSS- VSS - Q(SqSe)(1 2)=14400(280 -22.4)(0.510.05 30)10=749Kg /d由此,生物合成的需氮量为 12%X 74990kg/d折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为：90 X 1000十 14400=6.25mg/L反硝化 NO N 量 NO=38.6-6.

33、25-20=12.35 mg/L所需去除氮量 S no3=12.35 X 14400- 1000=178 kg/d因此,反硝化所需求增加的氧化沟的体积为SnO3Xr dn415m32.1 0.204所以氧化沟总体积为V总二 V V、10698 415 二 11113m3氧化沟设计水力停留时间为 HRT=V总十Q=1111刖600=18.5 h取池子总体积11500m则停留时间HRT=19 h4）确定氧化沟的工艺尺寸：采用4沟道曝气池型，沟道的端口采用圆角设计，以利于水力条件，避免池中产生短流死角现象（具体池型见附图）。设计有效水深5.5m,宽度8.0m,则所需沟的总长度为65m.超高取0.5m

34、，总高为6.0m。5）回流污泥量计算： 根据物料平衡:进水(TSS Q+XQ=(Q+Q)X式中Qr回流污泥量（mVd ）;X R回流污泥浓度，根据公式:Xr106SVISVI 取 150, 丫取 1.2 , XR为 8571mg/L100X 14400+8571X Q=(14400+Q) X 3000Q=7496 m3/d回流比R为52%取50%6）氧化沟剩余污泥量计算XQ - XeQ0.5_0.7(10.05 30)J30 14400 -20 14400-1214kg/d湿污泥量为：含水率P=0.99Qs 二-1214-121.4m3 /5.1m3 /h= 14400 (280 -22.4)

35、(1p) 1000(1 0.99) 10007)污泥负荷NsQ(S。- Se)14400 (280- 22.4)V XV11500 3000 0.75二 0.145kgBOD5 /(kgMLSS* d)在0.050.15之间，所以符合要求8)污泥龄：Q =VX/ (进水 SS Q=(10648 3000) / (100 14400)=23d1.5沉淀池通过对工业污水处理中污泥沉降性的实验对比，采用中心进水周边出水的辐流式 沉淀池。池子个数n=1个，采用水力负荷：q=0.85 m 3/ （vm h）1）沉淀部分水面面积计算公式：F=Q/nqQ :为日平均流量（m/h ）q :为水力负荷（m/（

36、m h） 则：沉淀池水面面积 F=706 m22）沉淀池直径：3）沉淀部分有效水深：设t=2hh2=qt=0.85 x 2=1.7m4）沉淀部分有效容积：V=Qt=600X 2=1200m5）存泥区所需容积Vw氧化沟中混合液污泥浓度 X=3000mg/I，设计污泥回流比采用 R=50%则回流污泥浓度为X r X1+0 50r3000 右騷00 mg/l为保证污泥回流的浓度，污泥在二沉池的存泥时间不宜小于2.0h，即Tw=2.0h。二沉池污泥区所需存泥容积为 Vw2Tw(1 R)QX 2 2 (10.50) 600 30003=900 mX Xr30009000则存泥区高度h2为h2VwA900

37、= 1.27m6）二沉池总高度H取二沉池缓冲层高度Ht=0.5m,二沉池超高 H4=0.5m,则二沉池池边总高度H为H=H 1+ H2+ H3+ H4=1.7+1.27+0.5+0.5=4.0m设计二沉池池底坡度1=0.05，则池底坡降为Hs5=30* 2x 0.08=0.75m池中心污泥斗深度为 f=0.7m,预留1.0m为进水管位置，则二沉池总深度H为H7=E H+H=4.0+0.75+0.7+1=6.45m7）校核径深比二沉池直径与水深之比为D/（ IH+ f） =30/1.7+0.5=13.64二沉池直径与池边总水深之比为D/8）二沉池固体负荷G（Hi+ H2+H） =30/3.47=

38、8.11符合要求二沉池固体负荷G按下式计算G=(1 R)QXA_(10.50) 14400 3.01 一7062= 92kgSS/(m d)符合要求。9）二沉池进水系统计算采用环形平底配水槽，等距设计布水孔，孔径 管。配水槽底配水区设挡水裙板，高0.8m。DN100mm并加 DN10CK L150mm短配水槽配水流量Q=(1+R) Q= (1+0.5 ) x 600=900 m3/h=0.25m 3/s设配水槽宽0.8m，水深0.6m，则配水槽流速为0.25 介 “/u10.53m/ s0.8 0.6设DN100配水孔孔距为S=1.0m则配水孔数量为n(30-1) 3.14= 91.06JIn

39、 d4 U0.2592 吐 0.12=0.346m/s2424槽底环形配水区平均流速U3为0.251u2_ U3 |20.3462 - 0.0034322域600如.06切0丿二 9.41s，比=育(D-1.0) ：B =(30-1.0) 3.14 0.8 二 “3 用恥环形配水平均速度梯度 G47且 20 s-1GT=8.46X600=5646400mm时取1.0 1.8m/s ）。2）水头损失计算沿程水头损失h1h1 = iL式中：L计算管段长度，m；i 每米管段的水头损失（水头坡度）。v2 0.00107d当 v 1.2m/s 时,当 vH符合h4H不符合出水至沉淀池100.0030.0

40、10.060.20.273.0符合要求沉淀池至氧化沟250.600.100.0030.080.120.50.701.0符合要求氧化沟至选择池0.20.21.5符合要求选择池至泵房250.350.120.0020.050.100.200.30用泵符合要求泵房至调节池50.350.120.0020.010.040.200.24用泵符合要求3.1.2构筑物高程1）污泥池污泥池采用地下式，埋深 4.50m。则集泥池池底标高=37.50-4.50=33.00m污泥池池沿标高=33.00+5.50=38.50m污泥池水面标高=39.00-0.50=38.00m2）幅流沉淀池辐流沉淀池采用半地下式，埋深4.

41、00m。则辐流沉淀池池底标高=37.50-4.00=33.50m辐流沉淀池池沿标高=33.50+6.45=39.95m辐流沉淀池水面标高=39.95-0.50=39.45m3）氧化沟氧化沟为半地下结构，埋深 3.00m。则氧化沟底标高=37.00-3.00=34.50m氧化沟池沿标高=34.50+6.00=40.50m氧化沟水面标高=40.50-0.50=40.00m4）选择池采用半地下结构，埋深 1.50m。则选择池底标高=37.50-1.50=36.00m选择池池沿标高=36.00+4.50=40.50m选择池水面标高=40.5-0.50=40.00m5）调节池调节池采用地下钢筋混凝土结构

42、，挖深4.50m则调节池池底标高 =37.50-4.50=33.00m调节池池沿标高=33.00+4.50=37.50m调节池水面标高=37.50-0.50=37.00m6）格栅格栅采用地下钢筋混凝土结构，挖深0.50m。则格栅栅沿标高=37.50-1.10+0.50=38.10m栅前槽底标高=38.10-0.90 =37.20m栅后槽底标高=38.10-1.10=37.00m栅前水面标高=37.00+0.60=37.60m栅后水面标高=37.60-0.10=37.50m4污水厂平面布置废水处理厂的平面布置就是厂区内各种生产构筑物及其附属建筑和设施的相对位 置的平面布置。废水处理厂的平面布置与

43、占地面积大小、运行管理与检验是否安全可靠、方便， 以及厂区环境卫生状况等多项问题有关。它与工艺流程选择（含处理构筑物型式的确 定）是密切相关的，为了使平面布置更经济合理，应遵循下列原则：1）平面布置必须按室外排水设计规范所规定的各项条款进行设计。2）若有远期规划，应按远期规划布局，做出分期建设的安排。3）总体布局应根据厂内各建筑物和构筑物的功能和流程要求，结合厂址地形、 气候与地质条件等因素，并考虑便于施工、操作与运行管理，通过技术经济比较来确 定。4 ）生活设施与生产管理建筑宜集中布置，其位置和朝向应力求适用、合理、并 与处理构筑物保持一定的防护距离。5）各构筑物布置应紧凑，同时应考虑管线敷设，构筑物施工开槽相互影响，以及今后运行、操作、检修距离，构筑物之间必须；留有510 m的净距，特别是污泥消化池、沼气池、储气柜等易燃易爆的构筑物的安全距离，应按建筑防火的有关规定确定。6）废水与污泥处理的流向应充分利用原有地形、各构筑物之间的连接管渠应尽 量简单而便捷，避免迂回曲折，减少水力损失、降低能耗，厂区的竖向高程设计应尽 量作到全厂的土方平衡。7）各单元处理构筑物的座（池）数，应根据处理厂规模、处理厂的平面尺寸、各处理设施的相对位置与关系、 池型等因素来确