丙烯精馏塔工艺设计知识讲解.doc

1、过程工艺与设备课程设计（精馏塔及辅助设备设计）设计日期： 2010 年 7 月 6 日班级：化机 0701 班姓名：梁昊穹指导老师：韩志忠前言化工原理是化工及其相关专业学生的一门重要的技术基础课，其课程设计涉及多学科知识，包括化工，制图，控制，机械等各种学科， 是一项综合性很强的工作； 是锻炼工程观念和培养设计思维的好方法， 是为以后的各种设计准备条件； 是化工原理教学的关键环节，也是巩固和深化理论知识的重要环节。本设计说明书包括概述、方案流程简介、精馏塔、再沸器、辅助设备、管路设计和控制方案共七章。说明中对精馏塔的设计计算做了较为详细的阐述，对于再沸器、辅助设备和管路和控制方案的设计也做了简

2、要的说明。在设计过程中，得到了韩志忠老师的指导，得到了同学们的帮助，同学们一起讨论更让我感受到设计工作是一种集体性的劳动，少走了许多弯路，避免了不少错误，也提高了效率。鉴于学生的经验和知识水平有限， 设计中难免存在错误和不足之处，请老师给予指正感谢老师的指导和参阅！目录前言-2第一章概述-51.1精馏塔-51.2再沸器-51.3冷凝器-6第二章方案流程简介 -72.1精馏装置流程 -72.2工艺流程 -72.3调节装置 -82.4设备选用 -82.5处理能力及产品质量 -8第三章 精馏过程系统设计 -93.1设计条件 -93.2物料衡算及热量衡算 -103.3塔板数的计算 -113.4精馏塔工

3、艺设计 -163.5溢流装置的设计 -173.6塔板布置和其余结构尺寸的选取 - - - - - - - - - - - -183.7塔板流动性能校核 -193.8负荷性能图 -213.9塔计算结果表 -24附：塔设计图第四章再沸器的设计 -254.1设计任务与设计条件 -254.2估算设备尺寸 -264.3传热系数的校核 -264.4循环流量校核 -304.5再沸器主要结构尺寸和计算结果表 - - - - - - - - - - -35附：再沸器设计图第五章 辅助设备的设计 -365.1冷凝器-365.2其它换热设备 -365.3容器-385.4管路设计及泵的选择 -39第六章 管路设计 -

4、43第七章 控制方案 -45附：工艺流程图设计心得及总结 -46附录一 主要符号说明 -48附录二 参考文献 -49第一章概述精馏是分离过程中的重要单元操作之一，所用设备主要包括精馏塔，再沸器和冷凝器 。1.1 精馏塔精馏塔是一圆形筒体， 塔内装有多层塔板或填料， 塔中部适宜位置设有进料板。两相在塔板上相互接触时，液相被加热，液相中易挥发组分向气相中转移； 气相被部分冷凝， 气相中难挥发组分向液相中转移，从而使混合物中的组分得到高程度的分离。简单精馏中，只有一股进料，进料位置将塔分为精馏段和提馏段，而在塔顶和塔底分别引出一股产品。精馏塔内，气、液两相的温度和压力自上而下逐渐增加，塔顶最低，塔底

5、最高。本设计为筛板塔，筛板的突出优点是结构简单、造价低、塔板阻力小且效率高。但易漏液，易堵塞。然而经长期研究发现其尚能满足生产要求，目前应用较为广泛。1.2 再沸器作用：用以将塔底液体部分汽化后送回精馏塔，使塔内气液两相间的接触传质得以进行。本设计采用 立式热虹吸式再沸器， 它是一垂直放置的管壳式换热器。液体在自下而上通过换热器管程时部分汽化，由在壳程内的载热体供热。立式热虹吸特点：循环推动力：釜液和换热器传热管气液混合物的密度差。结构紧凑、占地面积小、传热系数高。壳程不能机械清洗，不适宜高粘度、或脏的传热介质。塔釜提供气液分离空间和缓冲区。1.3 冷凝器（设计从略）用以将塔顶蒸气冷凝成液体，

6、部分冷凝液作塔顶产品， 其余作回流液返回塔顶， 使塔内气液两相间的接触传质得以进行，最常用的冷凝器是管壳式换热器。第二章方案流程简介2.1 精馏装置流程精馏就是通过多级蒸馏，使混合气液两相经多次混合接触和分离，并进行质量和热量的传递， 使混合物中的组分达到高程度的分离，进而得到高纯度的产品。流程如下：原料（丙稀和丙烷的混合液体） 经进料管由精馏塔中的某一位置（进料板处）流入塔内，开始精馏操作；当釜中的料液建立起适当液位时，再沸器进行加热，使之部分汽化返回塔内。气相沿塔上升直至塔顶，由塔顶冷凝器将其进行全部或部分冷凝。 将塔顶蒸气凝液部分作为塔顶产品取出，称为馏出物。另一部分凝液作为回流返回塔顶

7、。回流液从塔顶沿塔流下， 在下降过程中与来自塔底的上升蒸气多次逆向接触和分离。当流至塔底时，被再沸器加热部分汽化，其气相返回塔内作为气相回流，而其液相则作为塔底产品采出。2.2 工艺流程物料的储存和运输精馏过程必须在适当的位置设置一定数量不同容积的原料储罐、泵和各种换热器，以暂时储存，运输和预热（或冷却）所用原料，从而保证装置能连续稳定的运行。必要的检测手段为了方便解决操作中的问题， 需在流程中的适当位置设置必要的仪表，以及时获取压力、温度、液位等各项参数。另外，常在特定地方设置人孔和手孔，以便定期的检测维修。2.3 调节装置由于实际生产中各状态参数都不是定值，应在适当的位置放置一定数量的阀门

8、进行调节，以保证达到生产要求，可设双调节，即自动和手动两种调节方式并存，且随时进行切换。2.4 设备选用精馏塔选用筛板塔，配以立式热虹吸式再沸器。2.5 处理能力及产品质量处理量：70kmol/h产品质量：（以丙稀摩尔百分数计）进料： xf65塔顶产品： xD98塔底产品 : xw 2第三章精馏过程系统设计 丙烯、丙烷精馏装置设计3.1 设计条件1. 工艺条件 ：饱和液体进料，进料丙烯含量 xf65（摩尔分数）塔顶丙烯含量 xD 98，釜液丙烯含量 xw2，总板效率为 0.6。2操作条件 ：1）塔顶操作压力： P=1.62MPa（表压）2）加热剂及加热方法：加热剂 水蒸气加热方法 间壁换热3）

9、冷却剂：循环冷却水4）回流比系数： R/Rmin=1.4。3塔板形式： 筛板4处理量： qnfh=70kmol/h5安装地点 ：大连6塔板设计位置： 塔底3.2 物料衡算及热量衡算1 物料衡算：FDWFz fDx dWx w其中：D 塔顶采出W 塔底采出F 进料量Xd 塔顶产品组成，摩尔分数Xw 塔底产品组成，摩尔分数Zf 进料组成，摩尔分数解得结过果：D45.9375kmol / hW24.0625kmol / h2求质量流量：Md=0.98*42+0.02*44=42.04 kg/kmol;Mw=0.02*42+0.98*44=43.964 kg/kmol;Mf=0.65*42+0.35*

10、44=42.7 kg/kmol则 qMd = D?Md/3600 =0.5364kg/s ; qMw = W?Mw/3600 =0.2939kg/sqf=F?Mf/3600=0.8303 kg/s其中：Md，Mw ，Mf 塔顶，塔底，进料物流摩尔质量kg/kmol；qMd，qMd ，qf 塔顶。塔底，进料物流质量流量kg/s。3.塔内气、液相流量：1）精馏段： L =R?D;V =(R+1) ?D;2）提馏段： L=L+q ?F;V=V-(1-q) ?F; L=V+W;其中 q=1；则： L=L+F; V=V4.热量衡算1）再沸器热流量： Qr=V?r再沸器加热蒸气的质量流量：Gr= Qr/R

11、r2）冷凝器热流量： Qc=V?Cp?(t2-t1)冷凝器冷却剂的质量流量：Gc= Qc/(Cl?(t2-t1)3.3 塔板数的计算1 相对挥发度的计算：通过对给定的温度 组成表格，计算相对挥发度 =Ka/Kb=(ya*xb)/(yb*xa)计算后平均，算得， 1.72Mpa（绝）下 =1.1315831.82Mpa（绝）下 =1.127408平衡关系： x=y/( -(-1)y).2 估算塔底的压力：已知塔顶的压力为 1.62Mpa（表） 即 1.72Mpa（绝）工程经验每块塔板压降 100mm 液柱，丙烷 -丙烯：密度 460。则塔底压力可以通过公式： P=N*0.1*460*9.8/10

12、00000 。其中 N 是假设实际塔板数， P 单位为 Mpa3 给出假设，进行迭代：具体为：假设实际板数 确定塔顶塔底压力 根据压力和组成算出相对挥发度 平均相对挥发度 理论板数 实际板数 与假设比较X DyeR1.4Rmin其中： Rminxeyeq 线方程ye =0.65平衡关系xeye1) ye(精馏线方程RxDyR 1R 1提馏线流程图：yn 1qnL qqnFxnqnWxWqqnFqnWqqnFqnWqnLqnL计算程序：#include stdio.hmain()float x,y,a,d1,d2,w1,w2;int n=1;scanf（“%f%f%f%f%fn ”,&a,&d1

13、,&d2,&w1,&w2 ）;y=0.98;x=y/(a-(a-1)*y);n+;for(;n+) y=d1*x+d2; x=y/(a-(a-1)*y); if(x0.00001) break;else continue;printf(in=%dn,n);n=n+1;for(;n+) y=w1*x+w2;x=y/(a-(a-1)*y);if(x0.00001) break;else continue;printf(total=%dn,n);其中 a,d1,d2,w1,w2 分别为相对挥发度，精馏线斜率，精馏线截距，提馏线斜率，提馏线截距。迭代结果：第一次： 首先假设 100 块实际板。利用 e

14、xcel 计算出塔底压力 1.76508Mpa，插值出 =1.129701 计算出 d1=0.939677，d2=0.059117。再通过精馏线与 q 线的交点。计算出 w1=1.031598，w2=-0.00063。带入程序，得理论进料为 51 块板，理论总板数为 108 块（包括釜）则实际板数为（ 108-1）/0.6=178.333 块。第二次： 实际板为 178.333 块。利用 excel 计算出塔底压力 1.801895Mpa，= 1.128163 计算出 d1= 0.940352，d2= 0.058455。再通过精馏线与 q 线的交点。计算出 w1 1.031244， w2= -

15、0.00062。带入程序，得理论进料为 51 块板，理论总板数为 109 块（包括釜）则实际板数为（ 109-1）/0.6=180 块。第二次迭代得到的结果与假设接近，可认为收敛。结论：理论进料为51 块板，理论总板数为109 块（包括釜）实际进料第 85 块板，实际总塔板数为180 块。回流比 R= 15.76127塔底压力 P=1.72+ N*0.1*460*9.8/1000000= 1.801144Mpa（绝）塔底温度：已知在0.02/0.98 下P=1.72Mpa t= 49.39679； P=1.82Mpa t= 51.99784；插值得： t=51.5073流量：精馏段： qmLs

16、=R?qmDs= 8.4543kg/sqmVs=(R+1)?qmDs= 8.9907kg/s提馏段： q mLs=qmLs+qmFs=9.2846kg/sq mVs= qmVs =8.9907kg/s4计算结果名称理论塔板数NT进料板位置NF回流比 R相对挥发度塔顶产品量qnd , mol/h塔底产品量 qnw ,mol/h精馏段气相流量qnv kg/s精馏段液相流量qnl , kg/s提馏段气相流量qnv kg/s提馏段液相流量qnl kg/s塔顶温度 t bd 塔底温度 t bw 塔顶压力 Pd MPa塔底压力 Pw MPa数值1095115.761271.12816345.937524.

17、06258.99078.45438.99079.284641.4951.50731.72（绝）1.8011（绝）3.4 精馏塔工艺设计1 物性数据1.8Mpa，51.5下，丙烷的物性数据（以塔底为标准） ：查得气相密度： V =28kg/ m3液相密度： L =460kg/ m3液相表面张力： =5.268mN/m2.初估塔径气相流量： qmVs=8.9907kg/sqVVs=qmVs/v=0.3211m3/s液相流量： qmLs =9.2846kg/sqVLs =qmLs / L=0.0206m3/sqvLLqmLV9.284628两相流动参数： FVqmVL8.99070.248qvV46

18、0设间距： H T =0.45m查费克关联图得 C20 =0.060.20.06(5.268) 0.2 =0.0459气体负荷因子 C： C C202020液泛气速 u f ：u fCLV = 0.0459 450 28 =0.1854V28泛点率取u u f =0.75， 操作气速 u=0.14m/s所需气体流道截面积A： AVs =0.3211/0.14=2.29m2uADAAD选取单流型，弓形降液管板，取AT=0.12，则 AT=1- A =0.88T故塔板截面积 AT=A/0.88=2.685m2，D4AT4 2.685=1.78 m ， 圆整：取 1.8m塔径 D：3.14则实际塔板

19、截面面积AT =2.5414 m2，降液管截面积AD =0.3052 m2气体流道截面积A=2.338m2 ，实际操作气速u=qV /A=0.1286 m2实际泛点率 uu f =0.73，在 0.60.8 之内且选 H T =0.45m，D=1.8m符合经验关系3.塔高的估算实际板数 180 块，初选塔板间距0.45m，则塔高 Z=180*0.45=81m。进料处两板间距增大为 0.9m设置 20 个人孔，人孔所在处两板间距增大为0.8m裙座取 5m,塔顶空间高度 1.5m,釜液上方气液分离高度取 4m.设釜液停留时间为 30min4 q v1800 *4 * 0.3211=0.45m釜液高

20、度： H w 30 * 60 *D22l460 * 3.14 * 1.8所以，总塔高h=81+(0.9-0.45)+5+1.5+4+0.45+20*(0.8-0.45) 100m3.5 溢流装置的设计1. 降液管 （弓形）由上述计算可得：降液管截面积：Ad=AT 0.12= 0.3052m2由 Ad/AT=0.12,查化工原理（下册） P113的图 6.10.24 可得：lw/D=0.68，Bd/D=0.14所以，堰长 lw=0.68D=1.224m，堰宽 Bd=0.14D=0.252m，降液管面积 =0.3052 m22溢流堰溢流强度qvlh/lw=0.0206*3600/1.224=60.

21、590.006m 合适取堰高 hw=0.040m。3. 受液盘和底隙取平形受液盘，底隙 hb 取 0.050m液体流经底隙的流速： ub=qvls/（lw*hb ）=0.0206/（1.224*0.050）=0.337m/sub(0.8 0.9m),采用分块式塔板；取塔板厚度 t=4mm;整个塔板面积 : 受液区和降液区面积2Ad=0.4068 入口安定区和出口安定区bs=60mm=0.06m边缘区bc=50mm=0.05m选择塔板为单流型，有效传质面积Aa2( x r 2x 2r 2 arcsin x )r其中： Bd=0.252mx=D/2-(Bd+bs)=0.588m, r=D/2-bc

22、=0.85m求得 Aa =1.825m22. 筛孔的尺寸和排列：选用正三角形排列取筛孔直径： do=7mm,t=3.5do开孔率0.907( do ) 2 =7.5%t筛孔面积Ao=Aa=0.1368m2筛孔气速uo=qv/Ao=2.223m/s筛孔个数nAo=35574do23.7 塔板流动性能校核1）液沫夹带量的校核由 FLV =0.248 和实际泛点率0.73，查化工原理（下册） P117的图 6.10.28 可得 =0.0057，则eVqvLL0.0057 0.0026 28kg 液体 /kg 气体 Hd,故不会发生降液管液泛。4）液体在降液管内停留时间应保证液体在降液管内的停留时间大

23、于35s，才能保证液体所夹带气体的释出T=Ad*Ht/qvL=0.2034*0.45/0.3004=4.443，故所夹带气体可以释放。降液管流速 Ub=Ht/T=0.1014m/s5）严重漏液校核Ho=0.0056+0.13（hw+how）-ha=0.0056+0.13*0.0839-0.00068=0.01583 m液柱 ,稳定系数 k= uo,ho,故不会发生严重漏液。uoh0=1.8141.52.0,反算 uo, =2.223/1.814=1.225 m/s3.8 负荷性能图1)过量液沫夹带线12.5hW7.1 10 3 ( qVLh2qVVh 8.81 103 A 3. 2 H T)

24、3规定 ev=0.1，则l W代入得：qvh=8810*2.238*1.3808*0.45-2.5*0.05-( 7.110 32(qVLh ) 3 )/1.144qvvh = 8848.1-168.972( qVLh ) 3由上述关系可作得线 2)液相下限线how 2.84 10 3 ( qvlh ) 2 / 30.006lwqvLh =3.07lw=3.07*1.224=3.88 是与 y 轴平行的线由上述关系可作得线 3）严重漏液线qVVh =a(b+cqVLh 2/3 )1/2其中：a1.594104 AoCoL1.5941040.13510.794604.61 103V28b0.00

25、560.13hwha0.00560.130.050.000682 0.0095c3.69 10 4 / lw 2 / 33.69 10 4/ 1.2242/ 33.225 10 4qVVh =4610(0.0095+0.0003225qVLh2/3)1/2由上述关系可作得线 4）液相上限线令Ad H T =5sqVLs得：qVLh720 H T Ad =720*0.45*0.3052=98.88由上述关系可作得线5）降液管液泛线a qVVh2b c qVLh2d qVLh2/3式中： a= 3.934109 V /( AoCo) 2L= 3.93410 9 *28/ （460*0.1351*0

26、.79）=21.49 109b= H T(1)hw=0.6*0.45+（0.6-0.72-1）*0.05=0.214c= 1.1810 8/(lwhb) 21.18 10 8 /(1.224 0.05) 2 =315 10 8d= 2.8410 3(1) /(lw 2 / 3 )= 2.8410 3(10.72) /(1.224 2 / 3 )=4.269 10 321.4910 9 qVVh20.21431510 8 qVLh20.004269qVLh2/3上述关系可作得降液管液泛线上五条线联合构成负荷性能图作点为：q VLh=74.16m3/hqVVh=1155.46 m3/h如图：负荷性

27、能图140001200010000）h8000/3m（qv6000400020000050100150200ql （m3/h）局部放大后负荷性能图)h/3m(vq450040003500300025002000150010005000050100150200ql(m3/h)设计点位于四条线包围的区间中间稍偏下操作弹性操作弹性： qvmax/ qv min=1540.2/520.33=2.96所以基本满足要求3.9 塔计算结果表（ 1）操作条件及物性参数操作压力：塔顶1.72 MPa （绝压）塔底 1.8011MPa （绝压）操作温度：塔顶41.49 塔底 51.51名称气相密度（ Kg/m 3

28、）28液相密度（ Kg/m 3）460气相体积流率（ m3/h）1155.46液相体积流率（ m3/h）74.16液相表面张力（ mN/m ）5.268(2) 塔板主要工艺尺寸及水力学核算结果名称名称塔内径 D（ m）1.8空塔气速 u（m/s）0.1286板间距 H T（ m）0.45泛点率 u/u f0.73液流型式单流式动能因子 F00.74降液管截面积与塔截面积比0.12孔口流速 U0（ m/s）2.223A d/A T出口堰堰长 lw（m）1.224降液管流速 Ub（ m/s）0.1014弓形降液管宽度 bd（ m）0.252稳定系数 k1.814w0.040L3/mh ）60.59

29、出口堰堰高 h （mm ）溢流强度 Q（m降液管底隙 hb（mm ）0.050堰上液层高度 how（ mm）0.0439边缘区宽度 bc（mm ）0.050每块塔板阻力 hf （mm ）0.1131安定区宽度 b （mm ）0.060降液管清液层高度 Hd0.1962s（ mm ）板厚度 b（ mm）4降液管泡沫层高度0.327H /?(mm)d筛孔个数3557降液管液体停留时间 （s） 4.44筛孔直径（ mm ）7底隙流速 u （ m/s）0.337b开孔率（ % ）7.5气相负荷上限（ m3/h）1540.2气相负荷下限（ m3/h）520.33操作弹性2.96第四章再沸器的设计4.1

30、设计任务与设计条件1选用立式热虹吸式再沸器塔顶压力： 1.72MPa压力降： Nphf=180 0.1131 0.46 9.8 103=0.09178MPa塔底压力 =1.72+0.09178=1.8118MPa2再沸器壳程与管程的设计壳程（蒸汽）管程温度（ ）10051.51压力（ MPa 绝压）0.10131.8118蒸发量： Db= q ,mVs =8.9907kg/s=32366.42kg/h 物性数据壳程凝液在温度（ 100）下的物性数据：潜热： rc=2258.4kj/kg热导率： c =0.683w/(m*K)粘度： c =0.283mPa*s密度： c =958.4kg/m3管

31、程流体在（ 51.5， 1.8118MPa）下的物性数据：潜热： rb=278.182kj/kg液相热导率： b =81.54mw/(m*K)液相粘度： b =0.071mPa*s液相密度： b =460kg/m3液相定比压热容： Cpb= 3.090kj/(kg*k)液相表面张力： =5.268mN/m气相粘度： v =0.0086mPa*s气相密度： v =28kg/m3蒸气压曲线斜率（t/P） =0.0000266 m2 K/kg4.2 估算设备尺寸热流量： Q RD bbVcc =8.9907*278182= 2500911w估算传热温差：t mTtb=100-51.5=48.5K假设

32、传热系数： K=900W/( m 2 K)估算传热面积ApQR=57.3 m2Ktm拟用传热管规格为 ：382.5mm,管长 L=4000mm则传热管数： NTAp=120d 0 L若将传热管按正三角形排列，按式NT =3a(a+1)+1;b=2a+1得： a=7.353=8,b=17管心距：查课程设计P50 表 3-7 得： t=0.048m则壳径：D St (b1)(2 3) d0=0.8614m取 D= 900mm L/D=4.44 （在 46 之间，合适）取 管程进口直径： Di=0.30m 管程出口直径： Do=0.40m4.3 传热系数的校核1显热段传热系数K假设传热管出口汽化率X

33、e=0.19（对于丙烯丙烷取0.20 左右）则循环气量： WtD b =8.9907/0.19=47.35kg/sxe（1）计算显热段管内传热膜系数hi传热管内质量流速： GWts0di=38-22.5=33mms04di2 NT =0.785*0.033*0.033*120=0.086GWt=47.35/0.086=461.31kg/(m2?s)=1.0028m/ss0雷诺数：Redi G= 0.033*1.0028/（0.071*0.001）=214409.68310000b普朗特数：PrCPb b =460*0.071/81.54=2.69b显热段传热管内表面系数： hi0.023 i

34、Re0.8 Pr n = 1554.3w/( m2 K)di（2）壳程冷凝传热膜系数计算ho蒸气冷凝的质量流量： mQ2500.911 = 1.108kg/s=3959.04kg/hrc2259传热管外单位润湿周边上凝液质量流量：m=3959.04/(3.14*0.038*120)=0.0502 kg/(m? s)Md 0 N T4M40.0502= 709.54Re0.283 10 3管外冷凝表面传热系数：21 / 31/ 3985 29.80.68331 / 31 / 3ho 1.88 Reo/2g1.88 (0.28310 3)2)/(709 .54)3=6950.07 w/ (m 2

35、K)（ 3）污垢热阻及管壁热阻沸腾侧： Ri=0.000176 w/m 2? K冷凝侧： Ro=0.00009w/m2? K管壁热阻： Rw= 0.000051 w/m2? K（4）显热段传热系数K L1d0d0d01RiRwROhi didid mh01/(38330.000176 380.000051 380.000091)1554 .33335.56950.07=735.59w/( m2? K)2. 蒸发段传热系数 KE 计算传热管内的质量流量：Gh=3600 G=3600*461.31=1635912 kg/( m2? h)Lockhut-martinel 参数： Xe=0.19 时：

36、在 X=Xe的情况下0 . 90 . 50.1X tt 1 x xvbbv =0.877则 1/Xtt=1.140再查课程设计 P71图 329，得 E=0.1X=0.4 Xe=0.4*0.19=0.076 时0. 90 .50 .11 / X tt x 1 xbvvb=0.431查课程设计 P71 图 329得： =0.5(1)泡核沸腾压抑因数：=(E+ )/2=（0.1+0.5）/2=0.3(2)泡核沸腾表面传热系数:0 .690.330.31Q d ih nb0 .225b0 .68b1P d id iP rA P r b bv0.22581.54* 0.0012.690.68 (2500911* 0.033)0.69( 4601) 0.33 (101324* 0.033)0.310.03357.3* 278.182* 0.071* 0.001285.268* 0.001=8058.095w/( m2? K)(3)单独存在为基准的对流表面传热系数：0 .80 .4bR e 1xh i0 .023P rd i0 . 023 81 .54* 0 .001 214409(10 .076 ) 0.8 2 .69 0.40 .033= 1459.003w/( m2? K)沸腾表面传热系数： KE对流