2--24m双线简支梁

1、站内24m双线简支梁满堂支架计算书工程施工单位： 项目负责人：支架设计：支架验算：出版日期：目录一、工程概况及支架方案1二、计算依据1三、满堂支架验算13.1 碗扣支架设计荷载13.1.1 单侧翼缘板荷载计算23.1.2 腹板及底板荷载计算33.1.3 中间翼缘板荷载计算33.2 碗扣支架验算43.2.1单侧翼缘板下立杆承载力验算53.2.2腹板及底板下立杆承载力验算63.2.3中间翼缘板下立杆承载力验算83.3 I10工字钢横向分配梁验算103.4 基础承载力验算123.4.1 整体验算123.4.2 单肢验算13四、结论及注意事项1314/ 16一、工程概况及支架方案本桥为跨度为24m的钢

2、筋混凝土简支梁结构，墩高10m，箱梁顶12.8m，两个底板宽均为3.0m。根据本单位现有材料，本桥现浇支架拟采用满堂碗口脚手架方案，具体布置形式见附图。二、计算依据1) -工程 24m简支梁桥设计文件；2) 铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）；3) 公路桥涵施工规范（JTJ041-2000）；4) 路桥施工计算手册；5) 铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2005);6) 公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85);7) 钢结构设计规范(GB50017-2003);8) 建筑施工脚手架构造与计算手册；9) 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-20

3、08)。三、满堂支架验算3.1 碗扣支架设计荷载根据本桥上部箱梁的截面形式，采用双线碗扣式满堂支架施工方案，箱梁顶12.8m，两个底板宽均为3.0m。荷载计算分为单侧翼缘板部分、腹板及底板部分和中间翼缘板三部分。3.1.1 单侧翼缘板荷载计算单侧翼缘板的横向宽度为B=2.4m。1）新浇注钢筋混凝土重量N1；纵向每延米自重荷载：N1=22.92kN/m2）模板重量N2；初步估算模板的荷载设计值为：N2=3.85kN/m3）施工人员和施工设备荷载N3；N3=2kN/m2B=4.80kN/m4）振捣混凝土时产生的荷载N4；N4=2kN/m2B=4.80kN/m5）倾道混凝土时产生的冲击荷载N5；N5

4、=2kN/m2B=4.80kN/m6）其他可能不可预见的荷载N6；N6=1kN/m2B=2.40kN/m由此可见，单侧翼缘板的总荷载设计值为：恒载：i=12NGi=26.76kN/m活载：i=36NQi=16.80kN/m3.1.2 腹板及底板荷载计算底板及腹板的横向宽度为B=3.0m。1）新浇注钢筋混凝土重量N1；纵向每延米自重荷载：N1=81.05kN/m2）模板重量N2；初步估算模板的荷载设计值为：N2=14.94kN/m3）施工人员和施工设备荷载N3；N3=2kN/m2B=6.0kN/m4）振捣混凝土时产生的荷载N4；N4=2kN/m2B=6.0kN/m5）倾道混凝土时产生的冲击荷载N

5、5；N5=2kN/m2B=6.0kN/m6）其他可能不可预见的荷载N6；N6=1kN/m2B=3.0kN/m由此可见，单侧翼缘板的总荷载设计值为：恒载：i=12NGi=95.99kN/m活载：i=36NQi=21.00kN/m3.1.3中间翼缘板荷载计算单侧翼缘板的横向宽度为B=2.0m。1）新浇注钢筋混凝土重量N1；纵向每延米自重荷载：N1=19.46kN/m2）模板重量N2；初步估算模板的荷载设计值为：N2=2.47kN/m3）施工人员和施工设备荷载N3；N3=2kN/m2B=4.0kN/m4）振捣混凝土时产生的荷载N4；N4=2kN/m2B=4.0kN/m5）倾道混凝土时产生的冲击荷载N

6、5；N5=2kN/m2B=4.0kN/m6）其他可能不可预见的荷载N6；N6=1kN/m2B=2.0kN/m由此可见，单侧翼缘板的总荷载设计值为：恒载：i=12NGi=21.93kN/m活载：i=36NQi=16.00kN/m3.2 碗扣支架验算根据本桥结构形式及地形情况，本桥现浇支架采用20cm厚硬化混凝土基础碗扣钢管满堂支架形式，钢管支架的高度为10m，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）规定。3.2.1单侧翼缘板下立杆承载力验算（1）不组合风荷载时立杆承载力验算立杆轴向验算荷载按下式计算：Np=1.2NGi+1.4NQi=55.63kN/m立杆纵向间距为b

7、=0.9m，翼缘板下横向立杆根数n=3，由此可知单肢立杆的验算荷载为：N=Npbn=55.630.93=16.69kN取支架的竖向步距120cm，根据设计图纸，立杆伸出顶层水平杆的长度为a=47cm，则立杆的计算长度为l0=h+2a=214cm则长系比为：=l0i=2141.58=135.4N=16.69kN验算通过。（2）组合风荷载时立杆承载力计算风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：Mw=1.4lal02wk8-Prl04Pr=5161.4wklal0经计算得：Mw=0.06kNm立杆轴向验算荷载按下式计算：Np=1.2NGi+0.91.4NQi=53.28kN/m立杆纵向间距为b=0.9m，翼

8、缘板下横向立杆根数n=3，由此可知单肢立杆的验算荷载为：Nw=Npbn=53.280.93=15.98kN查规范得：立杆的横截面积A4.89cm2，截面模量W5.08cm3，则立杆压弯强度按下式计算：=NwA+MwW=101.31MPaf=205MPa验算通过。3.2.2腹板及底板下立杆承载力验算（1）不组合风荷载时立杆承载力验算立杆轴向验算荷载按下式计算：Np=1.2NGi+1.4NQi=144.59kN/m立杆纵向间距为b=0.9m，翼缘板下横向立杆根数n=6，由此可知单肢立杆的验算荷载为：N=Npbn=144.590.96=21.69kN取支架的竖向步距120cm，根据设计图纸，立杆伸出

9、顶层水平杆的长度为a=36cm，则立杆的计算长度为l0=h+2a=192cm则长系比为：=l0i=1921.58=121.5N=21.69kN验算通过。（2）组合风荷载时立杆承载力计算风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：Mw=1.4lal02wk8-Prl04Pr=5161.4wklal0经计算得：Mw=0.05kNm立杆轴向验算荷载按下式计算：Np=1.2NGi+0.91.4NQi=141.65kN/m立杆纵向间距为b=0.9m，翼缘板下横向立杆根数n=6，由此可知单肢立杆的验算荷载为：Nw=Npbn=141.650.96=21.25kN查规范得：立杆的横截面积A4.89cm2，截面模量W5.0

10、8cm3，则立杆压弯强度按下式计算：=NwA+MwW=108.32MPaf=205MPa验算通过。3.2.3中间翼缘板下立杆承载力验算（1）不组合风荷载时立杆承载力验算立杆轴向验算荷载按下式计算：Np=1.2NGi+1.4NQi=48.71kN/m立杆纵向间距为b=0.9m，翼缘板下横向立杆根数n=2，由此可知单肢立杆的验算荷载为：N=Npbn=48.710.92=21.92kN取支架的竖向步距120cm，根据设计图纸，立杆伸出顶层水平杆的长度为a=48cm，则立杆的计算长度为l0=h+2a=216cm则长系比为：=l0i=2161.58=136.7N=21.92kN验算通过。（2）组合风荷载

11、时立杆承载力计算风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：Mw=1.4lal02wk8-Prl04Pr=5161.4wklal0经计算得：Mw=0.07kNm立杆轴向验算荷载按下式计算：Np=1.2NGi+0.91.4NQi=46.67kN/m立杆纵向间距为b=0.9m，翼缘板下横向立杆根数n=2，由此可知单肢立杆的验算荷载为：Nw=Npbn=46.670.92=20.91kN查规范得：立杆的横截面积A4.89cm2，截面模量W5.08cm3，则立杆压弯强度按下式计算：=NwA+MwW=129.81MPaMmax=1.66kNmQ=48.9kNQmax=10.62kN强度满足要求，验算通过。挠度验算：按

12、简支梁跨中受均布荷载模型进行验算，此时纵梁的挠度最大值为：w=5ql4384EIx=0.33mmwl=0.33900=127141400挠度验算通过。3.4 基础承载力验算3.4.1 整体验算根据以上分析可知对于本桥满堂支架基础进行验算时，可按均布荷载进行计算，根据3.1节计算得每延米基础的竖向验算荷载为：N=1.2NGi+1.4NQi=1.226.762+95.99+21.93+1.416.802+21.00+16.00=304.57kN/m取基础的计算宽度B1520cm，由此可得满堂支架基础的设计承载力为：jc=NB=304.5715.2=20.04kPa3.4.2 单肢验算根据以上验算可知单肢立杆的荷载最大值出现在组合风荷载底板下的立杆上，验算荷载为：Nw=21.25kN钢管底托的尺寸为1515cm，混凝土垫层的厚度为20cm，荷载在混凝土垫层内按45度角扩散，则承压基础面积为A(20+15+20)20.3025m2，则立杆下基础应力为：=NwA=21.250.3025=70.24kPa根据桥址处的地质情况，进行清表碾压处理厚基础的承载力应不小于120kPa，因此基础承载力能够满足设计要求。四、结论及注意事项1）通过对该桥施工方