拱桥毕业设计说明书

1、 摘 要本桥位于沪蓉国道主干线湖北省宜昌至恩施段k29+245处，跨越佑溪，沟宽约110m。河道与路线正交，河床稳定，河道顺直，平时沟内水量较少，沟底较深，比降较大，泄洪顺畅。设计主要分为桥型方案比较和推荐方案设计，桥型方案中拟定了三个比选方案，方案一为混凝土简支梁桥，方案二为预应力混凝土箱形连续梁桥。方案三为上承式混凝土箱形拱桥。通过方案比选，最终选用方案三：上承式混凝土箱形拱桥，跨径组成为净跨径64m拱跨和两边各一跨8m简支板引桥跨。桥梁全长89.28m，桥面净空为外侧0.5m钢筋混凝土防撞护栏桥面宽净11.0m 0.75m波形钢板防撞护栏，桥面横坡2%。本桥上部为空腹式，下部为重力式实体

2、桥台，引桥采用轻型桥台和柱式桥墩。结构计算主要针对上部结构盖梁、立柱、拱箱，下部结构桥台进行了细部尺寸拟定、内力计算、配筋计算、截面验算。桥梁下部结构为重力式墩，基础采用刚性扩大基础。本设计仅对1号桥墩进行了强度及稳定性验算。关键词：拱轴系数；箱形拱肋；主拱圈内力组合；截面强度； 刚性扩大基础。 abstractaccording to the graduation project task paper of the bridge engineering graduates,this bridge is located in section k249+245 of the hurong nat

3、ional highway in hubei from yichang to enshi,which crossing the creek youxi.the riverway is orthogonal with the road and is very deep with little river water at ordinary times. bottom of trench is more depth with much gradient, and flood discharge smoothly. the design maily focus on the comparison b

4、etween the project style of the bridge and the design of the recommended style. there are three alternatives on the bridge style,the fist one is a concrete simple beam bridge,the second is a prestressed concrete continuous girder bridge box,and the third one is a open spandrel top-bear arch bridge.

5、through comparing the three projects,and the third one is the best.the bridge has a net span across 64m arch and an 8m simply supported slab by every side.the bridge is 89.28m at length,with a 0.5m reinforced concrete impact-proof guard railing by the outboard, a net width 11m and a 0.75m waveform i

6、mpact-proof guardrail and a 2% deck transverse slope.the upper of the bridge is empty arch and the below is gravity type abutment entities.the approach bridge has a light the abutment and pillar type pier.the structural calculation are mainly aimed at the detail sizes,internal forces,reinforcement a

7、nd cross section area on the upper capping beam structure,upright column,arch box and the below structure of the bridge abutment.this bridge adopts the gravity type pier and rigid expanding structure in lower foundation. in this article, take the strength and stability of the number 1 bridge -pier a

8、s an example.key words: arch axis coefficient;arch rib; internal force; internal force combination; rigidity of section; rigid expanding foundation目 录摘 要iabstractii第一章 结构设计方案11.1 设计资料11.1.1 桥梁名称11.1.2 基本资料11.1.3 设计标准21.2 方案比选21.2.1 方案一：简支梁桥21.2.2 方案二：等截面小箱形连续梁桥31.2.3 方案三：钢筋混凝土箱形拱桥41.3 方案选择5第二章 推荐方案桥

9、梁上部结构尺寸拟定62.1 方案简介及上部结构尺寸拟定62.1.1 拱肋62.1.2 盖梁与腹孔墩62.1.3 横隔板62.1.4 桥面板及桥面铺装62.1.5 排水设施62.2 主要材料62.3 桥梁设计荷载7第三章 盖梁计算83.1 上部结构恒载计算83.1.1 桥面铺装及空心板计算83.1.2 恒载内力计算113.2 活载计算153.2.1 活载横向分布系数计算153.2.2 按顺桥向可变荷载移动情况求支座反力203.2.3 可变荷载横向分布后各梁支点反力213.2.4 各梁恒载、可变荷载反力组合243.2.5 三柱式反力gi计算263.3 内力计算273.3.1 各截面的弯矩273.3

10、.2 相当于最大弯矩时的剪力283.3.3 相当于最大弯矩时的剪力组合293.3.4 盖梁内力汇总303.4 截面配筋设计与承载能力校核313.4.1 正截面抗弯承载能力验算313.4.2 腹筋及箍筋设计333.4.3 斜截面抗剪承载能力验算353.4.4 全梁承载能力校核373.4.5 裂缝验算383.4.6 挠度验算38第四章 腹孔墩立柱计算394.1 恒荷载计算394.2 活荷载计算394.2.1 汽车荷载计算394.2.2 风荷载计算404.3 荷载组合414.3.1 最大、最小垂直反力424.3.2 最大弯矩424.4 截面配筋计算及应力验算434.4.1 作用于墩柱顶的外力434.

11、4.2 作用于墩柱底的外力434.4.3 截面配筋计算43第五章 主拱圈内力计算465.1 主拱截面尺寸的确定465.1.1 主拱尺寸和材料465.1.2 主拱截面尺寸拟定465.2 拱轴系数的确定475.2.1 主拱圈截面特性计算475.2.2 主拱圈立面布置中的计算475.3 主拱圈截面内力计算495.3.1 按无矩法计算不计弹性压缩恒载水平推力495.3.2 拱圈弹性中心及弹性压缩系数495.3.3 弹性压缩引起的恒载内力505.3.4 压力线偏离拱轴线引起的内力505.3.5 恒载内力565.3.6 活载内力565.3.7 不计弹性压缩的活载内力575.3.8 计入弹性压缩的活载内力5

12、75.3.9 温度变化引起的内力625.3.10 混凝土收缩内力635.4 荷载组合655.4.1 计入荷载安全系数的荷载效应655.4.2 荷载组合685.5 主拱圈强度验算685.5.1 拱圈强度验算685.5.2 拱圈截面合力偏心距验算695.5.3 拱脚截面直接抗剪验算695.5.4 拱的整体“强度稳定性”验算725.5.5 横向稳定性验算73第六章 桥墩及基础计算746.1 桥台尺寸拟定746.2 荷载计算756.2.1 桥墩以上恒荷载计算756.2.2 活载内力计算796.2.3 内力组合806.3 正截面强度验算856.3.1 墩身截面受压承载能力验算验算856.3.2 墩身截面

13、合力偏心矩验算866.4 基底应力及偏心距验算866.4.1 地基承载能力验算866.4.2 基底偏心距验算886.5 墩台稳定性验算886.5.1 抗倾覆稳定性验算886.5.2 抗滑动稳定性验算89第七章 施工方案917.1 施工准备917.2 施工方法917.3 设备组成部分917.4 主要机具917.4.1 主要机械名称917.4.2 主要机具介绍917.5 施工步骤927.5.1 桥位放样927.5.2 基础施工927.5.3 墩台施工927.5.4 主拱圈施工927.6 拱上建筑施工947.6.1 墩柱盖梁947.6.2 桥面系工程94参考文献95致谢104 第一章 结构设计方案1

14、.1 设计资料1.1.1 桥梁名称沪蓉高速公路佑溪桥。1.1.2 基本资料1 桥位概况本桥位于沪蓉国道主干线湖北省宜昌至恩施段k29+240处，跨越佑溪。河道与路线正交，河床稳定，河道顺直，平时沟内水量较少，沟底较深，比降较大，泄洪顺畅，设计水位：210.17m，一般冲刷线：203.08m；本桥线性为直线，与流水方向正交；桥址断面、地质情况及路线纵断面资料见附图；桥面横坡采用2% 。2 桥址断面资料：桥址断面特征点桩号及地面高程见表1.1。表1.1 桥址断面特征点桩号及地面高程路线桩号地面标高路线桩号地面标高k29+190243.96k29+245.00207.88+196.00237.92+

15、258.50208.26+200.00235.19+261.50211.46+214.50220.63+272.00220.46+225.00211.06+287.00235.51+231.50205.99+288.50236.95+231.50207.25300.00244.613 地质资料：桥位处地质钻探资料见表1.2。表1.2 地质钻探资料钻孔编号位置分层编号岩性名称厚度（m）重度kn/m3承载力kpa1k29+1951强风化白云岩0-8.4208002弱风化炭质白云岩8.4-22.328.720002k29+2361圆砾0-2.93194002弱风化炭质白云岩2.93-6.2328.7

16、8003k29+2501含碎石亚粘土0-1.76191202强风化白云岩1.76-4.5628.77004 水文资料：设计水位：210.17m；一般冲刷线：203.08m。5 桥面横坡：采用2%。1.1.3 设计标准1 公路等级：高速公路；2 桥面净空：横向布置采用分离式断面；半幅：外侧0.5m钢筋混凝土防撞护栏净11.0m 内侧0.75m波形钢板防撞护栏；左侧边缘距路线中心线0.5m；3 设计荷载：汽车荷载：公路i级；4 设计洪水频率：1/100；5 通航要求：无；6 抗震烈度：7度。1.2 方案比选1.2.1 方案一：简支梁桥1 孔径布置：330，桥梁全长90m，其桥型布置见图1.1。2

17、上部结构构造（1）外侧0.5m钢筋混凝土防撞护栏桥面净宽11.0m 0.75m波形钢板防撞护栏，桥面横坡2%。（2）主梁：边跨和中跨高均为2m，t形梁。（3）横隔梁：梁高1.75m。 图1.1 立面图（尺寸单位：cm）3 下部构造：采用柱式桥墩，柱式桥台。4 施工方法及优缺点简支梁桥是目前我国农村公路建设中广泛使用的一种桥梁结构形式。简支桥梁构造简单，施工方便，主要由上部结构、支座系统、桥墩、桥台和墩台基础等组成。简支梁的主要施工方法有：预制安装法和就地浇筑法。预制安装法是在预制工厂或者在运输方便的桥址附近设置预制场进行梁的成批预制，然后采用一定的架设方法进行安装就位，其优点有工期短、容易控制

18、构件的质量和尺寸精度、降低工程成本、可减少混凝土收缩、徐变引起的变形等，但缺点是：需要大型的起吊运输设备和施工场地和梁体的整体工作性能就不如就地浇筑法。就地浇筑法是在桥位处搭设支架，作为工作平台，然后在其上制作模板，并在模板中浇注梁体混凝土，待混凝土达到强度后拆除模板、支架。这种方法适用于两岸桥墩不太高的引桥和城市高架桥，或靠岸边水不太深且无通航要求的小跨径桥梁，优点：不需大型的吊装设备和专门的预制场地、结构的整体性能好，缺点：工期长、施工质量不容易控制、成本较高等。5 美观方面其构造比较单一，所以其美观性、新颖性比较差。6 行车舒适方面相邻两跨间存在异向转角，路面有折角，影响行车平顺。1.2

19、.2 方案二：等截面小箱形连续梁桥1 孔径布置：25m+40m+25m，其桥型布置见图1.2。图1.2 立面图（尺寸单位：cm）2 上部结构构造（1）外侧0.5m钢筋混凝土防撞护栏桥面净宽11.0m 0.75m波形钢板防撞护栏，桥面横坡2%。（2）主梁:采用预应力混凝土（后张）连续小箱梁。 3 下部结构构造采用柱式墩，墩台采用桩基础。4 施工方法及优缺点连续梁桥梁弯矩分布比较均匀，梁的挠度也小，可节约材料，增大跨径 ，但因本桥较高，采用全支架施工比较困难，无支架施工时也需要两套设备吊装，施工进度比较慢。5 美观方面结构形式单一，与环境的协调性较差。6 行车舒适方面主梁变形曲线平缓，桥面伸缩缝少

20、，行车舒适。1.2.3 方案三：钢筋混凝土箱形拱桥1 孔径布置：本方案为悬链线箱形拱桥，主拱净跨径64m，箱拱净矢跨比1/8，桥全长89.28m。其桥型布置图如图1.3：2 上部结构构造图1.3 立面图（尺寸单位：cm）（1）外侧0.5m钢筋混凝土防撞护栏桥面净宽11.0m 0.75m波形钢板防撞护栏，桥面横坡2%。（2）主拱：采用箱形截面，截面高1.6m。（3）横隔板：在腹孔墩柱下面设置，板厚0.30m。（4）桥面板：采用装配式预应力混凝土简支空心板，厚度40cm，跨径为796cm。3 下部结构构造两侧采用薄壁轻型桥台，主拱圈采用钢筋混凝土实体桥台，基础为刚性扩大基础。4 施工方法及优缺点主

21、拱肋采用无支架门柱式缆索吊装，每个主拱肋纵向分为3段进行吊装.箱间现浇钢筋混凝土横隔板组成整体箱，箱间横向用钢管作临时连接，本方案主拱箱施工比较复杂，组装难度高，但构件预制比较多，控制好可加快施工进度。优点：具有较大的跨越能力，充分发挥圬工材料及其它抗压材料的性能、构造较简单，受力明确简洁；缺点：有水平推力的拱桥，对地基基础要求较高、跨径较大时，自重较大，对施工工艺等要求较高、建筑高度较高，对稳定不利，设计中跨径不是太大，基础位于岩石内，稳定性较好。5 美观方面此种桥造型比较美观，与环境的协调性较好。1.3 方案选择从结构形式看，三个方案可以分为梁式和拱式两种类型。从受力的角度看，梁式桥是一种

22、在竖向荷载作用下无水平反力的结构，由于外力的作用方向与承重结构的轴线接近垂直，故与同样跨径的其他结构相比，主梁产生的弯矩最大。拱式桥的主要承重结构是拱圈，这种结构在竖向荷载作用下，桥墩或桥台将承受水平推力，这种水平推力将显著抵消荷载所引起在拱圈内的弯矩，因此与同跨径的梁相比，拱的弯矩和变形要小得多从而跨越能力大。总的来说，三个方案均符合要求，简支梁桥构造简单，施工困难少，工期短，连续梁桥变形和缓，伸缩缝少，刚度大，行车平稳，但施工工期长，施工困难。拱桥外形美观，构造简单，能就地取材，能耐久，而且养护、维修费用少；但自重比较大，相应的水平推力也较大。综上所述，再结合地形，推荐方案三：上承式混凝土

23、箱形拱桥。第二章 推荐方案桥梁上部结构尺寸拟定2.1 方案简介及上部结构尺寸拟定本设计方案采用三跨上承式混凝土等截面箱形肋拱结构，桥下无通航要求，由于跨径不是很大，故选用一跨，净跨径是：64m。桥面全宽12.25m，即外侧0.5m钢筋混凝土防撞护栏+净11.0m +内侧0.75m波形钢板防撞护栏。桥面板采用空心板。支座采用板式橡胶支座。主拱圈采用箱形肋拱，桥墩采用混凝土墩，基础因地基承载力较高（弱风化炭质白云岩），故采用明挖刚性扩大基础。上部结构采用满堂架施工。2.1.1 拱肋拱肋采用混凝土箱形拱，拱肋高度按经验公式估算：取拱圈高度取h=1.6m=160cm。2.1.2 盖梁与腹孔墩盖梁的截面

24、尺寸为100cm120cm，因盖梁上直接搭设空心板，考虑防震要求，在盖梁两端设高20cm宽11cm的挡块，挡块与板之间预留2cm以便桥面板的安装与调整。2.1.3 横隔板横隔板从拱顶至拱脚方向设置，横隔板厚0.16m。每3.38m设置一道（共7块），全拱共设20道。2.1.4 桥面板及桥面铺装桥面板采用厚度为40cm的空心板，边板宽度为1.125m，中板宽度为0.99m。桥面的横坡为2%，在支座上放楔形垫块形成横坡。桥面铺装选用平均厚度9cm的防水混凝土作铺装层，5cm厚的沥青混凝土磨耗层。2.1.5 排水设施因桥长大于50m，桥面横坡小于2%，需设置排水设施，桥面每隔8m设一个泄水管，交错排

25、列于行车道两侧。泄水管直径10cm。泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比周围路面低5mm。2.2 主要材料箱形拱肋采用c40混凝土， 空心板、盖梁采用c40混凝土，防撞墙、立柱采用c35混凝土，刚性扩展基础采用c30混凝土，引桥轻型桥台及主拱桥台均采用c30混凝土。受力钢筋采用r235级钢筋材料重度 沥青混凝土：1=23kn/m3， 钢筋混凝土：2=25kn/m3，混凝土： 3=24kn/m3。2.3 桥梁设计荷载公路i级汽车荷载公路i级汽车荷载包括车道荷载和车辆荷载，其中，车道荷载由均布荷载和集中荷载组成，桥梁结构的整体计算采用车道荷载，桥梁结构的局部加载、桥台和挡土墙压力等的计算采用车辆

26、荷载。第三章 盖梁计算3.1 上部结构恒载计算3.1.1 桥面铺装及空心板计算1 桥面铺装层分摊到每一块板上的重量：沥青混凝土面层 =0.051238=9.2kn防水混凝土铺装层 =0.091248=18kn2 空心板计算(1)空心板尺寸见下图3.1和3.2，每块空心板的宽度为99cm，空心板长为7.96m。图3.1 桥面板中板尺寸图（尺寸单位：cm）图3.2 桥面板边板尺寸图（尺寸单位：cm）(2)空心板毛截面面积:(3）空心板自重：中板： 边板： （4）防撞墙：1）防撞墙的尺寸见图3.32）防撞墙毛截面面积：3）防撞墙自重（在8m的板跨内）： 防撞墙均摊到桥面板上: 图3.3 防撞墙尺寸(

27、尺寸单位：cm)(5）波形钢板防撞护栏波形护栏的质量相对于混凝土可以忽略不计，故只算底座处混凝土的自重。1）波形钢板防撞护栏的尺寸见图3.4图3.4 防撞墙尺寸(尺寸单位：cm)2）波形钢板防撞护栏毛截面面积：3）波形钢板防撞护栏自重（在8m的板跨内）：防撞墙均摊到桥面板上: （6）铰缝：1)铰接缝的尺寸如图3.5图3.5 铰接缝示意图（尺寸单位：cm）2）铰缝的面积：3）铰缝重：平摊到每一块板上的自重为：由于桥面板采用标准的预应力混凝土空心板，所以无须对其进行截面配筋计算。 3 桥面铺装与空心板传递给盖梁的力（1）一块中板传给盖梁的力（2）一块边板传给盖梁的力4 盖梁自重可分为两部分：矩形和

28、梯形荷载，见图3.6。图3.6 盖梁荷载布置图3.1.2 恒载内力计算1 盖梁立柱支反力计算腹孔上部结构采用钢筋混凝土空心板，板的连接方式是企口混凝土铰连接。由文献【2】规定：钢筋混凝土盖梁，其跨高比时，盖梁可简化为连续梁计算，一般构造图见图3.7。图3.7 盖梁一般构造图（单位：cm）盖梁结构自重如图3.8所示，将盖梁自重简化为图3.9所示，现利用力法计算其作用效应，做图和图如图3.10所示。图3.8 盖梁结构自重图（单位：m）图3.9 简化后盖梁自重作用情况图（单位：m）盖梁自重简化计算：集中力弯矩 图3.10 弯矩图盖梁惯性矩c30混凝土的弹性模量由得 由竖向力平衡可求的三个支撑反力分别

29、为：2.盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算（取盖梁的一半计算）盖梁截面划分情况见图3.11盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算如下表3.1图3.11 盖梁截面划分（尺寸单位cm）表3.1 盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算截面编号自重（kn）弯矩（knm）剪力q左q右-10.78-10.78-25.87-25.87表3.1 盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算截面编号自重（kn）弯矩（knm）剪力q左q右-43.8761.10-46.1046.10-4.53-4.53-55.16-55.16-70.1670.16注：由于结构对称，剩余那部分力关于截面7-7对称。3.2 活载计算3.2.1 活载横向分布系数计算活载

30、对称布置时用杠杆原理法，非对称布置时用偏心压力法。汽车荷载：公路级荷载。1车辆对称布置1）以盖梁跨中对称布载a 单列车荷载布置如图3.12: 图3.12 单列车对称布置横向分布系数（尺寸单位：cm）1=2=3=4=5=8=9=10=11=12=06=7= 0.6=0.3b 双列车荷载布置如图3.13: 图3.13 双列车对称布置横向分布系数（尺寸单位：cm）c 三列车荷载布置如图3.14:图3.14 双列车对称布置横向分布系数（尺寸单位：cm）2） 以两立柱跨中对称布载a单列车 荷载布置如图3.15(a):图3.15 单列车对称布置横向分布系数（尺寸单位：cm）b双列车 荷载布置如图3.16:

31、图3.16 双列车对称布置横向分布系数（尺寸单位：cm）2 非对称布置a单列车 荷载布置如图3.17(a):图3.17 非对称布置横向分布系数（尺寸单位：cm）由 ：，已知则：b 双列车荷载布置如图3.17(b):由 ：，已知则：c 三列车荷载布置如图3.17(c):由 ：，已知则： 3.2.2 按顺桥向可变荷载移动情况求支座反力按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载反力的最大值如图3.18。公路-级荷载，由文献【7】有： (内插所得)。当车道数大于2时，汽车荷载要考虑横向折减：车道数为2时，折减系数为1.0；车道数为3时，折减系数为0.78;但折减后的效应不得小于两设计车道的荷载效应。图

32、3.18 顺桥向可变荷载支座反力计算图（尺寸单位：cm）单孔布置单列车时：单孔布置双列车时：单孔布置三列车时：双孔布置单列车时： 双孔布置双列车时：双孔布置三列车时：3.2.3 可变荷载横向分布后各梁支点反力计算一般公式为，见表3.2表3.2 各梁支点反力计算表荷载横向分布情况公路级荷载（kn）计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔fr1fr2以 两 立 柱 跨 中 对 称 布 置 按 杠 杆 原 理 法 计 算单 车 列 公 路- i 级1=0229.3750.00 268.750.00 2=0229.3750.00 268.750.00 3=0.3229.37568.81 268.7580.

33、63 4=0229.3750.00 268.750.00 5=0.4229.37591.75 268.75107.50 6=0229.3750.00 268.750.00 7=0229.3750.00 268.750.00 8=0229.3750.00 268.750.00 9=0229.3750.00 268.750.00 10=0229.3750.00 268.750.00 11=0229.3750.00 268.750.00 12=0229.3750.00 268.750.00 双 车 列 公 路 - i 级1=0458.750.00 537.50.00 2=0.43458.75197.

34、26 537.5231.13 3=0458.750.00 537.50.00 4=0.35458.75160.56 537.5188.13 5=0.48458.75220.20 537.5258.00 6=0458.750.00 537.50.00 7=0.38458.75174.33 537.5204.25 8=0458.750.00 537.50.00 9=0458.750.00 537.50.00 10=0458.750.00 537.50.00 11=0458.750.00 537.50.00 12=0458.750.00 537.50.00 续表3.2 各梁支点反力计算表续表3.2

35、各梁支点反力计算表3.2.4 各梁恒载、可变荷载反力组合组合计算见表3.3，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数为：文献【1】规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数。按结构基频的不同而不同，对于简支板桥： 式（3.1）当14hz时，=0.45；当1.5hz14hz时，=0.1767 。图3.19 桥面板中板尺寸图（尺寸单位：cm）由前面计算可知：中板的毛面积: 相对于底边的静距： 毛截面重心离底边的距离： 有文献【2】查的c40混凝土的弹性模量，代入公式得：则：表3.3 各梁恒载、可变荷载基本值（未计入冲击系数）荷 载情 况1号板r12号板r23号板r34号板r45号板r56号

36、板r67号板r78号板r89号板r910号板r1011号板r1112号板r12恒载107.88102.54102.54102.54102.54102.54102.54102.54102.54102.54102.54107.88对称单0.000.000.000.000.0080.6380.630.000.000.000.000.00双0.000.000.00255.310.00228.44228.440.00255.310.000.000.00三0.00157.22157.22220.110.00188.66188.660.00220.11157.22157.220.00对单0.000.0080

37、.630.00107.50.000.000.000.000.000.000.00双0.00231.130.00188.132580.00204.250.000.000.000.000.00非对称单65.3760.6052.1143.6235.1326.6418.159.661.17-7.32-15.8-20.58双99.2193.1682.4171.6760.9250.1739.4228.6717.927.17-3.58-9.63三79.1876.2170.9265.6360.3455.0549.7644.4739.1833.8928.6325.633.2.5 三柱式反力gi计算利用迈达斯软件

38、按图3.20所示情况加载计算三柱反力，其中支座反力ri见表3.4，取表中大值。各荷载加载计算结果如表3.5所示。图3.20 弯矩、墩柱反力计算简图（尺寸单位：cm）表3.4 三柱反力g1的计算支反力g1g2g3板恒载389.83461.49389.83单列对称1.8157.661.8单列对称113.1487.78-12.79单列非对称293.51103.75-3.79双列对称107.95751.61107.95双列对称386.7518.45-23.65双列非对称218.21101.71-51.16三列对称337.58203.43-3.46三列非对称279.35238111.543.3 内力计算

39、3.3.1 各截面的弯矩弯矩计算：按图3.20给出的截面位置，各截面弯矩计算见表3.5，计算式为：式中墩柱反力及支座反力数值见表3.5所示表3.5 不同荷载情况的墩柱反力及支座反力(单位：kn) 柱支反力（双孔加载）板支反力支反力g1g2g3r1r2r3r4r5r6板恒载389.83461.49389.83107.88102.54102.54102.54102.54102.54单列对称1.8157.661.80.000.000.000.000.0080.63单列对称113.1487.78-12.790.000.0080.630.00107.50.00单列非对称293.51103.75-3.79

40、65.3760.652.1143.6235.1326.64双列对称107.95751.61107.950.000.000.00255.310.00228.44双列对称386.7518.45-23.650.00231.130.00188.132580.00双列非对称218.21101.71-51.1699.2193.1682.4171.6760.9250.17三列对称337.58203.43-3.460.00157.22157.22220.110.00188.66三列非对称279.35238111.5479.1876.2170.9265.6360.3455.05表3.6 各种荷载作用下的各截面弯

41、矩计算表（单位：knm）截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5截面6-6截面7-7盖梁自重-2.89-13.23-34.155.0154.217.84-9.32板恒载-1.35-63.38-104.93-51.2284.91-60.94-176.31单列对称0.000.000.000.903.946.98-32.44单列对称0.000.000.0056.57141.6789.0351.53单列非对称-8.17-38.40-85.20-1.43199.27285.32290.34双列对称0.000.000.0053.98156.36-92.31-280.21双列对称0.000.00-

42、28.8948.89252.63-60.32-205.60双列非对称-12.40-58.29-129.46-116.54-203.49-480.82-600.48三列对称0.000.00-19.6570.5399.75-232.64-425.45三列非对称-9.90-46.52-103.55-41.5754.02-27.57-91.563.3.2 相当于最大弯矩时的剪力一般计算公式为：截面1-1：截面2-2：截面3-3：截面4-4：截面5-5：截面6-6：截面7-7：计算值见表3.7表3.7 各截面剪力计算表（单位：kn）截面截面1-1截面2-2截面3-3荷载左右左右左右盖梁自重-10.78

43、10.78 -25.88 -25.88 -43.88 61.10 板恒载-107.88 -107.88 -107.88 -107.88 -210.42 179.41 单列对称0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 单列对称0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 113.14 单列非对称-65.37 -65.37 -65.37 -65.37 -125.97 167.54 双列对称0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 107.95 双列对称0.00 0.00 0.00 0.00 -231.13 155.57 双列非对称-99.21 -99.21 -99.2

44、1 -99.21 -192.37 25.84 三列对称0.00 0.00 0.00 0.00 -157.22 180.36 三列非对称-79.18 -79.18 -79.18 -79.18 -155.39 123.96 续表3.7 各截面剪力计算表（单位：kn）截面截面4-4截面5-5截面6-6截面7-7荷载左右左右左右左右盖梁自重46.09546.095-4.53-4.53-55.16-55.16-70.1670.16板恒载179.41179.41-25.67-25.67-128.21-230.75-230.75230.74自+板225.505225.505-30.2-30.2-183.37

45、-285.91-300.91300.9单列对称1.81.81.81.81.8-78.83-78.8378.83单列对称113.14113.1432.5132.51-74.99-74.99-74.9912.79单列非对称167.54167.5471.8171.8136.6810.0410.04113.79双列对称107.95107.95-147.36-147.36-147.36-375.8-375.8375.81双列对称155.57155.57-32.56-32.56-290.56-290.56-290.56227.89双列非对称25.8425.84-128.24-128.24-189.16-2

46、39.33-239.33-137.62三列对称180.36180.36-196.97-196.97-196.97-385.63-385.63-182.2三列非对称123.96123.96-12.59-12.59-72.93-127.98-127.98110.023.3.3 相当于最大弯矩时的剪力组合各板恒载、可变荷载反力组合：组合计算见表3.8和表3.9，其中：冲击系数为：由恒载、汽车荷载的不同布载情况进行承载能力极限状态组合，共有20种组合，具体组合方式如下：组合1：恒载1.21.4（1+）单列对称组合2：恒载1.21.4（1+）单列对称组合3：恒载1.21.4（1+）单列非对称组合4：恒载

47、1.21.4（1+）双列对称组合5：恒载1.21.4（1+）双列对称组合6：恒载1.21.4（1+）双列非对称组合7：恒载1.21.4（1+）三列对称组合8：恒载1.21.4（1+）三列非对称其中：恒载包括盖梁自重和板恒载两部分。按承载能力极限状态组合结果见表3.8和表3.9。表3.8 各截面弯矩效应组合表（单位：knm）截面组合情况截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5截面6-6截面7-7组合1-5.09 -91.93 -166.90 -53.92 173.61 -39.88 -277.80 组合2-5.09 -91.93 -166.90 40.54 407.31 99.34 -

48、135.32 组合3-18.95 -157.10 -311.47 -57.88 505.05 432.40 269.89 组合4-5.09 -91.93 -166.90 36.13 432.24 -208.36 -698.22 组合5-5.09 -91.93 -215.92 27.51 595.59 -154.07 -571.61 组合6-26.13 -190.83 -386.56 -253.19 -178.35 -867.57 -1241.65 组合7-5.09 -91.93 -200.24 64.22 336.19 -446.46 -944.66 组合8-21.88 -170.86 -342.60 -125.99 258.59 -98.50 -378.11 表3.9 各截面剪