山东多层框架综合楼模板施工方案(木模,详细计算书)

1、目 录1、编制依据12、工程概况13、模板支设的一般规定14、模板工程的构造要求25、初步设计 26、模板工程的有关验算46.1 900900柱模板计算46.2 500500柱模板计算136.3 4001800高梁模板计算 216.4 300750高梁模板计算366.5 250厚楼板模板计算 506.6 120厚楼板模板计算 616.7 600厚墙模板计算 736.8 400厚墙模板计算 806.9砖模砌筑 876.8集水坑模板支设 887、模板验收888、模板拆除909、环境、职业健康安全措施91 1、编制依据1.1*德州*新校建设项目综合楼施工图纸1.2混凝乳结构工程施工质量验收规范1.3

2、集团公司总部下发的施工组织设计（方案）编制大纲1.4施工手册（第四版）1.5 建筑施工安全计算软件2、工程概况 本工程为德州*综合楼建设项目，地下一层，地上七层（局部地上九层），结构体系为带有少量剪力墙的框架结构，框架抗震等级为三级，抗震设防烈度为六度，基础型式为梁式筏板基础。本工程总建筑面积约28425平米，地面至主要结构屋面高度为42.97米。工程建设单位为*校，由山东*工程监理咨询有限公司监理，山东*集团有限公司承建。本工程现浇板厚为100mm、120mm、160mm、250mm等，梁截面尺寸有350600mm、250500 mm、300600 mm、400700mm、250600mm、

3、4001800mm、300750 mm、400900mm、200350 mm等，柱截面尺寸有600600 mm 、500500 mm 、700700mm 、900900mm 、800800mm 等。3、模板支设的一般规定模板工程是混凝土成型的可靠保证，是保障钢筋砼结构施工质量的重要组成部分，其应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。模板支设后，现浇板的底模作为施工中的工作面，人要在其上行走，施工机具要堆放在模板上，其施工荷载依据现场具体情况确定并计算。施工荷载确定后，接着计算砼及模板支撑的自重及计算砼的侧压力等数值，并对模板及其支撑进行准确的验算。同时各构件模板及支撑在满足强度、挠度及稳定性的同时

4、，还要满足构造上的要求，如在构造上作必要的支撑和加固等。4、模板工程的构造要求4.1模板要有足够的强度、刚度和稳定性，模板应安装正确，包括它的形状、尺寸及相互位置。4.2支设架体要能够可靠地承受钢筋、模板、新浇砼的自重、以及在施工过程中所产生的各种荷载，以确保施工过程的安全。4.3模板接缝应保证不漏浆，表面平整。4.4模板拼装前，应将接触模板面涂刷脱模剂。注意不得涂刷过多，以免弄脏钢筋或砼表面。4.5模板侧面必须粘贴双面胶条以防止漏浆，特别是柱、梁模板间。柱模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。4.6梁、板跨度等于及大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1100031000。4.7在浇筑混凝

5、土前，模板内的杂物应清理干净，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。5、初步设计5.1施工工艺5.1.1采用柱、梁、板一次整体浇筑法。5.1.2砼采用商砼。5.1.3柱、梁、板、墙均采用竹胶模板，木方、钢管配合使用。5.2材料的选用5.2.1钢管：采用483.0mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响结构实体稳定性的管体不得使用。5.2.2模板：采用15mm厚木胶板，模板的强度、刚度应满足施工要求，而且表面光滑无破损，以保证砼观感质量及截面尺寸。5.2.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。5.2.4垫板：采用钢脚手板。 5.3模板架体支设方案5.3.1支设顺序：柱梁板。5.3.2架体支设要求

6、（1）采用483.0mm钢管搭设，立杆间距9001200mm，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。（2）立杆底部应设置垫板，距基面200mm搭设扫地杆。立杆底部的可调底座外伸长度不得超过300mm。（3）满堂架体四边和中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（4）柱模板设计：柱模采用木胶板，柱箍采用483.0钢管与对拉螺栓加固，第一步距地15cm，柱中按每步间距40cm，每侧柱模中部按17cm一道加设木方子，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑和斜撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。柱模板示意图（5）梁、板模板设计：梁模

7、板采用木胶板，设双排架体，架宽1m，立杆纵距按1.2m设置，横杆步距1.2m，梁侧立杆应通到板底，上部应设水平撑，间距1.2m，这样便于固定梁侧模及防止砼在梁中部涨模。对于梁高大于1000mm的，在梁中部加设14对拉螺栓一道，横向间距500mm。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。（6）顶板采用木胶模板，现场拼装，支撑采用满堂钢管架体支撑，次龙骨5080木方，间距20mm，主龙骨483.0的钢管,立杆横距1200mm，纵距900 mm，横杆步距1200 mm，并加设斜撑保证其立杆稳定性。（7）梁柱接头、梁梁接头设计：柱模按梁截面（考虑板厚）用手锯锯出梁口，梁

8、模顶住柱模；主梁侧面留出次梁梁口，次梁模顶住主梁模。所有的补空尽量留于梁中，避开梁柱接头、梁梁接头。6、模板工程的有关验算6.1 900900柱模板计算6.1.1编制依据1）工程施工图纸及现场概况2）建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）3）混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50204-2002）4）建筑施工手册第四版（缩印本）5）建筑施工现场管理标准dbj14-033-20056）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)。7）建筑结构荷载规范（gb50009-2001）2006年版8）混凝土模板用胶合板gb/t17656-20089）冷弯薄壁型钢结构技术规

9、范(gb 50018-2002)10）木结构设计规范（gb50005-2003）11）建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)6.1.2参数信息柱截面宽度b:0.9m；柱截面高度h: 0.9m；面板采用:15mm厚木胶合板，面板弹性模量:4500n/mm2，抗弯强度设计值fc:12.5n/mm2；柱箍采用:钢楞 截面类型为:圆钢管483.0 ；间距:300mm对拉螺栓直径:14mm 柱宽度b方向设置1个对拉螺栓 柱高度度h方向设置1个对拉螺栓木材抗弯强度设计值fc:17n/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.7n/mm2；木材弹性模量e:10000n/mm2；6.1.3新浇砼对模板侧

10、压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.222410.011.21.00=63.360 kn/m2f=ch=246.3=151.200 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为10.0小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为5； v - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.3m； 1- 外加剂影响修正系数，取1； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公

11、式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值63.360kn/m2。6.1.4柱侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取柱箍间距0.30m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 30.001.51.5/6=11.250cm3；截面惯性矩i= 30.001.51.51.5/12=8.438cm4；（一）强度验算1)计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.15m。2)荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=63.360kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9

12、1.263360+1.440000.30=22041n/mq1=0.91.3563360+1.40.740000.30= 24153n/m根据以上两者比较应取q1= 24153n/m作为设计依据。3)强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=q1l2=241530.152=67.93nm88面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=67.93103=6.04n/mm2 f=12.5n/mm2w11.250103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.3063360=19008n/m=19.008n/mm；

13、面板最大容许挠度值: 150.00/250=0.60mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=5ql4=519.008150.004=0.330mm 0.60mm384ei38445008.438104满足要求!6.1.5柱侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm 高度:80mm 间距：0.15m 截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =5.08.08.0/6=53.333cm3；截面惯性矩i =5.08.08.08.0/12=213.333cm4；（一）强度验算1)次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，l=0.3m。次楞计算简图

14、l=0.3m2)荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=63.360kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.263360+1.440000.15=11020n/mq2=0.91.3563360+1.40.740000.15= 12077n/m根据以上两者比较应取q=12077 n/m作为设计依据。3)强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.112.0770.32=0.109knm最大支座力：1.1ql=1.112.0770.3=3.99kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.109106=2.044n

15、/mm2 17n/mm2w53.333103 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 633600.15=9504n/m=9.504n/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =300/250 =1.2 mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6779.5043004= 0.024mm 1.2mm100ei10010000213.333104 满足要求!6.1.6柱宽度b方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ，柱箍间距300mm。截面抵抗矩w =4.49cm3；截面惯性

16、矩i =10.78cm4；（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.263.360+1.440.150.3=3.306knp2=0.91.3563.360+1.40.740.150.3= 3.623kn根据以上两者比较应取p= 3.623kn作为设计依据。 计算简图(kn) 弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=2.921kn;n2=15.896kn;n3=2.921kn;最大弯矩 mmax=0.810kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍应按受弯构件采用下式计算：n-柱箍轴向拉力设计值。an-柱箍净截面面积。wn

17、x-柱箍截面抵抗矩=mmax=0.810106=180.401n/mm2 205n/mm2wnx4.49103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=63.3600.150.3=2.851kn。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =560.000/150 = 3.7mm；经计算最大变形 vmax =0.384 mm 3.7mm满足要求!6.1.7柱宽度b方向柱箍的对拉螺栓计算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m14，其截面面积a

18、n=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=17.85kn。对拉螺栓轴力设计值n=15.896kn 小于 17.85kn。满足要求!6.1.8柱高度h方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ，柱箍间距300mm。截面抵抗矩w =4.49cm3；截面惯性矩i =10.78cm4；（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.263.360+1.440.150.3=3.306knp2=0.91.3563.360+1.40.740.150.3= 3.623kn根据以上两者比较应取p= 3.623kn作为设计依据。 计算简图(kn) 弯矩图(kn.m

19、)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=2.921kn;n2=15.896kn;n3=2.921kn;最大弯矩 mmax=0.810kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍应按受弯构件采用下式计算：n-柱箍轴向拉力设计值。an-柱箍净截面面积。wnx-柱箍截面抵抗矩=mmax=0.810106=180.401n/mm2 205n/mm2wnx4.49103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=63.3600.150.3=2.851kn。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =560.00

20、0/150 = 3.7mm；经计算最大变形 vmax =0.384 mm 3.7mm满足要求!6.1.9柱高度h方向柱箍的对拉螺栓计算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m14，其截面面积an=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=17.85kn。对拉螺栓轴力设计值n=15.896kn 小于 17.85kn。满足要求!6.2 500500柱模板计算6.2.1工程参数柱截面宽度b:0.5m；柱截面高度h: 0.5m；面板采用:15mm厚木胶合板，面板弹性模量:4500n/mm2，抗弯强度设计

21、值fc:12.5n/mm2；柱箍采用:钢楞 截面类型为:圆钢管483.0 ；间距:400mm木材抗弯强度设计值fc:17n/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.7n/mm2；木材弹性模量e:10000n/mm2；6.2.2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.222410.011.21.00=63.360 kn/m2f=ch=243.9=93.600 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为10.0小时。t：混

22、凝土的入模温度，经现场测试，为5； v - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值63.360kn/m2。6.2.3柱侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取柱箍间距0.40m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 40.001.51.5/6=15.000cm3；截面惯性矩i= 40.001.51.51.5/12=11.250cm4；（一）强度验算

23、1)计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.17m。2)荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=63.360kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.263360+1.440000.40=29388n/mq1=0.91.3563360+1.40.740000.40= 32204n/m根据以上两者比较应取q1= 32204n/m作为设计依据。3)强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=q1l2=322040.172=116.34nm88面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=116.34103=7

24、.76n/mm2 f=12.5n/mm2w15.000103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.4063360=25344n/m=25.344n/mm；面板最大容许挠度值: 170.00/250=0.68mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=5ql4=525.344170.004=0.544mm 0.68mm384ei384450011.250104满足要求!6.2.4柱侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm 高度:80mm 间距：0.17m 截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w

25、 =5.08.08.0/6=53.333cm3；截面惯性矩i =5.08.08.08.0/12=213.333cm4；（一）强度验算1)次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，l=0.4m。次楞计算简图 l=0.4m2)荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=63.360kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.263360+1.440000.17=12490n/mq2=0.91.3563360+1.40.740000.17= 13687n/m根据以上两者比较应取q=13687 n/m作为设

26、计依据。3)强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.113.6870.42=0.219knm最大支座力：1.1ql=1.113.6870.4=6.02kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.219106=4.106n/mm2 17n/mm2w53.333103 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 633600.17=10771n/m=10.771n/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 =1.6 mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.67

27、710.7714004= 0.088mm 1.6mm100ei10010000213.333104 满足要求!6.2.5柱宽度b方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ，柱箍间距400mm。截面抵抗矩w =4.49cm3；截面惯性矩i =10.78cm4；（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.263.360+1.440.1670.4=4.908knp2=0.91.3563.360+1.40.740.1670.4= 5.378kn根据以上两者比较应取p= 5.378kn作为设计依据。 计算简图(kn) 弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别

28、为：n1=1.900kn;n2=12.333kn;n3=1.900kn;最大弯矩 mmax=0.439kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍应按受弯构件采用下式计算：n-柱箍轴向拉力设计值。an-柱箍净截面面积。wnx-柱箍截面抵抗矩=mmax=0.439106=97.773n/mm2 205n/mm2wnx4.49103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=63.3600.1670.4=4.232kn。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =360.000/150 = 2.4mm；经

29、计算最大变形 vmax =0.071 mm 2.4mm满足要求!6.2.6柱高度h方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ，柱箍间距400mm。截面抵抗矩w =4.49cm3；截面惯性矩i =10.78cm4；（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.263.360+1.440.1670.4=4.908knp2=0.91.3563.360+1.40.740.1670.4= 5.378kn根据以上两者比较应取p= 5.378kn作为设计依据。 计算简图(kn) 弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=1.900kn;n2=12.333k

30、n;n3=1.900kn;最大弯矩 mmax=0.439kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍应按受弯构件采用下式计算：n-柱箍轴向拉力设计值。an-柱箍净截面面积。wnx-柱箍截面抵抗矩=mmax=0.439106=97.773n/mm2 205n/mm2wnx4.49103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=63.3600.1670.4=4.232kn。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =360.000/150 = 2.4mm；经计算最大变形 vmax =0.071 mm 2

31、.4mm满足要求!6.3 1800mm高梁模板计算6.2.1编制依据1)工程施工图纸及现场概况2)建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）3)混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50204-2002）4)建筑施工手册第四版（缩印本）5)建筑施工现场管理标准dbj14-033-20056)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)。7)建筑结构荷载规范（gb50009-2001）2006年版8)混凝土模板用胶合板gb/t17656-20089)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb 50018-2002)10)木结构设计规范（gb50005-2003）11)建书脚手架和模板

32、计算软件(建科评2007028号)6.3.2参数信息（一）模板支架参数梁截面宽度:0.4m；梁截面高度:1.8m；模板支架高度h:4.5m；楼板厚度:0.25m；立杆梁跨度方向间距la:0.9m；梁两侧立柱间距lb:1m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 1.2m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按483.0计算；面板采用：15mm厚木胶合板（二）梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm 高度:80mm；主楞间距：500mm；次楞间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：12mm（三

33、）荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（g1k）：0.5kn/m2；每米立杆承受结构自重: 0.171kn/m；新浇筑砼自重（g2k）：24kn/m3；钢筋自重（g3k）：1.5kn/m3 ； 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（q1k）:1.5kn/m2；振捣砼对水平面模板荷载（q2k）：2kn/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（q2k）：4kn/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（q3k）：4kn/m2；6.3.3新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.222410.011.21.22=77.299

34、kn/m2f=ch=241.8=43.200 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为10.0小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为5； v - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.8m； 1- 外加剂影响修正系数，取1； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.200kn/m2。6.3.4梁侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯

35、强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 50.001.51.5/6=18.750cm3；截面惯性矩i= 50.001.51.51.5/12=14.063cm4；（一）强度验算1)计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.20m。2)荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=43.200kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.243200+1.440000.50=25848n/mq1=0.91.3543200+1.40.740000.50= 28008n/m根据以上两者比较应取q1

36、= 28008n/m作为设计依据。3）强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=q1l2=280080.202=140.04nm88面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=140.04103=7.47n/mm2 f=12.5n/mm2w18.750103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5043200=21600n/m=21.600n/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=5ql4=521.600200.004=0.711mm

37、 0.80mm384ei384450014.063104满足要求!6.3.5梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm 高度:80mm 间距：0.2m 截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =8.05.05.0/6=33.333cm3；截面惯性矩i =8.05.05.05.0/12=83.333cm4；（一）强度验算1、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，l=0.5m。次楞计算简图 l=0.5m2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=43.200kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：

38、q1=0.91.243200+1.440000.2=10339n/mq2=0.91.3543200+1.40.740000.2= 11203n/m根据以上两者比较应取q=11203 n/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.111.2030.52=0.280knm最大支座力：1.1ql=1.111.2030.5=6.16kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.280106=8.41n/mm2 17n/mm2w33.333103 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 4320

39、00.2=8640n/m=8.640n/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6778.6405004= 0.44mm 2.0mm100ei1001000083.333104 满足要求!6.3.6梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管483.0 间距：0.50m 截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =4.49cm3；截面惯性矩i =10.78cm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载p=6.16kn，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距

40、，l=0.4m。主楞计算简图(kn)主楞弯矩图(kn.m)2、强度验算最大弯矩mmax=0.431knm主楞抗弯强度设计值f205n/mm2。=mmax=0.431106=47.996n/mm2 205n/mm2w24.490103 2满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载p=4.752kn，主楞弹性模量: e = 206000n/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 = 1.6mm；经计算主楞最大挠度vmax=0.078mm n=10.91kn。满足要求!6.3.8梁底模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为1

41、5mm。 取梁底横向水平杆间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 90.01.51.5/6=33.750cm3；截面惯性矩i= 90.01.51.51.5/12=25.313cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按连续梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，l=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(241.8+1.51.8+0.5)+1.420.9=47.37kn/mq1=0.91.35(241.8+1.51.8+0.5)+1.40.720.9= 52.33kn/m根据以上两者比较应取q1= 52.33kn/m作为设计依据。计算简图(kn)

42、弯矩图(kn.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：n1=2.784kn;n2=7.656kn;n3=7.656kn;n4=2.784kn;最大弯矩 mmax = 0.093kn.m梁底模板抗弯强度设计值f (n/mm2) =12.5 n/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=mmax=0.093106=2.756n/mm2 12.5n/mm2w33.750103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.9（241.81.51.80.5）=41.76kn/m；计算简图(kn)面板弹性模量: e = 4500n/mm2

43、；经计算，最大变形 vmax = 0.078mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/250 =0.5 mm；最大变形 vmax = 0.078mm 0.5mm满足要求!6.3.9梁底模板次楞计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=5.08.08.0/6= 53.333cm3；i=5.08.08.08.0/12= 213.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，l=0.9m。次楞计算简图 l=0.9m荷载设计值

44、 q = 7.656/0.9= 8.507kn/m；最大弯距 mmax =0.1ql2= 0.18.5070.92= 0.689 kn.m；次楞抗弯强度设计值 f=17n/mm2；=mmax=0.689106=12.919n/mm2 17n/mm2w53.333103满足要求!（二）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =6.109/0.9= 6.788n/mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6776.7889004=1.413mm 3.6mm100ei10010

45、000213.333104满足要求!6.3.10梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载p取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kn) 弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=0.774kn;n2=19.331kn;n3=0.774kn;最大弯矩 mmax=0.680kn.m；最大变形 vmax=0.190mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=mmax=0.680106=151.448n/mm2 205n/mm2w4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度

46、值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大变形 vmax = 0.190mm 3.3mm满足要求!6.3.11梁底纵向水平杆计算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载p=19.331kn。 计算简图(kn)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。6.3.12扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东德州市10年一遇风压值采用，0=0.45kn/m2。模板支架计算高度h=4.5m，按地面粗糙度b类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载

47、规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2an/(lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中an =(la+h+0.325lah)d=0.118m2an -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，0.9md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.161-0.93 10=1.181-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风

48、荷载标准值k=zs0=11.180.45=0.531kn/m2风荷载产生的弯矩标准值：mw=0.921.4klah2=0.921.40.5310.91.22= 0.078knm1010（二）立柱轴心压力设计值n计算上部梁传递的最大荷载设计值：19.331kn ；立柱承受支架自重：1.24.50.171=0.923kn 立柱轴心压力设计值n：19.331+0.923=20.254kn；（三）立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:n+mwfjawn - 轴心压力设计值(kn) ：n=20.254kn；- 轴心受压稳定系数,由长细比=lo/i 查表得到；l0 - 立杆计算长度（m），l0=kh，h:步

49、距，取0.9m;k:计算长度附加系数，其值取1.155,:考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按扣件脚手架规范jgj130-2002表5.3.3采用，取1.7，l0=2.36m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；a - 立柱截面面积(cm2),a=4.24cm2；mw - 风荷载产生的弯矩标准值；w - 立柱截面抵抗矩(cm3)：w= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值n/mm2,f= 205n/mm2；立柱长细比计算：=lo/i=177.00/1.59=111 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.315；n+mw=20.254103+0.078106=151.647+17.372=169.019n/mm2 f=205n/mm2jaw0.3154.241024.49103立柱稳定性满足要求!但因施工现场不确定因素较多，