昆明某公司办公楼

1、昆明理工大学成人高等教育毕业设计设计题目: 昆明某公司办公楼专业年级: 土木工程2008级学习形式: 函 授学生姓名: 学 号: 08418731043昆明理工大学成人高等教育毕业设计(论文)任务书设计(论文)题目: 昆明某办公楼 学生姓名: 学号: 08418731043 专业年级:土木工程2008历管理系统学习形式: 函授 夜大 脱产 函授站: 昆明站 毕业设计(论文)内容:1、根据建筑方案绘制建筑施工图。2、结构选型。3、荷载计算。4、地震作用计算及其作用下框架的侧移验算。5、地震作用下框架轴kj-5的内力分析。6、竖向荷载作用下框架轴kj-5的内力分析7、内力组合。8、框架、楼（屋）板

2、、楼梯的配筋计算。9、基础设计。设计(论文)指导教师:(签字) 主 管 教 学 院 长: (签字) 日期： 年 月 日目录一、设计条件二、建筑设计三、结构设计（一）结构选型（二）荷载计算（三）地震作用计算及其作用下kj的侧移验算（四）地震作用下轴kj-5的内力分析（五）竖向荷载作用下轴kj-5的内力分析（六）框架配筋计算（七）基础计算（八）楼梯计算四、毕业设计综述报告设计条件一、工程概况1、建筑用途：办公楼。建设地点：昆明市。2、总建筑面积控制在2000平方米以内，建筑层数四层。3、采用钢筋混凝土现浇框架结构。4、根据给定条件，建筑方案的设计已完成，建筑平面为一字型，长42.7米，12.3米，

3、共四层。具体详建筑施工图纸。二、工程地质条件1、室外地面标高：1888.502、各土层的主要力学指标土层编号土层名称 rkn/m2g%el%p%ipilsresfakkpa1杂填土16852粘土21.72.7517.50.532.512.5200.250.98131803粉质粘土192.710.80.83119120.60.898.5各层土的平均内摩檫角=203、沿建筑的地质剖面图三、水文地质条件场地内地下水位距地表面2.2-2.6m，水力坡度平缓，地下水对混凝土不具侵蚀性。四、气象条件1、温度：最高30.8c,最低-6.7c2、湿度：相对湿度平均69%84%3、最大降雨量：日最大87.7mm

4、，时最大42.7mm4、基本风压：0.25kn/5、最大雪压：0.3kn/五、抗震设防烈度：本工程抗震设防标准为 8度设计基本地震加速度值为0.2g,丙类建筑。六、施工条件可满足常规设计的材料、机械、人力和其他要求，场地已本施工条件。建筑设计（建筑设计详绘制的建筑施工图纸。）结构设计一、结构选型(一)、 结构布置及计算简图的确定 1、结构平面布置如图所示。 2、 结构布置计算 根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面.立面及剖面设计。主体结构为 4层，层高均为 3.3m。填充墙采用 200厚的粘土空心砌块。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为 100mm。一般情况下，框架

5、结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。3、结构方案选取 竖向承重体系选取择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。常见的竖向承重体系包括砖混结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系及筒体结构体系等。 框架结构体系：由梁柱连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结

6、构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。本设计四层的多层结构，根据办公楼的功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的竖向承重体系。4、 水平方向承重体系选取 常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。 本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置

7、、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 5、基础形式选取 本设计的基础形式选取独立基础。多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜的敏感程度.（二） 框架梁柱尺寸及柱高度的确定 1、框架梁截面尺寸的确定： 框架梁：l=6300mm， h主 = （1/81/14）l = （1/81/14）6300 = 450780mm 取h = 500mm b = （1/21/3） h = （1/21/3）500 = 250167mm

8、取b =200mm 走道次梁：l=36003900，为便于计算取3900mm，h次=（1/121/18）lh次=（1/121/18）3900=325216mm ，取h = 300mm b = （1/21/3） h = （1/21/3）300 = 150100mm考虑到梁上墙体厚度为200mm，为了便于施工取b =200mm 2、柱截面尺寸的确定： 框架柱的截面尺寸一般按照h = （1/201/15） h；bh根据方案确定的层高，考虑基础埋深，取底层层高h=3.3+0.45+0.5=4.25mh = （1/201/15）4.25=283213mm根据上述计算结果并考虑其它因素，本设计中柱的截面尺

9、寸为500500mm。3、柱的高度 底层高度h3300+450+5004250mm，其中 450mm为室内外高差，500mm为基础顶层至室外地面的高度。其它层的柱高等于层高即3300mm。 4、板的截面尺寸：即现浇楼板厚100mm。 5、框架计算简图:6、梁平面布置图：kjl-1=200500; kjl-2=200500; kjl-3=200500; kjl-4=200500; kjl-5=200500 l-1=200300二、荷载计算 1、竖向荷载屋盖及楼盖面荷载计算楼 层荷载类别项 目标准值（kn/m2）屋面恒 载30厚水泥砂浆保护层0.0320=0.60js高分子和sbs防水层0.052

10、0厚1：3水泥沙浆找平层0.0220=0.4平均100厚陶粒保温层层0.106=0.6100厚现浇钢筋砼板0.1025=2.520板底粉刷装饰0.02200.40合计:4.55活 载雪载0.3不上人屋顶0.5楼面荷载（2-4层） 恒 载20厚装饰面层0.02025=0.530厚 1：3水泥砂浆找平层0.03200.60100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1025=2.520板底粉刷装饰0.02200.40合计:4.0活 载办公室2.0走道2.52、梁、柱重力荷载标准值： 表 1 梁、柱重力荷载标准值（包括梁侧、梁底，柱的抹灰重量） 梁侧、梁底、柱周抹灰，近似按加大梁宽和柱宽考虑。例如：kjl-1=2

11、00500，净长度28.2m，每根重量为：0.240.5428.225=91.37kn。梁长度取净长；柱长度取层高。其他梁柱详下表：编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kn）kjl-10.20.5 28.224=891.37kjl-20.20.5 28.214=491.37kjl-30.20.5 11.324=836.61kjl-40.20.5 11.314=436.61kjl-50.20.511.374=2836.61l-10.20.328.214=457.53z10.50.54.25301=3030.98z20.50.53.3303=9024.063、墙体重力荷载标准值： 墙体为 20

12、0厚空心粘土砖墙，两面为 20厚抹灰，则墙体自重: 0.25.50.02172=1.78kn/。女儿墙墙体与外墙相同。墙体自重计算见下表墙体位置墙体面积()重量(kn)女儿墙1.2(36.5+12.5)2=117.6209.33二三四层28.20.92+(11.32+4.457+5.55+3.16+3.65)2.8-0.9210=362.74645.68底层墙28.21.852+(11.32+4.457+5.55+3.16+3.65)3.75-0.928-3.12.82=525.32935.074、门窗重力荷载标准值铝合金门窗自重按照0.3kn/.门窗位置门窗面积()重量(kn)二三四层0.9

13、210+3.11.918=124.02(5.4)37.21底层门窗0.928+2.83.12+3.11.916=126(9.53)37.85 楼梯荷载重力标准值楼梯斜段恒重:踏步面层自重: 0.02(0.28+0.166)20/0.28=0.637kn/锯齿形斜面板自重: (0.1/cos31+0.166/2)25=4.99kn/板底抹灰自重: 0.020.28/cos3120/0.28=0.466kn/ 小计:6.09kn/ 楼梯段自重荷载标准值合计: 90.283.36.09=50.64kn楼梯段活荷载标准值合计: 90.283.32.5=20.79kn平台自重荷载标准值合计: 1.783

14、.40.125=15.13kn平台活荷载标准值合计: 1.783.42.5=15.13kn6.重力荷载代表值分层汇总;(1)顶层重力荷载代表值包括屋面恒载、50%屋面活载、纵横梁自重、半层柱自重、半层墙自重。（2）其他楼层重力荷载代表值包括楼面恒载、50%楼面活载、纵横梁自重、楼面上下各半层柱自重、楼面上下各半层墙自重。根据上述原则，将前面分析的各项荷载进行分层汇总，得到各楼层荷载的代表值：楼层竖向荷载梁柱自重墙自重门窗自重楼梯自重50%的活载合计(kn)四层18041150.01531.8418.61061.683566.14三层1585.931510.9164537.2165.74420.

15、384265.17二层1585.931510.9164537.2165.74420.384265.17一层1585.931614.71789.7037.865.74420.384514.26例如屋面荷载汇总统计：(1) 竖向荷载:(32.7+0.2)(12.3+0.2)-3.44.34.55=1804kn(2) 梁柱自重:91.374+36.6110+57.53+24.0630/2=1150.01kn(3) 墙自重:209.3+645.68/2=531.84kn(4) 活荷载: (32.7+0.2)(12.3+0.2)0.3/2=61.68kn质点重力荷载代表值见下图:三、水平地震作用下框架的

16、侧移验算1. 梁的线刚度计算2. 柱的线刚度计算如下表3. 柱的侧移刚度值(横向框架)如下表4. 横向kj的自振周期按能量法计算框架的自振周期，将各楼层的重力荷载当作水平力产生的楼层剪力为：v4=g4=3566.14knv3=g4+g3=3566.14+4265.17=7831.31knv2=g4+g3+g2=3566.14+4265.17+4265.17=12096.48knv1=g4+g3+g2+g1=3566.14+4265.17+4265.17+4514.26=16610.74knu1=16610.74/322855.2=0.0514mu2=12096.48/328826.3+u1=0

17、.0882mu3=7831.31/328826.3+u2=0.1120mu4=3566.14/328826.3+u3=0.1228m求基本周期:5.横向地震作用的计算本工程场地类别为二类建筑场地,地处昆明市,属于8度设防抗震区划城市,地震分组为第二组,查表确定,tg=0.4,水平地震影响系数最大值amax=0.16,衰减指数取0.9,阻尼比调整系数取1,t1=0.632,所以a1=(tg/t1)0.9amax=0.106006.总等效地震力:fek=gepa1=0.85 gea1=0.85*16601.74*0.106006=1495.90kn.作用在结构各楼层水平地震力作用:根据抗震规范查表

18、:n=0.08t1+0.01=0.061 fn=n fek=0.061*1495.9=91.25knf1=4514.26*4.25/(4514.26*4.25+4265.17*7.55+4265.17*10.85+3566.14*14.15)*1495.9*(1-0.061)=(19185.605/148125.614)*1495.9*0.939=181.94knf2=(4265.17*7.55/148125.614)*1495.9*0.939=305.33knf3=(4265.17*10.85/148125.614)*1495.9*0.939=438.84knf4=(3566.14*14.1

19、5/148125.614)*1495.9*0.939=478.51kn计算楼层地震剪力5. 横向kj抗震变形的验算楼层层间剪力vi层间位移（vi/di）层高hie=ue/h层间刚度die4569.761.733mm3.31/1904328826.31/55031008.63.067mm3.31/1076328826.31/55021313.933.996mm3.31/825328826.31/55011495.874.633mm4.251/917322855.21/550四、水平地震作用下轴kj-5的内力分析(一) 求柱端剪力第一层各柱剪力如下：v1a=1495.87*10139.62/322

20、855.2=46.98knv1b=1495.87*12656.2/322855.2=58.64knv1d=1495.87*10017.45/322855.2=46.41kn第二层各柱剪力如下：v2a=1313.93*9389.22/328826.3=37.52knv2b=1313.93*15704.38/328826.3=62.75knv2d=1313.93*9091.73/328826.3=36.33kn第三层各柱剪力如下：v3a=1008.6*9389.22/328826.3=28.88knv3b=1008.6*15704.38/328826.3=48.17knv3d=1008.6*909

21、1.73/328826.3=27.89kn第四层各柱剪力如下：v4a=569.76*9389.22/328826.3=16.27knv4b=569.76*15704.38/328826.3=27.21knv4d=569.76*9091.73/328826.3=15.75n(二) 柱的上下端弯矩1、 求反弯点高度第一层柱：k1a=0.566，y0=0.7，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底层不考虑y3，1a=0.7k1b=1.11，y0=0.6，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底层不考虑y3，1b=0.6k1d=0.543，y0=0.7，y1=

22、0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底层不考虑y3，1d=0.7第二层柱k2a=0.43,y0=0.485，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，2a=0.485k2b=0.86,y0=0.45，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，2b=0.45k2d=0.421,y0=0.49，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，2d=0.49第三层柱k3a=0.43,y0=0.35，y1=0，y2=0,y3=0，3a=0.35k3b=0.86,y0=0.4，y1=0，y2=0,y3=0，3b=0.

23、4k3d=0.421,y0=0.35，y1=0，y2=0,y3=0，3d=0.35第四层柱k4a=0.43,y0=0.235，y1=0，顶层不考虑y2,y2=0,y3=0，4a=0.235k4b=0.86,y0=0.35，y1=0，顶层不考虑y2,y2=0,y3=0，4b=0.35k4d=0.421,y0=0.24，y1=0，顶层不考虑y2,y2=0,y3=0，4d=0.242、 柱的弯矩第一层：mc1a上=46.98（1-0.7）4.25=59.9knm; mc1a下=46.980.74.25=139.76knmmc1b上=58.54（1-0.6）4.25=99.69knm; mc1b下=5

24、8.640.64.25=149.53knmmc1d上=46.41（1-0.7）4.25=59.17knm; mc1d下=46.410.74.25=138.07knm第二层:mc2a上=37.52（1-0.485）3.3=63.76knm; mc2a下=37.520.4853.3=60.05knmmc2b上=62.75（1-0.45）3.3=113.89knm; mc2b下=62.750.453.3=93.18knmmc2d上=36.3（1-0.49）3.3=61.09knm; mc2d下=36.30.493.3=58.70knm第三层:mc3a上=28.88（1-0.35）3.3=61.95k

25、nm; mc3a下=28.880.353.3=33.36knmmc3b上=48.1（1-0.4）3.3=95.24knm; mc3b下=48.10.43.3=63.49knmmc3d上=27.89（1-0.35）3.3=59.82knm; mc3d下=27.890.353.3=32.21knm第四层:mc4a上=16.27（1-0.235）3.3=41.07knm; mc4a下=16.270.2353.3=12.62knmmc4b上=27.21（1-0.35）3.3=58.37knm; m4b下=27.210.353.3=31.43knmmc4d上=15.75（1-0.24）3.3=39.51

26、knm; mc4d下=15.750.243.3=12.47knm(三) 框架梁端弯矩第一层:mb1a= mc1a上+ mc2a下=59.9+60.05=119.95kn.mmb1b左= (mc1a上+ mc2a下)*ibl/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20833.33/(20833.33+20000)=98.40kn.mmb1b右= (mc1a上+ mc2a下)*ibr/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20000/(20833.33+20000)=94.47kn.mmb1d= mc1a上+ mc2a下=59.17+58.7=117.87kn.m第二层:mb2

27、a= mc2a上+ mc3a下=63.76+33.36=97.12kn.mmb2b左= (mc2a上+ mc3a下)*ibl/(ibl+ibr)=(113.89+63.49)*20833.33/(20833.33+20000)=90.46kn.mmb2b右= (mc2b上+ mc3b下)*ibr/(ibl+ibr)=(113.89+63.49)*20000/(20833.33+20000)=86.92kn.mmb2d= mc2d上+ mc3d下=61.09+32.21=93.3kn.m第三层:mb3a= mc3a上+ mc4a下=61.95+12.62=74.57kn.mmb3b左= (mc3

28、b上+ mc4b下)*ibl/(ibl+ibr)=(95.24+31.43)*20833.33/(20833.33+20000)=64.600kn.mmb3b右= (mc3b上+ mc4b下)*ibr/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20000/(20833.33+20000)=62.07kn.mmb3d= mc3d上+ mc4d下=59.82+12.47=72.29kn.m第四层:mb4a= mc4a上=41.07kn.mmb1b左= mc4b上*ibl/(ibl+ibr)=58.37*20833.33/(20833.33+20000)=29.77kn.mmb1b右= mc4

29、b上*ibr/(ibl+ibr)=58.37*20000/(20833.33+20000)=28.6kn.mmb1d= mc1d上=39.19kn.m(四) 框架梁端的剪力第一层：v1a=v1br=(119.95+98.4)/6=36.39kn; v1bl=v1d=(94.47+117.87)/6.3=33.70kn;第二层: v2a=v2br=(97.12+90.46)/6=31.26kn; v2bl=v2d=(86.92+93.3)/6.3=28.61kn;第三层: v3a=v3br=(74.57+64.6)/6=23.20kn; v3bl=v3d=(62.07+72.29)/6.3=21

30、.33kn;第四层: v4a=v4br=(41.07+29.77)/6=11.81kn; v4bl=v4d=(28.6+39.19)/6.3=10.76kn;(五) 框架柱的轴力第四层:n4a=-11.81kn; n4b=11.81-10.76=1.05kn; n4d=10.76kn第三层:n3a=-11.81-23.2=-35.01kn; n3b=1.05+23.2-21.33=2.92kn; n3d=10.76+21.33=32.09kn第二层:n2a=-35.01-31.26=-66.27kn; n2b=2.92+31.26-28.61=5.57kn; n2d=32.09+28.61=6

31、0.7kn第一层:n1a=-66.27-36.39=-102.66kn; n1b=5.57+36.39-33.70=8.26kn; n1d=51.7+33.70=94.4kn五、竖向荷载作用下横向框架的内力分析取第轴kj-5计算.(一) 计算单元偏于安全,屋面和楼面荷载均按单向板分配到横向框架梁进行计算。1、a-b轴间框架梁屋面板传荷载恒载：4.55kn/*1.8m*2=16.38kn/m活载：0.5kn/*1.8m*2=1.8kn/m楼面板传荷载恒载：4.kn/*1.8m*2=14.4kn/m活载：2.0kn/*1.8m*2=7.2kn/m梁自重：25kn/m3*0.24m*0.52m=3.

32、12kn/m梁上墙自重:1.78 kn/*2.8m=4.98 kn/ma- b轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=3.12+16.38=19.5 kn/m活载=板传荷载=1.8kn/m楼面梁: 恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=3.12+4.98+14.4=22.5kn/m活载=板传荷载=7.2kn/m2、b-d轴间框架梁屋面板传荷载恒载：4.55kn/*1.8m*2=16.38kn/m活载：0.5kn/*1.8m*2=1.8kn/m楼面板传荷载恒载：4.kn/*1.8m*2=14.4kn/m活载：2.0kn/*1.8m*2=7.2kn/m梁自重：25kn/m3*0.24m*0

33、.52m=3.12kn/m梁上墙自重:1.78 kn/*2.8m=4.98 kn/mb- d轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=3.12+16.38=19.5 kn/m活载=板传荷载=1.8kn/m楼面梁: 恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=3.12+4.98+14.4=22.5kn/m活载=板传荷载=7.2kn/mb-d轴间框架梁屋面集中荷载为: 25kn/m3*0.24m*0.32m*(3.6-0.24)=6.45knb-d轴间框架梁楼面集中荷载为: (25kn/m3*0.24m*0.32m+1.78*2.8)*(3.6-0.24)=23.20kn3、a轴柱纵向集中荷载计算

34、顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载(因考虑的单向板,所以短边荷载为零) =1.2*1.78*3.6+3.12*(3.6-0.5)+0=17.36kn顶层柱活载=板传活载(因考虑的单向板,所以短边荷载为零)=0标准层柱恒载=墙自重+门窗自重+梁自重+板传荷载 =(1.78*0.9+1.6*0.3)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=17.23kn基础顶面柱恒载=墙自重+门窗自重+梁自重+板传荷载 =1.78*(0.9+0.95)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.53kn4、b轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载(因考虑的单向板,所以短边荷载为零) =

35、0+3.12*(3.6-0.5)+0=9.67kn顶层柱活载=板传活载(因考虑的单向板,所以短边荷载为零)=0标准层柱恒载=墙自重+门窗自重+梁自重+板传荷载 =1.78*2.8*3.6+3.12*(3.6-0.5)=27.61kn基础顶面柱恒载=墙自重+门窗自重+梁自重+板传荷载 =1.78*3.7*3.6+3.12*(3.6-0.5)=33.38kn5、d轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载(因考虑的单向板,所以短边荷载为零) =1.2*1.78*3.6+3.12*(3.6-0.5)+0=17.36kn顶层柱活载=板传活载(因考虑的单向板,所以短边荷载为零)=0标准

36、层柱恒载=墙自重+门窗自重+梁自重+板传荷载 =(1.78*0.9+1.6*0.3)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.05kn基础顶面柱恒载=墙自重+门窗自重+梁自重+板传荷载 =1.78*(0.9+0.95)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.53kn(二) 恒载标准值作用下的内力计算1、 由刚度比计算各节点各杆端的弯矩分配系数：根据a柱顶层：梁左=20833.33/（20833.33+47363.64）=0.305 下柱=47363.64/（20833.33+47363.64）=0.695a柱二三层：梁左=20833.33/（20833.33+47363.64*2）=

37、0.18下柱=47363.64/（20833.33+47363.64*2）=0.41上柱=47363.64/（20833.33+47363.64*2）=0.41a柱底层：梁左=20833.33/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.20下柱=36776.47/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.35上柱=47363.64/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.45b柱顶层：梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64）=0.236梁左=20000/（20833.33+20000+47363.6

38、4）=0.227下柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64）=0.537b柱二三层：梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.154梁左=20000/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.148上柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.349下柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.349b柱底层：梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）=0.167梁左=20000/

39、（20833.33+20000+47363.64+36776.47=0.16上柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）=0.379下柱=36776.47/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）=0.294d柱顶层：梁右=20000/（20000+47363.64）=0.297 下柱=47363.64/（20000+47363.64）=0.703d柱二三层：梁右=20000/（20000+47363.64*2）=0.174下柱=47363.64/（20000+47363.64*2）=0.413上柱=47363.64/

40、（20000+47363.64*2）=0.413d柱底层：梁右=20000/（20000+36776.47+47363.64）=0.192下柱=36776.47/（20000+36776.47+47363.64）=0.353上柱=47363.64/（20000+36776.47+47363.64）=0.4552、恒荷栽标准值作用下的梁固端弯矩：m4ab=-19.5*62/12=-58.5kn, m4ba=19.5*62/12=58.5kn, m4bd=-19.5*6.32/12-6.45*1.8*4.52/6.32=-70.4kn, m4bd=19.5*6.32/12+6.45*1.82*4.

41、5/6.32=66.87kn,m3ab=-22.5*62/12=-67.5kn, m3ba=22.5*62/12=67.5kn, m3bd=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75kn, m3bd=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94kn,m2ab=-22.5*62/12=-67.5kn, m2ba=22.5*62/12=67.5kn, m2bd=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75kn, m2bd=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94km

42、1ab=-22.5*62/12=-67.5kn, m1ba=22.5*62/12=67.5kn, m1bd=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75kn, m1bd=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94k3、弯矩二次分配计算图4、计算跨中弯矩：m4ab中=19.5*62/8-(43.9+69.34)/2=31.13kn, m4bd中=19.5*6.32/8-(78.48+53.05)/2=30.98kn, m3ab中=22.5*62/8-(59.78+76.73)/2=33kn, m3bd中=22.5*6.32/8-(

43、98.95+77.23)/2=23.54kn, m3ab中=22.5*62/8-(58.85+76.43)/2=33.61kn,m2bd中=22.5*6.32/8-(99.15+72.58)/2=25.76kn, m1ab中=22.5*62/8-(54.98+78.21)/2=34.66kn, m1bd中=22.5*6.32/8-(98.92+72.07)/2=26.13kn,5、恒载作用下的框架弯矩图：梁端负弯矩调幅系数：0.856、计算框架剪力：v4ab=19.5*6/2-(-43.9+69.34)/6=54.26kn; v4ba=-19.5*6/2-(-43.9+69.34)/6=-62

44、.74knv4bd=19.5*6.3/2-(-78.48+53.05)/6.3=65.46kn;v4db=-19.5*6.3/2-(-78.48+53.05)/6.3=-57.39knv3ab=22.5*6/2-(-59.78+76.73)/6=64.68kn; v3ba=-22.5*6/2-(-59.78+76.73)/6=-70.33knv3bd=22.5*6.3/2-(-98.95+77.23)/6.3=74.32kn;v3db=-22.5*6.3/2-(-98.95+77.23)/6.3=-67.42knv2ab=22.5*6/2-(-58.85+76.43)/6=64.57kn; v

45、2ba=-22.5*6/2-(-58.85+76.43)/6=-70.43knv2bd=22.5*6.3/2-(-99.15+72.58)/6.3=75.09kn;v2db=-22.5*6.3/2-(-99.15+72.58)/6.3=-66.66knv1ab=22.5*6/2-(-54.98+78.21)/6=63.63kn; v1ba=-22.5*6/2-(-54.98+78.21)/6=-71.37knv1bd=22.5*6.3/2-(-98.92+72.07)/6.3=75.14kn;v1db=-22.5*6.3/2-(-98.92+72.07)/6.3=-66.61kn7、计算框架柱

46、轴力：z1自重=0.53*0.53*4.25*25=29.85kn ;z2自重=0.53*0.53*3.3*25=23.17kn根据:nl上=nu-vl+vr, nl下=nl上+柱自重;得n4a上=17.36+54.26=71.62kn; n4a下=71.62+23.17=94.79kn;n4b上=9.67+62.74+65.46=137.87kn; n4b下=137.87+23.17=161.04kn;n4d上=17.36+57.39=74.75kn; n4d下=74.75+23.17=97.92kn;n3a上=17.23+64.68+94.79=176.7kn; n3a下=176.7+23

47、.17=199.87kn;n3b上=27.61+70.33+74.32+161.04=333.3kn; n3b下=333.3+23.17=356.47kn;n3d上=17.23+67.42+97.92=182.57kn; n3d下=182.57+23.17=205.74kn;n2a上=17.23+64.57+199.87=281.67kn; n2a下=281.67+23.17=304.84kn;n2b上=27.61+70.43+75.09+356.47=529.9kn; n2b下=529.6+23.17=552.77kn;n2d上=17.23+66.66+205.74=289.63kn; n2

48、d下=289.63+23.17=312.80kn;n1a上=17.23+63.63+304.84=385.7kn; n1a下=385.7+29.85=415.55kn;n1b上=27.61+71.37+75.14+552.77=726.89kn; n1b下=726.89+29.85=756.74kn;n1d上=17.23+66.61+312.8=396.64kn; n1d下=396.64+29.85=426.49kn;8、恒载作用下框架梁和框架柱轴力如下图：（三）、活荷载标准值作用下的内力计算因活荷载与恒荷载的比值不大于1，所以按照满布荷载法，对跨中弯矩给予1.2的增大系数。1、活荷载作用下梁

49、固端弯矩m4ab=-1.8*62/12=-5.4kn, m4ba=1.8*62/12=5.4kn, m4bd=-1.8*6.32/12=-5.95kn, m4bd=1.8*6.32/12=5.95kn,m3ab=-7.2*62/12=-21.6kn, m3ba=7.2*62/12=21.6kn, m3bd=-7.2*6.32/12=-23.81kn, m3db=7.2*6.32/12=-23.81kn,m2ab=-7.2*62/12=-21.6kn, m2ba=7.2*62/12=21.6kn, m2bd=-7.2*6.32/12=-23.81kn, m2db=7.2*6.32/12=-23.

50、81kn,m1ab=-7.2*62/12=-21.6kn, m1ba=7.2*62/12=21.6kn, m1bd=-7.2*6.32/12=-23.81kn, m1db=7.2*6.32/12=-23.81kn,3、弯矩二次分配计算图4、活荷载作用下的跨中弯矩计算：(因为满布活荷载,跨中弯矩增大系数取1.2)m4ab中=1.8*62/8-(5.06+6.28)/2=2.43kn, 弯矩增大后得:2.91knm4bd中=1.8*6.32/8-(6.79+5.68)/2=2.7kn, 弯矩增大后得:3.24knm3ab中=7.2*62/8-(18.81+23.78)/2=11.11kn, 弯矩增大后得:13