预应力溷凝土简支T形梁桥毕业设计

1、预应力混凝土简支 T 形梁桥(夹片锚具)一 设计资料及构造布置1桥梁跨径及桥宽标准跨径： 40m(墩中心距离)主梁全长： 39.98m计算跨径： 39.00m桥面净空：净 9+2m=11m2设计荷载公路级，人群荷载 3.0KN/ ，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为 1.52KN/m 和 4.99KN/m3. 材料及工艺混凝土：主梁采用 C50，栏杆及桥面铺装用 C30。预应力钢筋采用 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTGD 622004)的 15.2 钢绞线，每束六根，全梁配七束， =1860Mpa。普通钢筋直径大于和等于 12mm的采用 HRB335钢筋，直径小于 12mm

2、的均用 R235钢筋。 按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径 70mm，外径 77mm的预埋波纹管和夹片锚具。4. 设计依据( 1)交通部颁公路工程技术标准 (JTG B012003)，简称标准(2) 交通部颁公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004), 简称桥规(3) 交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG B622004)(4) 基本计算数据见表一( 二 ) 横截面布置1. 主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济 , 同时加宽翼板对提高主梁截面效率指 标很有效 , 故在许可条件下应适当加宽 T 梁翼板 . 本桥主梁翼板宽度为 2750m

3、m由, 于宽度较 大,为保证桥梁的整体受力性能 , 桥面板采用现浇混凝土刚性接头 , 因此主梁的工作截面有 两 种: 预施应 力 , 运输 , 吊装 阶段 的 小截 面( bi 1700mm ) 和 运营 阶段的 大截 面( bi 2750mm ). 净 -9+2m的桥宽采用四片主梁 , 如图一所示 .基本计算数据名称项目符号单位数据混立方强度f cu ,kMP a50凝弹性模量EcMP a土轴心抗压标准强度f ckMP a3.45 104轴心抗拉标准强度f tkMP a32.4轴心抗压设计强度f cdMP a2.65轴心抗压标准强度f tdMP a22.41.83短暂状容许压0.7fckMP

4、a20.72态应力1.757容许拉0.7 ftk应力MPa态持久状标准荷0.5 fckMPa16.2载组合0.6 fck19.44容许压0应力容许主压应力短期效应组合容许拉 应力容许主拉应力st 0.85 pc0.6 ftkMPaMPaMPa1.5915.2 钢绞线标准强度 弹性模量 抗拉设计强度 最大控制应力 confpk Ep fpd 0.75 f pkMPa MPa MPa MPa18605 1.95 105 1260 1395持久状态应力 标准荷载组合0.65 f pkMPa1209材料重 度钢筋混凝土 沥青混凝土 钢绞线KN/m3KN/m3KN/m325.023.078.5钢束与混凝

5、土的弹性模量比无量纲5.65注：本示例考虑混凝土强度达到 C45时开始张拉预应力钢束。和分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则： =29.6 MPa ， =2.51 MPa。2主梁跨中截面尺寸拟订（ 1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25 ，标准设计中高跨比约在 1/181/19 。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁 高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多， 综上所述，本桥梁取用 2300mm的主梁高度是比较合适的。（2）主梁截面细部尺寸T 梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求

6、，要应考虑能否满足主梁受弯 时上翼板受压的强度要求。 本算例预制 T 梁的翼板厚度取用 150mm，翼板根部加厚到 250mm 以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同 时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15 。本算例腹板厚度取 210mm。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面面积的 10%20%为合适。本算例考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多 三束，同时还根据公预规9.4.9 条对钢束净矩及预留管道的要求， 初拟马蹄宽度为 600mm， 高度 250

7、mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度 150mm，以减少局部应力。 按照以上拟订的外形尺寸，就可以绘出预制梁的跨中截面图（见图二）图 2 跨中截面尺寸图 （尺寸单位： cm）（3）计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成两个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表二跨中截面几何特性计算表分分分分分di ys yi分块名称块面积块面积块面积块面积块面积I I x Ii形心至对上缘自身惯（）对截面（ cm2 ）上缘距的静矩矩形心的4离SiAiy惯矩cm ）（）（ cm4 ）I x Aidi2（ cm3 ）（ cm4 ）（1）（2）（3）=（4）（5）（6）=（7）=（4）（1）*（1）+（6）（2

8、）2* （5）2大毛截面翼板41257.530937.577343.7577.32464807124725415三角 承托50018.3339166.52777.77866.46722091302211908腹板399011043890012003250-25.2253380914537059下三角262.5200525003281.25-115.234836483486929马蹄1500217.5326250187500-132.7264139352660143510115857754I 71562746小毛截面翼板25507.5191254781288.62001739820065201三

9、角 承托50018.3339166.52777.77877.7629820053026086腹板399011043890012003250-13.977090712774157下三角262.5200525003281.25-104.4427337422886242马蹄1500217.53262500187500-121.422106940222944408802.5845941.5I 61046126S注：大毛截面形心至上缘距离： ysi 857754/10115=84.80小毛截面形心至上缘距离：ysSi 84594.5/8802.5=96.1sAi（4）检验截面效率指标（希望在上核心距0.

10、5 以上）ksA yi7156274648.7cm10115 230 84.80下核心距kxA ys82.15cm截面效率指标：ks kx 0.525 0.5 h表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的（ 三 ） 横截面沿跨长的变化如图一所示 , 本设计主梁采用等高形式 , 横截面的 T 梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由 于锚头集中力的作用而引起较大局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1999mm的范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近开始向支点逐渐 抬高，在马蹄抬高的同时腹板的宽度亦开始变化。（四）横隔梁的布置 模型实验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该

11、处有横隔梁时比较均匀，否 则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减少对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在 跨中设置一道中横隔梁。当跨度较大时，应设置较多的横隔梁，本设计在桥跨中点和三分 点，六分点，支点出设置七到横隔梁，其间距为 6.5m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度 为上部 280mm，下部 260mm，中横隔梁高度为 2050mm，厚度为上部 180mm，下部 160mm，见 图一二主梁作用效应计算 根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分 别求得主梁控制截面的永久作用和最大可变作用效应，然后在进行主梁作用效应组合。(一) 永久作用效应计算1 永久作

12、用集度( 1) 预制梁自重 跨中截面段主梁的自重G(1) 0.88025 25 13 286.08KN 马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重G(2) (1.443625 0.88025) 5 25 / 2 142.34KN 支点段梁的自重G(3) 1.443625 25 1.99 71.82 KN 边主梁的横隔梁 中横隔梁体积：0.17 1.9 0.7 0.5 0.1 0.5 0.15 0.175 0.2196 cm3端横隔梁体积30.27 2.15 0.525 0.5 0.065 0.325 0.301m3故半跨内横梁重力为G(4) 2.75 0.2196 1 0.301 25 22.62KN 预制

13、梁永久作用集度(286.08 142.34 71.82 22.62) /19.99 26.16 KN / m( 2) 二期永久作用 现浇 T 梁翼板集度g(5) 0.15 0.9 25 3.38KN / m 边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁体积0.17 0.45 1.9 0.14535 m3一片端横隔梁体积0.27 0.45 2.15 0.2612m3故：g(6)2 0.14535 2 0.2612 25/39.98 0.508KN / m 铺装10cm混凝土铺装：0.1 14 25 35KN /m5cm沥青铺装0.05 14 23 16.10KN /m 若将桥面铺装均摊给四片主梁，则g(7)

14、 (35 16.10) / 4 12.77 KN / m 栏杆一侧人行栏： 1.52KN/m一侧防撞栏： 4.99KN/m 若将两侧人行栏，防撞栏均摊给四片主梁，则：g(8) (1.52 4.99) 2/4 3.25KN /m 边梁二期永久作用集度 g2 3.38 0.508 12.77 3.25 19.88KN / m2. 永久作用效应x/l如图 3 所示，设 x 为计算截面离左支座的距离，并令 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：1M12Q 12 1 2 l g 永久作用效应计算见表三作用效应跨中=0.5四分点=0.25支点=0.0弯矩4973.63730.20一期(KN m)75剪力(KN

15、)0255.061510.12弯矩3779.62834.70二期(KN m)86剪力(KN )0193.83387.66弯矩8753.36565.00(KN m)61剪力(KN )0448.89897.78（二）可变作用效应计算（修正刚性梁法）1冲击系数和车道折减系数按桥规 4.3.2 条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此首先要计算结构的基 频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：其中：mc G / g 2580Kg / m根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：0.1767ln f 0.0157 0.186按桥规 4.3.1 条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22

16、%，四车道折减 33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结构。本算例按四车道设计，因此在 计算可变作用效应时需进行车道折减。2计算主梁的荷载横向分布系数（ 1）跨中的荷载横向分布系数 如前所述，本例桥跨内设五道横隔梁，具可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为： l / B 39/11 3.54 2 所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数计算主梁抗扭惯矩 对于 T 梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：mI Tcibitii1式中：相应为单个矩形截面的宽度和高度 矩形截面抗扭刚度系数m 梁截面划分成单个矩形截面的个数 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：230 15 0.5 1

17、0 100t117.2cm1 230 马蹄部分换算成平均厚度25 40t232.5cm22 图四示出了的计算图示，的计算见表四图 4 计算图示（尺寸单位： cm ）计算表分块名 称（cm）(cm)/3 3 4 IT cibiti3( 10 3m4)翼缘板27517.215.9881/34.66394腹板180.3218.5860.29814.97754马蹄5532.51.69230.20983.9611213.6026计算抗扭修正系数对于本算例主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得121 Gl 2 ITi 12E ai2I ii式4m a1 8 m a2 50 m a3 2 mG 0 E

18、 l 3 mITi 44 a4 0.0m; a5 2.75m; a6 5.5m; a7 8.25m; Ii 0.715627 m 。计算得： =0.90 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值1ajenij7n2 aii17 式中： n 4, ai2 2 (8.252 5.52 2.752 ) 211.75m2 .i1计算所得的值列于表 5 内。梁号10.57540.44280.34640.25000.15360.05710.03920.44820.37860.31340.25000.18570.12140.057130.34640.31340.28210.25000.21780.18570

19、.153640.25000.25000.25000.25000.25000.25000.2500计算荷载横向分布系数1 号梁的横向影响线和最不利荷载图式如图 5 所示图 5 跨中的横向分布系数计算图式(尺寸单位： cm) 可变作用：双车道： =1/2 (0.56+0.420+0.318+0.178 )=0.7281 号梁可变作用的故取可变作用的横向分布系数为： =0.728 （2）支点截面的荷载横向分布系数 如图 6 所示，按杠杆原理法绘制荷载横向分布系数影响线并进行布载， 横向分布系数可计算如下：1 可变作用（汽车）： m0q = 0.84 0.42 0q 2（ 3） 横向分布系数汇总（见表

20、 6）pk0.75360 18050 539 5 180=237KN号梁可变作用横向分布系数 表 6可变作用类别公路级0.7280.422车道荷载取值根据桥规 4.3.1 条，公路级的均布荷载标准值和集中荷载标准值为： =10.5KN/m计算弯矩时：计算剪力时：=2371.2=284.4KN3可变作用效应 在可变作用效应计算中，本算例对于横向分布系数的取值作如下考虑，支点处横向分布系 数取，从支点至第一根横段梁，横向分布系数从直线过渡到，其余梁段取。（ 1） 求跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用采用直接加载求可变作用效应，图 7 示出跨中截面作用效应计算图式，计算公

21、式为：剪力影响线弯矩影响线图 7 跨中截面作用效应计算图式S m qk mpk y式中： S所求截面汽车标准荷载的弯矩和剪力； 车道均布荷载标准值；车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积；y 影响线上最大坐标值： 可变作用（汽车）标准效应：M max =1/20.7289.7510.539-0.31906.510.51.083+0.72802379.75=3159.1 KN mVmax =1/20.728010.50.519.5-1/20.31906.510.50.0556+0.7280284.40.5 =140.18KN可变作用（汽车）冲击效应：M=3159.10.186=587.59

22、KN mV=140.180.186=26.07KN（ 2） 求四分点截面的最大弯矩和最大剪力 图 8 为四分点截面作用效应的计算图式。剪力影响线弯矩影响线M max =1/20.72810.57.312539-1/2 （ 1.625+0.5416 ） 0.31906.510.50.72802377.3125 =2344.06 KN mVmax =1/20.728010.50.7529.25-1/20.31906.510.50.0556+0.7280284.40.75 =238.52KN可变作用（汽车）冲击效应：M=2344.060.186=435.99 KN mV=238.520.186=44

23、.36KN（4）求支点截面的最大剪力图 10 示出支点截面最大剪力计算图式。图 10 支点截面剪力计算图式 可变作用（汽车）效应：Vmax =1/210.50.7280139-1/210.50.3196.5 （0.9444+0.0556 ）+284.40.83330.7280 =310.78KN可变作用（汽车）冲击效应：V=310.780.186=57.81KN（三）主梁作用效应组合本算例按桥规 4.1.64.1.8 条规定，根据可能同时出现的作用效应选择三种最不利效 应组合，短期效应组合，标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表 7 主梁作用效应组合表 7序号荷载类别跨中截面四分点截面支

24、点M maxVmaxM maxVmaxVmaxKN mKNKN mKNKN（1）第一期永久作用4973.6703730.25255.06510.12（2）第二期永久作用3779.6802837.76193.83387.66（3）总永久作用 =（ 1） +（2）8753.3606565.01448.89897.78（4）可变作用公路级3159.1140.182344.06238.52310.78（5）可变作用（汽车）冲击587.5926.07435.9944.3657.81（6）标准组合 =（3）+（4）+（5）12500.04166.259345.06731.771266.37（7）短期组合=

25、（3）+0.7 410964.7398.1268205.8615.8541115.33（8）极限组合15749.398232.6911770.08934.71593.361.2 3 1.4 4 5三 预应力刚束的估算及其布置（一）跨中截面钢束的估算和确定 根据公预规规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态 的强度要求，以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的刚 束数进行估算，并且按这些估算的钢束数的多少确定主梁的配束。1. 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数对于简支梁带马蹄的 T形截面，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数 n 的估

26、算公式：式中：持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按表 7 取用 与荷载有关的经验系数，对于公路级，取用 0.6Ap 一股 15.2 钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是 1.4 cm2 ，故 Ap =8.4 cm2 在一中已计算出成桥后跨中截面 =145.20cm，=48.7cm, 初估 =15cm，则钢束偏心距为： =-=145.2-15=130.2cm 。一号梁：12500.04 103n 4 6 7.450.6 8.4 10 4 1860 106 1.302 0.4812 按承载能力极限状态估算钢束数 根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形，同时预应

27、力钢束也达到设计强度。则钢束数的估算公式为：Mdna h f pdAp式中： M d 承载能力极限状态的跨中最大弯矩，按表 7取用经验系数，一般采用 0.50.7 ，本算例取 0.76预应力钢绞线的设计强度，见表 1，为 1260MP计算得：15794.398 103n 6 4 8.50.76 2.3 1260 106 8.4 10 4根据上述两种极限状态，取钢束数 n=9（二）预应力钢束的布置1 跨中截面的钢束布置 对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大 些，本算例采用内径 70mm，外径 77mm的预埋铁皮波纹管，根据公预规 9.1.1 条规定， 管

28、道至梁底和梁侧净矩不应小于 3cm及管道直径的 1/2 。根据公预规 9.4.9 条规定， 水平净矩不应小于 4cm及管道直径的 0.6 倍，在竖直方向可叠置。根据以上规定，跨中截 面的细部构造如图 11a 所示。由此可直接得出钢束群重心至梁底的距离为：275a）b）图 11 钢束布置图（尺寸单位： cm）a）跨中截面 b） 锚固截面3 9.0 16.7 28.4ap18.03cmp9对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近 截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能行，以满足张拉操作方便的要求。 按照上述锚头布置的“均匀” “分散”的原则，锚固端截

29、面所布置的刚束如图 11b 所示 钢束群重心至梁底距离为：ap3 54 108 150 185 2209101.6cm为验核上述布置的钢束群重心位置， 需计算 锚固端截面的几何特性。 图12 示出计算图式， 锚固端截面特性计算见表 8 所示。钢束锚固截面几何特性计算表 表 8分名块称di ys yiI xAidi2I Ii I x2 cm3 cm4 cm4 cm4 cm（1）（2）（3）=（1）+（2）（4）（5）（6）（7） =（ 4）+（6）翼板41757.530937.577343.7577.32464807124725415角承148.2517.173403.95698.0076.31

30、154150.0431154848.043托腹板12900122.5158025049691875-29.0310871357.6160563232.6117273.251614591.4586443495.65其中：SiysAi1614591.4517273.2593.47cmyx h ys 230 93.47 136.53cm故计算得：ksA yx36.65cmkxIA ys53.54cm .y ap (yx kx ) 101.6 (136.53 53.54) 18.6(cm)说明钢束群重心处于截面的核心范围内2752. 钢束起弯角和线形的确定确定钢束起弯角时，既要照顾到因弯起所产生的竖向

31、预剪力有足够的数量，又要考虑 到由其增大而导致摩擦预应力损失不宜过大。为此，本设计中将锚固端截面分成上、下两 部分，如图 所示，上部钢束的晚期较初定为，下部钢束弯起角定为。为简化计算和施工，所有钢束布置的线型均选用两端为圆弧线中间再加一段直线，并 且整根束道都布置在同一个竖直面内。1. 钢束计算（1） 计算钢束起弯点至跨中的距离支座中线尺寸单位： cm）图 13 封锚端混凝土块尺寸图锚固点到支座中心线的水平距离为：ax1(x2) 36 40 tan7 31.09( cm)ax4( x5, x 6) 36 80 tan7 26.18(cm)ax7 36 25 tan15 29.30( cm)ax

32、8 36 55 tan1521.26( cm)ax9 36 85 tan15 13.2( cm)008052 052 002051002 0000支 座 中2N1, 01 60N 384计算截面位置 起弯点 0a主梁地面线 x x1 x2跨 径 中 线图14 钢束计算图示（尺寸单位： cm）钢束号钢束起 弯高度 （cm）cossincR1 cosRsin(cm)x2 l ax1 Rsin(cm)(cm)钢束起弯点至跨中的距离表9N1(N2,N3)31.070.99250.12194133.33503.851477.24N4(N5,N6)63.370.99250.121984401028.839

33、47.35N7146.0150.96590.25884171.421076.22903.1N8168.3150.96590.25884808.571244.458726.8N9184.48150.96590.25885270.8571364.09599.11（2） 控制截面的钢束重心位置计算由图14所示的几何关系，得到计算公式为：ai a0 cc R Rcosasina x1 / R 式中：钢束起弯后，在计算截面处钢束重心到梁底的距离； 计算截面处钢束的升高值； 钢束起弯前到梁底的距离；钢束弯起半径。计算各截面的钢束位置表10截面钢束号(cm)(cm)sina x1 /RcosaC R(1 c

34、osa)(cm)(cm)a1 a2 c(cm)四分点N1(N2,N3 )钢筋尚未弯起99N4(N5,N6 )16.716.7N771.94171.420.01720.999850.625799.6257N8248.24808.570.05160.99866.73216.723.432N9375.895270.8750.07130.997513.1728.415.22支点N1(N2,N3 )466.764133.330.11290.993626.45935.45N4(N5,N6 )996.6584400.11800.993059.0816.775.78N71040.94171.420.24950

35、.9683132.239141.23N812184808.570.25320.9674156.7516.7173.45N91344.895270.8750.25510.967173.9428.4202.343) 钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度之和，其中钢束的曲线长 度可按圆弧半径与弯起角度进行计算。通过每根钢束长度计算，就可得出一片主梁和 一孔桥所需钢束的总长度，以利备料和施工。计算结果如下表所示。钢束长度计算表11钢束号(cm)钢束 弯起 角度曲线长度SR180直线长度有效长度2(S x2 )钢束预留长度 (cm)钢束长度(cm)N1(N2，N3)4133.33

36、7504.731477.243963.941404103.94N4(N5，N6)844071029.68947.353954.061404094.06N74171.42151091.52903.13989.241404129.24N84808.57151259.84726.93973.481404113.48N95270.875151380.97599.113960.161404100.1636936.887 主梁截面几何特性在求得各验算截面的毛截面特性和钢束位置的基础上，计算主梁净截面和换算截面的 面积、惯性矩及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的静距，最后汇总成截面特性值总 表，为各受力阶

37、段的应力验算准备计算数据。7.1 截面面积及惯矩计算计算公式如下：对于净截面：截面积：截面惯矩：Aj Ah n A（7.1）取用预制梁截面I j I n A(yjs yi )2（7.2）翼板宽度 b1 208cm ）计算对于换算截面：截面积：A0 Ah n(ny 1) Ay(7.3 )截面惯矩：I0 I n(ny 1) Ay(y0s yi )2(7.4)取用主梁截面（ b1 210cm ）计算上面式中：、分别为混凝土毛截面面积和惯矩；、 Ay 分别为一根管道截面积和钢束截面积；分别为净截面和换算截面重心到主梁上缘的距离； 分面积重心到主梁上缘的距离； 计算面积内所含的管道（钢束）数； 钢束与混

38、凝土的弹性模量比值；得 EP 5.65 。7.2 截面静距计算图7-1 示出对重心轴静距的计算图式，计算过程见表 7-1150 j80 o1b500图7-1 静距计算式（尺寸单位： mm）跨中截面面积和惯性矩计算表表7-1分块名称毛截净面b1扣管截道面208cm面积b1210cm计算数据全截面重分块面分块面积心到分块面积分块面积重心对上缘静上缘的自身惯di ys yiI y Aidi2积至上缘距离距距离矩(cm2)4(cm)(cm4)(cm)(cm4)(cm)(cm)8185633518461.732652107-3.95127706-309.25164.93-51004.659.35-105

39、.58-3447251.97875.7546745732652107-3319545.9818563.3518461.7326521073.54793.328719659.84100263.166.84227.85164.9351004-98.092192292.58440.85569661.7326521072293348.929332561毛截混凝土接34945456钢束换算面积IiEIy(cm4)22A7.52 44.18(cm2) n 7根 EP 5.654跨中截面对重心轴静距计算表 表7-2净截面换算截面分块名称及序号静距类别及符 号3(cm )分块面积(cm2)分块至全截面 重心距

40、 离对净轴静距Si j Ai yi(cm3)静距类别及(cm3) 符号分块面积(cm2)(cm)Si jAi yi(cm3)翼板翼缘部分对净263252.35139521226059.84159174.4三角承托9504235062.5翼缘部分对净轴静距Sa 068849.5147034.5肋部轴静距Sa j48047.352272848054.84826323.2201879232532下三角马蹄部22590.6520396.2522583.1618711马蹄分对净1250108.15135187.5马蹄部分对1250100.66125825轴静距换轴静距肋部Sb j30088.152644

41、530080.6624198管道或钢束-309.25105.58-32650.623Sb 0 (cm )227.8598.0922349.83(cm3)149378191083.8翼板净轴以139251159174.4三角承托上净面39900换轴以上换47034.5积对净算面积对换肋部轴静距3391.533.91535224.2轴静距 S0 01336.836.4544675.9S0 0214375.2250884.8翼板换轴4三角承托上换算面积对39900净轴以上净面积对净轴47034.5肋部换轴静1336.9125.9334663.2静距 Sj 0118737.1

42、6544114.86距 S0 j213814.2250323.767.3 截面几何特性汇总表 7-3其他截面均采用同样方法计算，结果均列于表 7-3 中主梁截面特性值总表名称符号单位截面跨中四分点支点净面积2 cm8440.858440.8511731.6净惯矩4 cm29332561.1298337238641347净轴到截面上缘距离59.3559.7361.83混净轴到截面下缘距离120.65120.27112.17凝上缘3 cm494230.2499476569679土截面抵抗矩下缘3 cm243121248056.2344489净截翼缘部分面积Sa j3 cm2018792027852

43、36614.5面净轴以上面积Sj j3 cm214375.2225293284641对净轴静距换轴以上面积So j3 cm213814.2214795283996马蹄部分面积Sb j3 cm149378149572钢束群重心要净轴距离105.58102.4131.64混换算面积2 cm8440.858440.8512183.85凝换算惯矩4 cm34945455.9346327423914048.5土换轴到截面上缘距离66.8466.4272.92换换轴到截面下缘距离113.16113.58107.08算截面抵抗矩上缘3 cm522823521340536765.6截面下缘3 cm308815

44、304919365536翼缘部分面积Sa o3 cm232532231267259282净轴以上面积Sj o3 cm250324249786319058对换轴静距换轴以上面积Sa o3 cm250885249987298875马蹄部分面积Sb o3 cm191084188942钢束群重心到换轴距离98.0996.2226.55钢束群重心到截面下缘距离15.0717.3680.538 主梁截面几何特性根据公预规 6.2.1 规定，当计算主梁截面应力和确定钢束的控制应力时，应计算 预应力损失值。后张法梁的预应力损失包括（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束 回缩引起的损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）和后期预应力损失（钢绞线应力 松弛、混凝土收缩和徐变引起的损失） ，而梁内钢束的锚固应力和有效应力（永存应力） 分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失。预应力损失值因梁截面位置不同而有差异，以四分点截面（既有直线束，又有曲线束