柴油预热原油的管壳式换热器结构设计

1、柴油预热原油的管壳式换热器结构设计1设计任务书1.1 设计题目用柴油预热原油的管壳式换热器1.2 设计任务1. 查阅文献资料，了解换热设备的相关知识，熟悉换热器设计的方法和步骤；2. 根据设计任务书给定的生产任务和操作条件，进行换热器工艺设计及计算；3. 根据换热器工艺设计及计算的结果，进行换热器结构设计；4. 以换热器工艺设计及计算为基础，结合换热器结构设计的结果，绘制换热器装配图；5. 编写设计说明书对整个设计工作的进行书面总结， 设计说明书应当用简洁的文字和清晰的图表表达设计思想、计算过程和设计结果。1.3 操作条件温 度 物料质量流量比 热密 度导热系数粘度kg/hkJ/kg. kg/

2、m3W/m.Pa.s入口出口柴油170T2350802.487150.1330.64 10-3原油60105411042.208150.1283.0 10-32. 概述在不同温度的流体间传递热能的装置称为热交换器 , 简称为换热器。在换热器中至少要有两种温度不同的流体 , 一种流体温度较高 , 放出热量 ; 另一种流体则温度较低 , 吸收热量在化工、石油、动力、制冷、食品等行业中广泛使用各种换热器 , 它们也是这些行业的通用设备 , 并占有十分重要的地位。随着换热器在工业生产中的地位和作用不同， 换热器的类型也多种多样， 不同类型的换热器也各有优缺点， 性能各异。 列管式换热器是最典型的管壳式

3、换热器， 它在工业上的应用有着悠久的历史，而且至今仍在所有换热器中占据主导地位。3. 设计条件及物性参数表3.1 操作条件原油：入口温度 60出口温度 105质量流量： 41104 kg/h加热介质柴油：入口温度170出口温度 T2质量流量： (35080)kg/h允许压降：不超过 0.3 105Pa3.2 物性参数表温 度 物料质量流量比 热密 度导热系数粘度kg/hkJ/kg. kg/m3W/m.Pa.s入口出口柴油170T2350802.487150.1330.64 10-3原油60105411042.208150.1283.0 10-34. 方案设计和拟订根据任务书给定的冷热流体的温度

4、，来选择设计列管式换热器中的浮头式换热器；再依据冷热流体的性质， 判断其是否易结垢， 来选择管程走什么， 壳程走什么。在这里，柴油走管程，原油走壳程。从手册中查得冷热流体的物性数据，如密度，比热容，导热系数，黏度。计算出总传热系数，再计算出传热面积。根据管径管内流速，确定传热管数，标准传热管长为 6m，算出传热管程，传热管总根数等等。再来就校正传热温差以及壳程数。确定传热管排列方式和分程方法。根据设计步骤，计算出壳体内径，选择折流板，确定板间距，折流板数等，再设计壳程和管程的内径。分别对换热器的热量，管程对流系数，传热系数，传热面积进行核算，再算出面积裕度。最后，对传热流体的流动阻力进行计算，

5、如果在设计范围内就能完成任务。4.1 列管式换热器种类选取根据固定管板式的特点：结构简单，造价低廉，壳程清洗和检修困难，壳程必须是洁净不易结垢的物料。 U形管式特点：结构简单，质量轻，适用于高温和高压的场合。管程清洗困难，管程流体必须是洁净和不易结垢的物料。浮头式特点：结构复杂、造价高，便于清洗和检修，完全消除温差应力，应用普遍。我们设计的换热器的流体是油，易结垢，再根据可以完全消除热应力原则我们选用浮头式换热器。4.2 管程与壳程的选取根据以下原则：1. 不洁净和易结垢的流体宜走管内，以便于清洗管子2. 腐蚀性的流体宜走管内，以免壳体和管子同时受腐蚀，且管子也便于清洗和检修3. 压强高的流体

6、宜走管内，以免壳体受压4. 饱和蒸气宜走管间， 以便于及时排除冷凝液， 且蒸气较洁净， 冷凝传热系数与流速关系不大5. 被冷却的流体宜走管间，可利用外壳向外的散热作用，以增强冷却效果。6. 需要提高流速以增大其对流传热系数的流体宜走管内，因管程流通面积常小于壳程，且可采用多管程以增大流速。7. 粘度大的液体或流量较小的流体，宜走管间因流体在有折流挡板的壳程流动时， 由于流速和流向的不断改变， 在低 Re(Re100) 下即可达到湍流，以提高对流传热系数，我们选择柴油走管程，原油走壳程。4.3 流体流速的选择增加流体在换热器中的流速， 将加大对流传热系数， 减少污垢在管子表面上沉积的可能性，即降

7、低了污垢热阻，使总传热系数增大，从而可减小换热器的传热面积。但是流速增加，又使流体阻力增大， 动力消耗就增多。 所以适宜的流速要通过经济衡算才能定出。此外，在选择流速时，还需考虑结构上的要求。例如，选择高的流速，使管子的数目减少，对一定的传热面积， 不得不采用较长的管子或增加程数。管子太长不易清洗，且一般管长都有一定的标准； 单程变为多程使平均温度差下降。这些也是选择流速时应予考虑的问题。在本次设计中，根据表换热器常用流速的范围，取管内流速4.4 管子的规格和排列方法选择选择管径时，应尽可能使流速高些， 但一般不应超过前面介绍的流速范围。 易结垢、粘度较大的液体宜采用较大的管径。我国目前试用的

8、列管式换热器系列标准中仅有252.5mm及 19mm两种规格的管子。在这里，选择 252.5mm管子。管长的选择是以清洗方便及合理使用管材为原则。 长管不便于清洗， 且易弯曲。一般出厂的标准钢管长为 6m，则合理的换热器管长应为 1.5 、 2、 3或 6m。此外，管长和壳径应相适应，一般取 L/D为46( 对直径小的换热器可大些 ) 。在这次设计中，管长选择 4m。管子在管板上的排列方法有等边三角形、 正方形直列和正方形错列等， 等边三角形排列的优点有 : 管板的强度高；流体走短路的机会少，且管外流体扰动较大，因而对流传热系数较高； 相同的壳径内可排列更多的管子。 正方形直列排列的优点是便于

9、清洗列管的外壁，适用于壳程流体易产生污垢的场合； 但其对流传热系数较正三角排列时为低。正方形错列排列则介于上述两者之间，即对流传热系数 ( 较直列排列的 ) 可以适当地提高。管子在管板上排列的间距 ( 指相邻两根管子的中心距 ) ，随管子与管板的连接方法不同而异。通常，胀管法取 t=(1.3 1.5)d ，且相邻两管外壁间距不应小于 6mm，即t (d+6) 。焊接法取 t=1.25d4.5 管程和管壳数的确定当流体的流量较小或传热面积较大而需管数很多时，有时会使管内流速较低， 因而对流传热系数较小。为了提高管内流速，可采用多管程。但是程数过多，导致管程流体阻力加大，增加动力费用； 同时多程会

10、使平均温度差下降；此外多程隔板使管板上可利用的面积减少，设计时应考虑这些问题。列管式换热器的系列标准中管程数有1、2、4和 6程等四种。采用多程时，通常应使每程的管子数大致相等。根据计算，管程为6程，壳程为单程。4.6 折流挡板安装折流挡板的目的， 是为了加大壳程流体的速度， 使湍动程度加剧， 以提高壳程对流传热系数。 最常用的为圆缺形挡板， 切去的弓形高度约为外壳内径的 1040，一般取 20 25，过高或过低都不利于传热。两相邻挡板的距离 ( 板间距 )B 为外壳内径 D 的 (0.2 1) 倍。系列标准中采用的 B值为 : 固定管板式的有 150、300和 600mm三种，板间距过小，不

11、便于制造和检修，阻力也较大。板间距过大，流体就难于垂直地流过管束，使对流传热系数下降。这次设计选用圆缺形挡板。换热器壳体的内径应等于或稍大于 ( 对浮头式换热器而言 ) 管板的直径。初步设计时，可先分别选定两流体的流速， 然后计算所需的管程和壳程的流通截面积， 于系列标准中查出外壳的直径。5设计计算5.1 确定设计方案5.1.1选择换热器的类型因为， Q1Q2所以，qm1C p T1qm 2C p 2T21=350802.48 (170T2 )4110436002.20 (105 60)3600得到 T2 =123.2256两流体温度变化情况：热流体（柴油）进口温度 170，出口温度 123.

12、2256 ；冷流体（原油）进口温度 60，出口温度 105。该换热器用柴油预热原油，为易结垢的流体。该换热器的管壁温和壳体壁温之差较大，因此初步确定选用浮头式换热器。5.1.2流动空间及流速的测定为减少热损失和充分利用柴油的热量，采用柴油走管程，原油走壳程。选用25 2.5mm的碳钢管，根据表三管内流速取u i =1.0m/s 。.5.2 确定物性数据根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。柴油的有关物性数据如下：密度1715kg / m3定压比热容 c p12.48kJ /(kg ）导热系数10.133W /( m ）黏度 10.6410 3 Pa s原油的物性数据：密度2815

13、kg / m 3定压比热容c p 22.20kJ /(kg ）导热系数20.128W /( m ）黏度23.010 3 Pa s5.3 计算总传热系数5.3.1热流量Qqm1 C p1 T1411042.20 103 (105 60) 1.2258 106W36005.3.2平均传热温差t1t2 (170 105) (126.7070 60)t mt1170 10564.1087lnlnt2126.7070 605.3.3总传热系数 K管程传热系数d1u1 10.021.07154Re16.41042.234410d1u1 10.8 cp 10. 410.0231d1110.1332.4810

14、36.410 40.40.0232.231040.80.0200.133970W / m 2壳程传热系数假设壳程的传热系数2 540W / m 2污垢热阻Rd1Rd 21.7210 4 m 2/ W管壁的导热系数45W / m K1d2Rd1d2bd2Rd 211 d1d1d m210.0251.7210 40.0250.00250.0251.7210 419700.0200.020450.0225540278.6W / m 2 5.4 计算传热面积SQ1.1303 10663.2842m2K tm278.6 64.1087考虑 15%的面积裕度， S1.15 S 1.15 63.2842 7

15、2.7768m25.5 工艺结构尺寸5.5.1管径和管内流速选用252.5 传热管 ( 碳钢 ), 取管内流速 u11.0m / s5.5.2管程数和传热管数依据传热管内径和流速确定单程传热管数nsV35080715 36000.7850.02243.4031 44（根）21.04d1u按单程管计算 , 所需的传热管长度为S72.7768L21.0702md2 ns3.14 0.025 44按单程管设计 , 传热管过程 , 宜采用多管程结构。现取传热管长l6m ，则该换热器管程程数为L21.0702（4管程）N p6l传热管总根数 N444176（根）5.5.3 平均传热温差校正及壳程数平均传

16、热温差校正系数170123.2256R1.039410560105600.4091P60170按单壳程 , 4 管程结构 , 温差校正系数应查附图一对数平均温度校正系数t 。可得t 0.923平均传热温差tmtt m0.92364.108759.17235.5.4传热管排列和分程方法采用组合排列法 , 即每程内均按正三角排列, 隔板两恻采用正方形排列. 取管心距t1.25d 2 , 则t1.252531.2532mm横过管束中心线的管数nc1.19 N1.19 17616（根）5.5.5壳体内径采用多管程结构 , 取管板利用率0.6 , 则壳体内径为D1.05tN1.05 32 176 0.6

17、575.4661mm圆整可取 D580mm5.5.6折流板采用弓形折流板 , 取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%,则切去的圆缺高度为h0.25 580145mm取折流板间距 B0.3D ，则 B0.3 580174mm可取 B为 200mm。折流板数N B传热管长6000（块）折流板间距11 29200折流板圆缺面水平装配。5.5.7接管壳程流体进出口接管 : 取接管内流速为 u1.0m / s，则接管内径为4V4 411043600 815（m）d3.141.00.1335u取标准管径为 150mm。管程流体进出口接管：取接管内循环水流速u1m / s ，则接管内径为4V4 350803

18、600 715（ m）d3.141.00.1317u取标准管径为 150mm。5.6 热量核算5.6.1.1壳程对流传热系数对圆缺形折流板 , 可采用凯恩公式0.1420.36 2Re20.55 Pr 1 32d ew当量直径 , 由正方形排列得4 t 24d 224 0.03220.785 0.0252ded20.027(m)3.14 0.025壳程流通截面积SoBD 1 d20.2 0.58 1 0.0250.0253( m)t0.032壳程流体流速及其雷诺数分别为u24110436008150.4461(m / s)0.0314Re00.02730.44618153.272110310

19、3普兰特准数2.20103310351.56Pr0.1280.14粘度校正1.2414w2 0.360.128(3.2721103)0. 5551.561 31.2414W/m20.027676.06125.6.1.2管程对流传热系数1 0.023 1Re0.8 Pr 0.3d1管程流通截面积S10.785 0.022 1760.0138(m2 )4管程流体流速及其雷诺数分别为35080 /(3600715)0.9875u10.0138Re0.020.98757152.20641040.00064普兰特准数2.481030.6410 311.9Pr0.1330.133( 2.2064 104)

20、0.811.90.3W/m210.023959.75620.025.6.1.3传热系数 KK1d 2bd 21d 21 d1Rd1 d1dmRd 2210.0250.000172 0.0250.00250.0250.0001721959.75620.0200.020450.0225676.0612326.9794W / m2 5.6.1.4 传热面积 SSQ1.1303 10653.9208m2Kt m326.9794 64.1087该换热器的实际传热面积SpSpd2 L Nnc3. 14 0.025 6 0.06 176 1674. 6064(m2 )该换热器的面积裕度为SpS74.6064

21、 53.920838.3629H100100S53.9208传热面积裕度大 , 该换热器能够完成生产任务5.6.2核算压力降5.6.2.1管程压力降P1P1P2 Ft N s N pN s1 , N p4 ,Ft 1.4P1lu 2P2u21 d2 ,20.010.005由 Re2.2344104 ，传热管相对粗糙度20，查附图二摩擦系数与雷诺准数及相对粗糙度的关系得 10.032W / m ， 流 速 u10.9875m / s ，715kg / m3 ，所以P60.987527150.0323346.7362 Pa120.02P2u 23 715 0.987521045.8550 Pa22

22、PPP FNsNp112t3346.73621045.88501.4424598.6535Pa0.3105 Pa管程压降在允许范围之内。5.6.2.2壳程压力降P2P1 P2 Ft N sN s1Ft1.15流体流经管束的压降2uoP1Ff 2 nc N B1F0.4f253272 0.2280.7899nc16NB29，uo0.446 1P10.4 0.7899 16 29 1815 0.4461212298 .8754 Pa2流体流过折流板缺口的压降N B2Bu22P23.52DB0.2m ，D0.53mP229 3.52 0.2815 0.446126009.2117 Pa0.582总压降P2(12298.87546009.2117)1.1521054.3001Pa0.3 10 5 Pa壳程压降也比较适宜。5.6.2.3换热器主要结构尺寸和计算结果表 1 冷热流体物性