碧桂园塔吊基础施工方案范本

1、受控文件编号:蓬莱碧桂园一期一标段总承包工程 1#b楼连梁凿除 (安全)专项施工方案建 设 单 位:蓬莱碧桂园房地产开发XX公司监 理 单 位:山东德林工程项目管理XX公司 施 工 单 位:烟建集团XX公司项目负责人:技术负责人:编 制 人:编 制 日 期: 年 月 日 文件更改记录通知编号页码章节位置更 改 内 容 简 要更改日期记录人 序号:001 施工组织设计、施工方案审核表 鲁建JJ-004工程名称蓬莱碧桂园一期一标段总承包工程日期 年 月 日现报上下表中的技术管理文件,请予以审核。类别编制人审核人册数页数施工组织设计施工方案王金伟乔俊勇146申报简述:蓬莱碧桂园一期三标段总承包工程塔

2、吊基础安全专项施工方案已编制完成,现报上,请审批。 申报部门:烟建集团XX公司第四建筑安XX公司 蓬莱碧桂园一期三标段总承包工程项目部 申报人: 总承包单位审核意见: 有 无 附页 总承包单位名称: 审核人: 审核日期: 年 月 日监理单位(建设单位)审批意见:审批结论: 同意 修改后报 重新编制审批部门(单位):山东德林工程项目管理XX公司 审批人: 审批日期: 年 月 日 注:附施工方案。 目 录1、编制依据12、工程概况13、项目施工区域地形和工程水文地质状况24、QTZ63塔吊基础施工方案35、施工部署66、监视测量77、保证措施.78、应急救援预案.79、附件二:QTZ63塔吊基础三

3、桩基础计算书1111、附件三:塔吊布置平面图1912、附件四:重力式挡土墙验算201.编制依据1.1 蓬莱碧桂园工程一期三标段总承包工程塔吊平面布置图；1.2 蓬莱碧桂园一期三标段总承包地址勘探报告；1.3塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)1.4建筑地基基础设计规范(GB_50007-2011)1.5建筑结构荷载规范(GB50009-2012)1.6建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)1.7混凝土结构设计规范(GB50010-2010)1.8塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T187-2009)1.9 建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)2.工程概况蓬莱碧桂

4、园一期三标段总承包工程为蓬莱碧桂园房地产开发XX公司开发,位于XX市蓬莱阁街道,海滨路以南、北关路以北,南河路以东,沙河西路以西。总建筑面积99729,由21栋3层别墅和7栋32层高层及地下车库和商业网点组成。别墅20#-32#、34#-41#结构形式均为框架结构,采用预制混凝土管桩承台基础,主体地上三层,檐口高度10.55m,建筑物耐火等级为二级,框架结构抗震等级为三级抗震设防烈度7度,设计使用年限为50年；商业网点结构形式为框架结构,采用预应力管桩承台基础,主体地上一层,房屋高度5.25m,建筑物耐火等级为二级,框架结构抗震等级为三级,抗震设防烈度7度,设计使用年限为50年；高层住宅楼9#

5、-1、9#-2、10#、11#-1、11#-2、12#-1、12#-2结构形式均为框剪结构,采用预制混凝土管桩筏板基础,主体地上均为32层,地下1层,建筑物耐火等级为一级,框架结构抗震等级为二级,抗震设防烈度7度,设计使用年限为50年。 本工程拟采用一台QTZ63塔吊负责高层区10#楼的垂直运输,具体塔吊位置详见“塔吊布置平面图”。3. 项目施工区域地形和工程水文地质状况 根据碧桂园1#地块岩土工程勘察报告,蓬莱地区标准冻结深度0.5m。场区地层自上而下依次为:素填土、-1杂填土、粗砂、粉细砂、粉质黏土、粉质黏土、-1粉土、-2粗砂、粗砾砂、-1强风化云母片岩、-2强风化玄武岩、-3粉质黏土混

6、碎石、-4强风化大理岩、-1中风化云母片岩、-2中风化玄武岩、-3中风化大理岩,场区各地层揭露层厚、层底标高及层底埋深统计见表 层厚度(米)层底深度(米)层底标高(米)承载力特征值Kpa号最小值最大值平均值最小值最大值平均值最小值最大值平均值1、素填土0.303.800.990.303.800.990.313.522.571-1、杂填土0.208.602.490.208.602.49-4.113.521.122、粗砂0.307.003.341.809.005.20-5.000.79-1.641803、粉细沙0.503.901.604.508.805.96-5.37-0.74-2.391004、

7、粉质黏土1.008.303.636.2014.209.32-10.52-2.23-5.721005、粉质黏土1.5015.507.1610.0025.2016.78-21.48-6.88-13.181805-1、粉土1.906.003.5910.5014.0011.90-10.31-6.90-8.361805-2、粗砂0.505.502.2613.0020.0016.23-15.75-9.55-12.492406、粗砾砂0.508.103.8113.0025.0020.23-21.20-9.88-16.632807-1、强风化云母岩该层局部未揭穿,最大揭露厚度21.3米3507-2、强风化玄武

8、岩0.504.001.6619.5027.0022.47-23.06-15.84-18.974007-3、粉质黏土混碎石0.406.002.2522.8037.5029.39-34.12-19.14-26.133008-1、中风化云母片岩该层未揭穿,最大揭露厚度13.3米12008-2、中风化玄武岩该层局部未揭穿,最大揭露厚度12.6米15008-3、大理岩该层局部未揭穿,最大揭露厚度6.5米2500 高层基础底相对标高-6.5,绝对标高-2.3m,综合考虑塔吊基底标高所处地层的不均匀性及施工安全等,塔吊基础底所在位置的地载力均按0.1MPa考虑,不能满足现塔吊基础对地基承载力0.2MPa的要

9、求,QTZ63需进行地基处理。4、QTZ63塔吊基础施工方案 本工程QTZ63塔吊为高层部分使用,高层地上32层,檐口高度98m左右,塔吊顶升高度较高,且根据地质勘察报告显示,天然地基无法满足承载力要求,因此为增加塔吊的安全性,10#楼QTZ63塔吊使用五桩承台基础,增设高强度预应力管桩总计5根,桩径采用500mm,打桩深度19m,单桩竖向抗压承载力特征值需达到2000KN(桩径及单桩竖向抗压承载力特征值同该工程桩基础设计),详见塔吊桩施工剖面图。塔吊局部平面图 经验算,承台下布置按以上设计增设五根高强预制混凝土管桩后满足安全验算要求,计算过程详见“QTZ63塔吊基础五桩基础计算书”。 待塔吊

10、基础浇筑完成后砌筑2.1m高350厚砖墙,砖墙设三支尺寸为350mm350mm 构造柱GZ1,配筋为4支三级12钢筋,箍筋为三级8钢筋间距100mm,在砖墙中间位置增设一道圈梁,圈梁厚度为200mm,配筋为4支三级12钢筋,箍筋为三级8间距200mm,砖墙设通长一级6墙体拉结筋间距500mm。东西两侧挡土高度4m,砌6001750mm厚毛石挡墙(详见剖面图,挡土墙计算书见附件4),回填粗砂砾随后进行塔吊基础制作,塔吊基础按照五桩台进行计算实际支设过程中按照设备器材经营部提供的5m5m的尺寸进行施工。 管桩与塔吊基础连接参照以下图集做法进行施工: 施工过程中特别是挖土及回填土过程中注意对管柱采取

11、防扰动措施,挖土时采用小型挖掘机逐层缓慢开挖,尽量不破坏桩间原始土层,尽快进行毛石挡墙砌筑作业,物料运送过程中注意对管桩的保护,待毛石挡墙砌筑完成后查看管桩是否有位置偏移,漏出部位是否存在损坏的现象,如无异常立即回填。桩两侧采用机械回填,桩间采用人工回填。5、施工部署 5.1项目部管理组织机构系统图项目经理主任工程师核算员资料员保管员环保员材料员施工员质量员安全员烟建集团第二十建筑安装XX公司湖南浏阳建筑XX公司湖北远大建筑劳务XX公司5.2 项目部主要管理人员 项目部主要管理人员表机构姓名职称主要管理职责项目经理乔俊勇工程师现场管理,对外协调等全面工作项目经理(安装)姜波工程师对安装进行现场

12、管理主任工程师(土建)王金伟助理工程师技术管理、变更及成本分析主任工程师(安装) 华世界助理工程师技术管理、变更及成本分析分包管理员刘建业助理工程师分包方合同管理等环境管理员尹华东助理工程师现场管理、器材保护、现场文明施工员刘建业助理工程师劳力安排、现场检查预算员杨政文助理工程师编制施工图预算及现场检查试化验员王彬助理工程师试化验及资料整理质检员周记骠助理工程师工程质量管理安全员董以贵助理工程师安全生产管理监督安全员张涛助理工程师安全生产管理监督安全员张华助理工程师安全生产管理监督施工员曲元明助理工程师劳力安排,安全文明施工材料员王学工助理工程师材料供应,器材租赁6、监视测量 塔吊基础浇筑完毕

13、时,在不宜被破坏的位置埋设标高监测点,待基础拆模后,项目部安排专人每周使用水准仪对标高监测点进行两次沉降观测,对观测数据及时使用图表整理,若发现沉降值超过15mm,或沉降速度加快的情况,应加密观测次数,并及时将观测数据汇报XX公司,待查找出原因,彻底消除隐患后再恢复正常施工。 定期观测挡土墙有无裂纹或位移,一旦发现以上情况立即对挡墙进行加固。 用经纬仪定期对塔吊垂直度进行检测,发现问题立即启动应急救援预案。7、保证措施7.1塔吊基础待主楼筏板及外剪力墙施工完成后采取脚手架支撑加固措施保证悬挑端及整体稳定性。7.2塔吊基础设置小集水坑方便降排水,避免雨季水位升高后塔吊基座长期浸泡。8、应急救援预

14、案8.1当塔基出现沉降,垂直度偏差超过规定范围时,应及时通知XX公司进行偏差校正,在附墙未设之前,在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正,校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身,顶塔身之前,塔身用大缆绳四方缆紧,在确保安全的前提下才能起顶塔岙。如需附墙安装,则通过调节附墙,加设附墙的方法进行垂直度校正。8.2成立以乔俊勇为组长的塔吊基础意外情况应急救援小组,王金伟为副组长,通讯联络员为:董以贵,现场疏导员:张涛,现场疏导员刘建业,紧急抢险员尹华东、周记骠、杨政文、王彬、张华。8.2.1职责8.2.1.1应急小组职责:组长:准确掌握事故动态,正确制定抢险方案,执行有效处理措施,控制事故蔓延发展；及时向上级

15、领导、设备器材经营部和安全管理部报告；保护事故现场。副组长:协助组长工作。成员:执行组长、副组长命令。8.2.1.2指挥职责:准确掌握事故动态,及时上报上级领导和安全管理部报告,正确指挥抢险队伍,控制事故蔓延发展。8.2.1.3副指挥职责:快速反映,及时了解事故情况向指挥汇报,并协助指挥抢险。8.2.1.4通讯联络员职责:快速将事故情况向指挥汇报,及时联络救援人、车辆和物资。8.2.1.5现场疏导员职责:及时、稳妥地疏散现场人员,正确快速地引导救护车辆。8.2.1.6紧急抢险员职责:应在副组长的负责下,对事故现场实施排险工作,提供紧急抢险物资、设备、应急照明。8.2.2应急准备8.2.2.1按

16、照专项方案要求,对所有作业人员进行安全技术交底,使全员对安全注意事项心中有数。8.2.2.2物资准备对进场需使用的所有机械设备、机具必须按照有关要求进行检查验收。8.2.2.3防护设施准备对作业范围危险区进行警戒,设警戒线、挂安全警示牌,并安排专人看护；对需动火的作业,充分准备好干粉灭火器备用；对于光线弱的情况,备全照明应急设备。8.2.3应急措施8.2.3.1出现事故立即XX公司领导报告。8.2.3.2指挥立即组织抢险队伍,进入应急状态,控制事故蔓延发展。8.2.3.3联络组及时联络救援人员,车辆和物资。8.2.3.4稳妥地疏散现场人员,正确快速地引导救援、救护车辆。救护队对伤员正确施救。8

17、.2.3.5保护事故现场。8.2.3.6死亡事故发生后必须及时上报XX公司安全管理部、设备器材经营部和上级领导。42QTZ63塔吊基础图纸附件二:QTZ63塔吊基础五桩基础计算书塔吊五桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ63塔机自重标准值:Fk1=463.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=673.7kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m塔吊计算高度:H=110m塔身宽度:B=1.7m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C40保护层厚度:H=50mm承台边长:5.

18、0m承台厚度:Hc=1.3m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.5m桩间距:a=4m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:14.1m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.25m二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=463kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.732/41.2025=324.75kN 承台受浮力:Flk=551.732/40.9710=105.0025kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载

19、标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 =10.800.351.7=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.48110.00=52.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.552.64110.00=2895.07kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.81.551.951.730.55=2.30kN/m2 =12.300.351.7=1.37kN/mb. 塔机所受风荷载水

20、平合力标准值 Fvk=qskH=1.37110.00=150.58kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.5150.58110.00=8282.04kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+0.9(673.7+2895.07)=2855.03kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+8282.04=7925.18kN.m三. 桩竖向力计算图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范GJ94-2008的第5.1.1条 其中

21、 Fk作用于承台顶面的竖向力； Gk桩基承台和承台上土自重标准值； Mxk,Myk荷载效应标准组合下,作用于承台底面,绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下,第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得:桩顶竖向力最大压力设计值:非工作状态下: Mxk=Mk+Fvkh=7925.18+150.581.20=8105.88 kN.m Nk=(Fk+Gk)/n=(463+324.75)/3=262.58kN Nkmax=(463+324.75)/3+(8105.8841.732/3)/(41.732/3)2+

22、2(41.732/6)2=2602.62kN Nkmin=(463+324.75)/3-(8105.8841.732/3)/(41.732/3)2+2(41.732/6)2=-2112.45kN工作状态下: Mxk=Mk+Fvkh=2855.03+52.641.20=2918.20 kN.m Nk=(Fk+Gk)/n=(463+324.75+60)/3=282.58kN Nkmax=(463+324.75+60)/3+(2918.2041.732/3)/(41.732/3)2+2(41.732/6)2=1125.02kN Nkmin=(463+324.75+60-105.0025)/3-(29

23、18.2041.732/3)/(41.732/3)2+2(41.732/6)2=-594.85kN2. 承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条 其中 M通过承台形心至各边缘正交截面范围内板带的弯矩设计值(kN.m)； Nmax不计承台及其上土重,五桩中最大基桩竖向力设计值(kN)； sa桩中心矩； c塔身宽度。 经过计算得到弯矩设计值:最大正弯矩:M=(2602.62-108.25)(4.00-1.7321.70/4)/3=2713.79kN.m最大负弯矩:M=(-2112.45-73.25)(4.00-1.7321.70/4)/3=-2377.97kN.m3

24、. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时, 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=2713.79106/(1.00019.100144311502)=0.0744 =1-(1-20.0744)0.5=0.0774 s=1-0.0774/2=0.9613 As=2713.79106/(0.96131150.0360.0)=6819.1mm2顶部配筋计算: s=2

25、377.97106/(1.00019.100144311502)=0.0652 =1-(1-20.0652)0.5=0.0675 s=1-0.0675/2=0.9613 As=2377.97106/(0.96621150.0360.0)=5944.5mm2四. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内,且承台高度符合构造要求,故可不进行承台角桩冲切承载力验算五. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1.352602.62=3513.53kN桩顶轴向压力设计值应满足

26、下面的公式: 其中 c基桩成桩工艺系数,取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=35.9N/mm2； Aps桩身截面面积,Aps=237583.12mm2。桩身受拉计算,依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算,最大拉力 N=1.35Qkmin=-2851.81kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=9506.036mm2。由于桩的最小配筋率为0.45%,计算得最小配筋面积为1069mm2综上所述,全部纵向钢筋面积1069mm2六. 桩配筋计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下

27、,Qk=282.58kN；偏心竖向力作用下,Qkmax=2602.62kN桩基竖向承载力必须满足以下两式: 单桩竖向承载力特征值按下式计算: 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值,按下表取值； u桩身的周长,u=1.73m； Ap桩端面积,取Ap=0.24； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称16.1643000粉细砂2884.55200粉质粘土由于桩的入土深度为14.1m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算: Ra=1.

28、73(6.132+842.25)+52000.24=2170.44kN由于: Ra = 2170.44 Qk = 282.58,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 2604.52 Qkmax = 2602.62,所以满足要求!七. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下,Qkmin=-2112.45kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式: 式中 Gp桩身的重力标准值,水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=1.73(0.7006.164+0.750884.5)=1349.88kN Gp=16.2(14.125-

29、14.110)=3426.3kN由于: 1681.22+3426.3 2112.45 满足要求!塔吊计算满足要求！附件三:塔吊布置平面图 备注:其中10#楼为QTZ63塔吊,需进行基底处理,为本方案所涉及塔吊。附件4:重力式挡土墙验算执行标准:公路计算项目: 重力式挡土墙 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 4.000(m) 墙顶宽: 0.650(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.075 背坡倾斜坡度: 1:0.125 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000 墙底倾斜坡率: 0.000:1 物理参数: 圬工砌体

30、容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 块石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 180.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地

31、基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 0 坡面起始距墙顶距离: 0.100(m) 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m)第 1 种情况: 组合1 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 2. 墙顶上的有效永久荷载 分项系数 = 0.000 3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载 分项系数 = 0.000 4. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 5

32、. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 4.000(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.590(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角: 27.470(度) Ea=43.127 Ex=39.205 Ey=17.970(kN) 作用点高度 Zy=1.300(m) 因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 4.341(m2) 重量 = 99.834 kN(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 滑移力= 39.205(kN) 抗滑力= 58.902(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.

33、502 1.300 滑动稳定方程验算: 滑动稳定方程满足: 方程值 = 24.689(kN) 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点,墙身重力的力臂 Zw = 0.918 (m) 相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 1.550 (m) 相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 1.300 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 50.966(kN-m) 抗倾覆力矩= 119.485(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 2.344 1.500 倾覆稳定方程验算: 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 50.193(kN-m) 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基,验算墙底偏心距

34、及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 117.804(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=68.519(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.712 (m) 偏心距 e = 0.275(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.582(m) 基底压应力: 趾部=134.979 踵部=2.603(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 134.979 / 2.603 = 51.860 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.275 = 0.167*1.712 = 0.285(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=134.979 = 216.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满

35、足: 压应力=2.603 = 234.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=68.791 = 180.000(kPa)(四) 基础强度验算 基础为天然地基,不作强度验算(五) 墙底截面强度验算 验算截面以上,墙身截面积 = 4.341(m2) 重量 = 99.834 kN 相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 0.918 (m) 相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 1.550 (m) 相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 1.300 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 117.804(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=68.51

36、9(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 0.582(m) 截面宽度 B = 1.712 (m) 偏心距 e1 = 0.275(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.275 = 0.250*1.712 = 0.428(m) 截面上压应力: 面坡=134.979 背坡=2.603(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 134.979 = 1700.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -4.623 = 80.000(kPa)极限状态法: 重要性系数0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 117.804(kN) 轴心力偏心影响系数k

37、 = 0.764 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.712(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数f = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数k = 0.978 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 117.804 = 906.332(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 117.804 = 886.785(kN)(六) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 3.500(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 27.470(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角: 27.470(度) Ea=32.77

38、7 Ex=29.797 Ey=13.658(kN) 作用点高度 Zy=1.133(m) 因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 3.500(m2) 重量 = 80.500 kN 强度验算 验算截面以上,墙身截面积 = 3.500(m2) 重量 = 80.500 kN 相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 0.636 (m) 相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 1.208 (m) 相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 1.133 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 94.158(kN) 作用于墙趾下

39、点的总弯矩=33.960(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 0.361(m) 截面宽度 B = 1.350 (m) 偏心距 e1 = 0.314(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.314 = 0.250*1.350 = 0.338(m) 截面上压应力: 面坡=167.183 背坡=-27.690(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 167.183 = 1700.000(kPa) 拉应力验算满足: 计算值= 27.690 = 120.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -5.827 = 80.000(kPa)极限状态法: 重要性系数0

40、= 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 94.158(kN) 轴心力偏心影响系数k = 0.605 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.350(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数f = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数k = 0.959 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 94.158 = 565.266(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 94.158 1.300 滑动稳定方程验算: 滑动稳定方程满足: 方程值 = 24.689(kN) 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点,墙身

41、重力的力臂 Zw = 0.918 (m) 相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 1.550 (m) 相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 1.300 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 50.966(kN-m) 抗倾覆力矩= 119.485(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 2.344 1.500 倾覆稳定方程验算: 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 50.193(kN-m) 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 117.804(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=68.519(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.71

42、2 (m) 偏心距 e = 0.275(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.582(m) 基底压应力: 趾部=134.979 踵部=2.603(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 134.979 / 2.603 = 51.860 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.275 = 0.167*1.712 = 0.285(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=134.979 = 216.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=2.603 = 234.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=68.791 = 180.000(kPa)(四) 基

43、础强度验算 基础为天然地基,不作强度验算(五) 墙底截面强度验算 验算截面以上,墙身截面积 = 4.341(m2) 重量 = 99.834 kN 相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 0.918 (m) 相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 1.550 (m) 相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 1.300 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 117.804(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=68.519(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 0.582(m) 截面宽度 B = 1.712 (m) 偏心距 e1 = 0.275(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.275 = 0.250*1.712 = 0.428(m) 截面上压应力: 面坡=134.979 背坡=2.603(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 134.979 = 1700.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -4.623 = 80.000(kPa)极限状态法: 重要性系数0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 117.804(kN) 轴心力偏心影响系数k = 0.764 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.712(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.0