某特大桥现浇连续梁施工方案

1、某特大桥连续梁施工方案1. 工程概况 某特大桥桥址区地势平坦开阔，主要为水田和菜地，局部有河网和地方道路穿越， 地面标高在 3 5m。47-48# 之间跨越虹桥镇至溪西工业园地方公路，该公路路面为砼结构，宽17.1m，与铁路走向之间 37斜交。设计 46-49#墩为 32+48+32m三跨现浇连续梁，梁长 113.1 m，梁高 2.8 3.4m。主 梁横断面采用单室单箱断面，箱梁顶板宽 13.0m，两侧翼缘板悬臂长 3.31m，箱梁底宽 5.56 5.74m；顶板厚 0.34m，根部加厚到 0.85m；底板厚 0.3 0.6m，根部加厚到 1.1m； 箱梁采用斜腹板，腹板宽 0.5 0.95m

2、，根部加厚到 1.15m；梁重约 3410t 。 2工程难点及应对措施2.1 工程难点(1) 地质条件较差，地表下 0-30m以流塑状淤泥和淤泥质黏土为主，部分为软塑状 黏土，原状土地基承载能力极差。(2) 47-48#墩与公路斜交角 37，公路路面宽 17.2m(含两侧辅道 ) ；两线之间交叉 角太小，公路路面过宽，给主跨 (48m)支墩及支架布设造成较大影响。(3) 主跨梁底至公路路面高度仅为 5.54 6.14m，考虑贝雷片、分配梁等高度后， 路面至贝雷片底高度仅 3.7m，对公路交通运输影响较大。2.2 应对措施(1) 采用群桩基础，增加桩基数量和桩长，以支墩方式解决整体地基承载能力弱

3、的 缺陷。(2) 在满足汽车双向正常运输的前提下，适当破除部分路面，支墩布置与公路走向 平行，并设于公路两侧。(3) 适当抬高中跨中部贝雷片标高，同时降低中跨边部贝雷片标高，做到跨中梁底 限高控制在 4.0m，尽量满足汽车正常运输。3、施工方案概述边跨及中跨中支墩采用振动沉管桩或 CFG桩施工群桩基础， 之后浇注 0.4 0.6m厚 承台，完成后在承台顶面设 4268mm钢管双排共 18 根形成中支墩。边支墩直接在既有承台面埋设钢板， 在钢板面焊接 4268mm钢管单排 6 根形成边 支墩。在支墩钢管顶部铺设双 I32 工字钢作横向分配梁，横向分配梁顶铺设贝雷梁，横向 分布 15 列，纵向在边

4、跨处等高布置，中跨处布置成中间高、两端低形状。贝雷片之间 通过横向连接系联成整体。贝雷片顶每 60cm设一道 I 16工字钢作分配梁，其上在中跨两 中支墩之间以方木和木楔子调节梁底标高， 其余部位以 3060或 6060cm碗扣架调节 梁底标高。模板采用 18mm胶合板，边墩和中墩承台四周采用满堂碗扣式脚手架。砼采用泵送连续灌注，由一端向另一端一次浇注成型。4、施工荷载计算4.1 基本参数取值基本参数取值 : 梁体钢筋混凝土容重： 26KN/m3; 施工荷载 : 5.0KN/m 2，含人员、施工机具等； 模板自重荷载： 1.0KN/m2； 支架较矮，不计风载； 混凝土浇筑采用泵送进行，水平分层

5、斜向浇筑 , 在初凝之前 , 完成全部混凝土浇 筑； 混凝土初凝时间 t012 个小时左右； 混凝土坍落度取为 160-200mm。4.2 混凝土荷载底板两端的横隔板荷载主要作用墩旁支墩处 , 对弯距数值影响较小。结合荷载取值的安全性以及支墩分跨情况 ,取 60cm厚底板和 43cm厚的顶板作为计 算平均厚度。P1 gh 2.6 10 0.6 0.43 37.7 KN /m2腹板结合荷载取值的安全性以及支墩分跨情况 , 取 300cm的腹板高度作为计算平均高度。2P2 gh 2.6 10 3.0 =78KN/m2混凝土侧压力 最大混凝土侧压力 ,按照流体计算 ,则Pm min k ch， 0.

6、22 ct0 1 2V 1/2F1 ch 26 2.8 72.8KN /m2F2 0.22 ct0 1 2V =0.2226101.0 1.15 1.01/2=65.78KN/m2 取 Pm 65.8KN /m2翼缘板 按照线性均布荷载计算 , 作用长度为 230.75cm。P3 gh 2.6 10 0.65 16.9 KN / m2顶板取 43cm 的顶板高度作为计算高度。P4 gh 2.6 10 0.43 11.2 KN /m2整体混凝土荷载 （ 全断面）P砼1311.7 2.6 10113.1301.5KN /m5、支墩荷载荷载取值恒载: 钢筋混凝土自重模板支架自重荷载分项系数 1.2活

7、载 : 施工荷载混凝土振动荷载荷载分项系数 1.45.1 中跨支墩q(P砼 P模板 P支架 ) 1.2 P施工 1.4其中 ,P 模板=13KN/mP 施工 =6.5KN/mP支架=13.5KN/m (15 270/3=1350kg/m)则, q =388.3KN/m,计算图示如下 :q=388.3N/mA105023B21015804545C2101050为简化计算程序，将上图按分段简支梁考虑：对 AB段：F110.5 388.3 (2.3+10.5+1.05) (2.3+10.5-1.05)/2F1=3009KN，F2=388.3 (2.3+10.5+1.05)-3009=2369KN ；

8、AB段 Mmax1=10.52388.3/8=5351KN.m;对 BC段： F3=F4=(15.8+2.1)/2 388.3=3475KN；Mmax2=388.315.8 2/4 1-(2 1.05/15.8) 2-1/2 =11689KN.m;单片贝雷片参数： W=3578.5cm3, 惯性矩 I=250497.2cm4,M=788.2kN.m，Q=245.2kNn1=3475/245.2=14.1 ，n2=11689/788.2=14.8 ，取 n=15 片 按简支梁计算 BC段跨中挠度，有：1 ql4388.131 15.84 1038 103 8mm1 384EI 384 2.1 1

9、011 15 250497.2 10 8贝雷片销与孔之间非弹性挠度 f 2 0.05n 2 0.05 52 1.25cm，引起的最大变形为f f1 f2 8 12.520.5mm。贝雷片应力WM 15 35171868.59 10 6 217.8MPa 345MPa,满足使用要求。5.2 边跨支墩按两跨连续梁考虑，计算图示如下图：330q=388.3N/mF1F2F3查路桥施工计算手册 ,跨内最大弯距 M2=0.125ql 2，F1=F3=0.375ql, F2=0.625ql,最大弹性挠度 f 0.521 。100EI则,F 1=F3=0.375ql=0.375 388.3 16=2330K

10、N, F2=0.625ql=0.625 388.3 16=3883KN,22 M=0.125ql2=0.125388.3 16212426KN.mn=3336/245.2=13.6, 考虑布设支墩时跨径 16m，取 14 片贝雷片偏于安全。6. 方木6.1 底板底纵向分配梁24 采用 100mm100mm方木 , 间距 30cm。截面面积 A=100cm, 截面惯性矩 Ix=833cm (8.33 10-6m4), 截面抵抗矩 Wx=166.7cm3。39 方木容许顺纹弯应力 w=9.5Mpa,弹性模量 E=8.5103Mpa(8.5 109pa)( 选用针 叶林,木材应力等级为 A-5, 为

11、较低等级 )。方木的实际受力模型为多跨超静定结构，简化为简支结构，结构偏于安全。 简化后的结构受力模型为：q=9.6 KN/m其中 q 1.2 gh 0.3 1.2 2.6 10 (0.43 0.6) 0.3 9.6 KN/m则弯距 : Mmaxql29.6 0.6280.432KNm；顺纹弯应力0.432 103166.7 10 6=9.5Mpa,满足要求。挠度：4 4 65ql 4 5 9.6 0.64 106 max 9 -6 0.2mm , max 384EI 384 8.5 109 8.33 10-6M maxWx2.6MPa w相对挠度为 f 600.20 30100 ,满足使用要

12、求。6.2 腹板底纵向分配梁q 1.2 gh 0.2 1.2 2.6 10 3.4 0.2 21.2 KN/mmaxMql221.2 0.6280.954 KN .mM maxWx0.954 103166.7 10 65.7MPa w=9.5Mpa,满足要求。6.3 翼板底纵向分配梁q 1.2 gh 0.6 1.2 2.6 10 0.65 0.6 12.2 KN/mmaxMql12.2 0.6280.548 KN.mmaxWx0.548 103166.7 10 63.3MPa w =9.5Mpa,满足要求。7脚手架 碗扣式脚手架的设计允许荷载标准值 横杆步距为 60cm，每根力杆设计荷载为 4

13、0KN； 横杆步距为 120cm，每根力杆设计荷载为 30KN； 上下可调座每根设计荷载为 50KN。7.1 底板下单根钢管受力计算P1=(5+1.0+2.5) 0.6 0.6 1.4+1.2 261.03 0.6 0.6=15.8KN7.2 腹板下单根钢管受力计算P2=(5+1.0+2.5) 0.3 0.6 1.4+1.2 263.4 0.3 0.6=31.8KN7.3 翼缘下单根钢管受力计算P3=(5+1.0+2.5) 0.6 0.6 1.4+1.2 260.65 0.6 0.6=11.6KN 8胶合板胶合板的实际受力模型为多跨超静定结构，简化为简支结构，结构偏于安全。取梁端 1m宽度计算

14、 ,q=1.03 261.2=32.1KN，简化后的结构受力模型为：q=32.1KN/mF1 F2胶合板曲强度静 =50Mpa,弹性模量 E=0.5104 Mpa(5109pa)1m 宽度的胶合板，截面面积 A=0.18cm2, 截面惯性矩 I x=4.86 10-7m4, 截面抵抗矩 Wx=5.4 10-5m3。2 3 2则弯距: Mmax ql 32.1 10 0.3361.1 Nm；8M361.1弯应力： w M max361.1 5 6.7MPa=50Mpa,满足要求。wWx5.4 10 59. 支墩下部基础9.1 支墩基础布置形式根据以上简化计算， 边跨中支墩位置剪力为 3883KN

15、，中跨中支墩位置剪力为 5844KN。边跨中支墩基础设振动沉管桩，直径为 40cm，每个支墩下 2 排，每排 9 根计算，每个 支墩共 16 根，单桩承受荷载为 215.7KN。中跨中支墩设桩基 3排，25 根，单桩承载力 为 233.8KN。承台及桩位布置参见图 YTWXC-02及图 YTWXC-0。39.2 桩基长度计算桩基的允许承载力按照下式计算1p (ili i A 0 )2式中： p 单桩轴向受压容许承载力， KN； 桩的周长 , 桩径 40cm，周长 1.257m；i 震动沉桩对各土层桩周摩阻力的影响系数，黏土 0.6 ；l i 承台地面以下各土层厚度；i 与li对应的各土层与桩壁

16、的极限摩阻力；0 桩尖处土的极限承载力；A 桩底截面面积。根据某特大桥“ Jz III 04霞16-2”的地质资料 , 地质情况自上而下分述如下： 淤泥 Q4m:灰色，流塑 - 软塑，饱和， qs1k 11Kpa ，层厚 4.7m。 粉质黏土 Q4m： 灰褐色、黄褐色，软塑， qs2k 50Kpa ,层厚 5.4m, 。 淤泥质黏土 Q4m：灰色-深灰色，流塑，饱和， qs3k 20Kpa ,层厚 35.7m。(1) 入土 4.7, 穿过淤泥层土层允许承载力为p1 1(ili i A 0 )211.257 0.6 4.7 11 19.5 KN2(2) 入土 10.1m, 穿过粉质黏土层土层允许