外脚手架补充专项施工方案用于样版房

1、外脚手架（七层结构楼板悬挑）专项施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 （2002年版）2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-913、建筑施工安全检查标准JGJ 59-994、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑结构荷载规范GB 5009-2001（2006年版）6、混凝土结构设汁规范GB 50010-20027、本工程设计图纸8、广东省、广州市有关安全文明施工的规定二、工程概况广州康王路四号地块商业、住宅楼工程位于广州市荔湾区康王中路东侧，北面为新建的 广州伊莉莎口妇产科医院、东面为旧民居建筑、南面为万科高层商住项LI。本工程

2、地下2 层、地上22层，地下最大深度为8. 9 m、地上最大高度为85.75 m,其中地下二层层高为3. 7 m,地下一层层高为4.1 m；首层层高为5. 9 m, 2至3层层高均为4. 7 m： 4层层高为 5. 1 m； 5层层高为5. 0 m； 6至22层层高均为3. 15 m。总建筑面积33227m。本工程的外墙脚手架专项施工方案已编制，并在2011年9月28日通过了专家评审，现 因业主要求，南、北塔楼（即（B） （J）轴、（J） （P）轴的A区、B区）在六层要做样 板房，建设单位为了配合售楼的需要，故在A、B区的外墙脚手架从第七层起，采用型钢悬 挑+拉吊卸荷的形式，特补充编制本专项施

3、工方案。三、A区（第七层起）外墙脚手架的施工方案1、外墙脚手架的搭设：A区从笫七层起，釆用型钢悬挑+拉吊卸荷的形式搭设脚手架（搭设位置详平面布置图）, 脚手架起搭标高为+28. 55m （在七层起悬挑），脚手架最大标高+86. 50m,分别在 +2& 55+38.60、+38. 60+56. 60、+56. 60+74. 60、+74. 6086. 50 设置 4 道钢丝绳拉吊卸 荷段，悬挑采用16”工字钢。2、型钢悬挑+拉吊卸荷脚手架剖面图:17O 二1 悬挑脚手架剖面图图中说明：(1) 钢管立柱、 纵向水平杆、 横向水平杆、 剪刀撑、 钢管护拦、 安全网(7) 脚手板、档脚板、扫地杆、(1

4、0)钢丝绳(16)、(11)悬挑型钢(16启工字钢)(25mm锚固钢筋、(13)禾络码、(14)连墙件3、脚手架的材料：(1) 钢管： 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 12793)或低压流体输送 用焊接钢管(GB./T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结 构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定。 脚手架钢管的尺寸应符合规定，宜采用4)48X3. 0钢管(钢管壁厚不得小于3mm)o 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分 别符合规定；钢管上严禁打孔。(2) 扣件：扣件式钢管脚手架应釆用可锻铸铁制作的扣件，

5、其材质应符合现行国家标准钢管 脚手架扣件(GB 15831)的规定。 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达63Nm时，不得发生破坏。(3) 脚手板：架施冲压钢脚手板的材质应符号现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢 的规定，其质量与尺寸允许偏差应符合规定，并应有防滑措施。连墙件：连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235 A级钢的规定。4、脚手架的构造要求和搭设，均应符合国家有关安全技术规范（具体要求参见本工 程外墙脚手架专项施工方案）。5、悬挑脚手架施工方案：（1）脚手架的构成及要求：型钢悬挑脚手架起搭标高为+28. 55m （在七层起悬挑）

6、，脚手架最大标高+86. 50m,分别 在+28. 55+38. 60、+38. 60+56. 60、+56. 60+74. 60、+74. 6086. 50 设置 4 道钢丝绳拉吊 卸荷段。悬挑采用16、工字钢，锚固段1. 50m,采用直径18mm锚固钢筋。拉吊卸荷采用16mm 钢丝绳。连墙件按2步2跨布置，竖向间距3.60m,水平间距3.00m。脚手架铺冲压钢脚手板。施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）。（2）脚手架形式：釆用48钢管搭设脚手架，立杆横向间距（脚手架宽度）800mm,纵 向间距（脚手架长度方向间距）1500mm：步距（横杆）1800mm。（3）拉接：连

7、墙件按2步2跨布置，采用48X3. 0钢管，双扣件连接。在断口处的两 端也设置连墙件。 剪刀撑：剪刀撑每9000mm设一道。斜面与地面夹角在45、60。剪刀撑宽度为7200mm。在外侧立面的两端必须设置剪刀撑，并山底至顶连续设置。（5）密目安全网：脚手架外侧山底至顶满挂密tl安全网。（6）隔离网：建筑每三层设一道软隔离，且悬挑部分底层必须设置。（7）立杆：内立杆离墙面20cm,内、外立杆横距0.8m,纵距1.5m。横楞里端离墙面不 大于20cm,另一端伸出牵杆外边1520cm,如有横楞离墙面或构筑物大于20cm,必须在内 立柱和建筑物之间用小横杆进行加固，在脚手架与楼层联系的小横杆上在加脚手管

8、。当遇挑板制作，脚手架架体与结构间距大于300mm时，必须搭设钢管并铺设竹笆进行封 闭。（8）大横杆:步距1.8m（9）小横杆:夕卜端伸出大横杆外的长度150mm。（10）脚手板：采用冲压钢脚手板。（11）护栏和挡脚板：栏杆高度900mm,挡脚板高度200mm。灯卩口 17W 施ESA及安全甲安装程序：在楼层预埋18“ Q ”型钢筋或做好固定工字钢预埋螺杆（按照方案要求做） -放工字钢挑架一固定-立杆（冲天）一设置拉杆一放置纵向扫地杆一放置横向扫地杆一 第一步纵向水平杆（即大横杆）一第一步横向水平杆（即小横杆）一剪刀撑一铺脚手板一 安全网一连墙件一第二步纵向水平杆一第二步横向水平杆一 至设计高

9、度。6、脚手架的使用与安全管理、检查验收与检测措施，以及脚手架的拆除等，均应按照 国家有关安全技术规范执行（具体要求参见本工程外墙脚手架专项施工方案）。7、应急救援预案（包括预防高处坠落事故技术措施、应急救援预案、应急救援措施等）: 参见本工程外墙脚手架专项施工方案。四、脚手架的计算根据本工程的实际情况，按最不利的条件进行脚手架计算。1. 计算参数设定（1）脚手架基本参数楼层最大标高+85. 75m,脚手架起搭标高为+28. 55m,脚手架最大标高+87. 30m,釆用悬 挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设4个卸荷段分别是+28.55+38. 60, +38.60+56.60, +56. 60+7

10、4. 60, +74. 60+87. 30,其中设1个型钢支承段分别是+28. 55+38. 60。脚手架采用048X3.0钢管，内立杆离墙0. 20m；立杆步距h=l. 80m,立杆纵距La=l. 50m, 立杆横距0. 80m：横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按2步2 跨布置，脚手架铺冲压钢脚手板。恳挾长度悬挑脚手架剖面图（2）钢管截面特征钢管型号048X3. Omm,截面积A二424mm，惯性矩I=107800mm；截面模量W二4490mm,占! 17回转半径i=15. 9mm,每米长质量0. 0326kN/m； Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 fSOSN/W

11、,弹性模量 E=206000N/mm:o（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0. 1069kN/m,脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0. 30kN/m2,栏杆与挡板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0. 1600kN/m,脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0. 010kN/m:2）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2. 00kN/m:,结构脚手架为3. 00kN/m2。3）风荷载地面粗糙度按C类；风压高度变化系数P:=0. 74；挡风系数 二0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系 数U尸1. 3二1.3X0. 800二1.040

12、,工程位于广东省广州市，基本风压3。二0. 30 kX/m2；2. 纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=O. 0326kN/m；脚手板自重GK2二0. 30X0. 27二0. 08；施工活荷载QK=3. 00X0. 27=0. 80；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 qFl. 2X （0. 0326+0. 08）=0. 14kN/m；施工活荷载 q：二 1. 4X0. 80=1. 12kN/mo（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6. 00m,按四连续梁计算L二1.50m。1）抗弯强度验算1500*1500|弯矩系数心二-0107M产KxgLZ-O. 107X0. 14X1. 50丄

13、-0 03kN. m弯矩系数心二-0121MpKxcq丄:二-0 121X1. 12X1. 50社-0. 30kN. m03+0. 30=0. 33 kN- m0 =NU/W 二0. 33X1074490=73. 50N/mm:纵向杆的抗弯强度o =73. 50N/minf二205/血,满足要求。2) 挠度验算Q1A X15001500f 5q：X150oX 50：X15qoX挠度系数Kdi=0. 632U LK“giL7(100EI)=0. 632 X (0. 14/1. 2) X (1500) 7(100EI)=0. 17 mm 挠度系数Ku2=0. 939u:=K1?2q:L7(100E

14、I)=0. 939 X (1. 12/1. 4) X (1500)7 (100EI)=l. 71 mm U U x+ u 2=o. 17+1. 71=1. 88mm纵向杆的u远二1.88mmV U二L/150二10mm与10mm,满足要求。3) 最大支座反力qiA X 1XX 子佔00 了 1別 了500 千 1500 了: 佔00 打丁 1500 丁 1500 千Re二1. 143X0. 14X1. 50=0. 24kNRv二 1. 223XI. 12X 1. 50=2. 05kNRz二陽+KlO. 24+2. 05=2. 29kN3. 横向水平杆验算 荷载计算钢管自重g/0 0326kN/

15、m中间纵向水平杆传递支座反力R 产Rz二2. 29kN旁边纵向水平杆传递支座反力R A,/2=l. 15kN 横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L二0.80m1）抗弯强度验算 :1 :; 1 r 外畀娄架施匸鉴点及安个濟理Mmx-q 1/8+R 中 L/ 3二0. 0326X0. 80X0. 80/8 + 2. 29X0. 80/3二613275$. mm二0. 61kN- mo 二Mg/W 二613275/4490二 136. 59N/mm2横向水平杆的抗弯强度o二136. 59N/min:0. 85f=174N/mm:,满足要求。2) 挠度验算集中荷载产生的挠度为u x=Pa (

16、3L2-4a3)/ (24EI) =2290X 267(3 X 8002-4 X 2672) / (24EI) =1. 87mm均布荷载产生的挠度为u 产5qL7384EI二5X0. 0326 X 8007 (384EI)=0. 01mmU u 1+ u 2 =1. 87+0. 01=1. 88mm横向水平杆的u远二1. 88mm u L/150二5mm与10mm,满足要求。边OOtntn*横向水平杆计算简图变形图価4. 横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R二R 中+R ii+GXL/22. 29 + 1. 15 + 0. 0326X0. 40=3. 45kX横向水平杆与立杆连接扣件R二34

17、5kNRc=8. OkN（R.为扣件抗滑承载力设讣值），满足要求。5. 立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；17考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数u =1. 50：立杆步距 h=l. 80m：立杆计算长度 Lo =k u h=l. 0X1.50X1. 80=2. 70m=2700inm长细比 X=L0 /i二2700/15. 9二 169. 81立杆长细比入=169. 81V210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=k U h=l. 155X1.50X1.80=3. 12m二3119 入二Lo/i二3119/15. 9二 196,卩二0. 188。6. 型钢支承段立杆验算、型钢

18、承载力验算序号各标高段立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+74. 60+87. 30m8. 1608. 162+56. 60+74. 60m8. 938 16X0. 10=0. 828. 93+0. 82=9. 753+38. 60+56. 60m8. 939. 75X0.10=0.988. 93+0. 98=9. 914悬挑段+28. 55+38. 608. 279.91X0.10=0. 998. 27+0. 99=9. 266. 1 悬挑段+28. 55+38. 60m6.1.1型钢支承段立杆验算：（1）荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：1）

19、脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件 等的自重:飯二0. 1069kN/m,脚手架结构自重：荻二0. 1069X10. 05=1. 07kNo2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。脚手板重量:5 X1. 50 X 0. 40 X 0. 30=0. 90kN；栏杆、挡脚板重量5X1.50X0. 16=1. 20kN：安全网重量：10. 05X1. 50X0. 010=0. 15kN；构配件自重 Ng沪 0. 90+1. 20+0. 15 =2. 25kN。3）活荷载包括：&施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）

20、得：丸二 1. 50X0. 80/2 X （3. 00+2. 00）=3. OOkNb.风荷载标准值计算4）作用于脚手架上的水平风荷载标准值17外畀架施匸鉴M及安个濟理水平风荷截标准值 5二 u = u = 3。二 1. 00X1. 040X0. 30=0. 31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：MR 9X1.4M.k=0. 9X1. 4 G)kLah710=0.9 XI. 4X0. 31X1. 50X1.80X1. 80/10=0. 19kN. m二 190000$. mm(2) 立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时N=1.2(N“k+ Ng丿 +1.4 SNl. 2X(1. 07+2

21、. 25) +1.4X3. 00=8. 18kNN/( J二8. 18X1000/(0. 188X424)=102. 62N/mm:2) 组合风荷载时N产 1.2 (Ngb+ 矗Q +0. 9 XI. 4 工血二 1.2 X (1.07+2. 25)+0. 9 XI. 4X3. 00二7. 76kN 上层立杆传递作用力:X：=7. 76X0. 10=0. 78kNN二凡+Nf7. 76+0. 78=8. 54kNX/ ( J +M./W二8. 54 X 1000/ (0. 188 X 424) +190000/4490=149. 40N/mn?立杆稳定性为149. 40N/mmf二205/賦,

22、满足要求。6.1.2型钢承载力验算：悬挑材料选采用16号工字钢H二 160mm, b二6. 0mm, t二9. 9mm, q二0. 2lk/m, w二 140900mm, lx二 11270000mm, S二80800mm,E=206000N/mm:, f二205. 00N/mm2, fv=120. 00N/mm2, fy二235/mm。支座反力计算公式R尸N (2+k：+kJ +0. 5qL (1+kJRB=-N (k.+kj +0. 5qL (1-k2)支座弯矩计算公式MA=-N(lc：+lc3)-qlcl72C点最大挠度计算公式。心二NIcJL (l+k：)/3EI+ N1C32L (l

23、+kl)/3EI+qlclL3 (-l+4k2+3k3) /24EI其中 k = 1C1/L=1. 20/1. 50=0. 80, kl = lw/L二0. 20/1. 50二0. 13, k2外mF梨施I:鉴点及安全俗理lu/L二1. 00/1. 50=0. 67(1) 抗弯强度验算lc2=l. 00m, 10. 20m, NlN：f8. 54kN=8536N, Y Fl. 05；Mx 二-Ndu+lJ - qlcf/2二-8. 54 X (1. 00+0. 20)-0. 21X 1. 20/2二-10. 39kN. m=-10394400N. mmo 二M/y 见二 10394400/(1

24、. 05X140900)=70. 26N/mm:悬挑型钢梁抗弯强度o二70. 26N/mm215. OOX/mm:,满足要求。(2) 抗剪强度验算V=2N+qlci=8. 54 X 2+0. 21X 1. 20=17. 32kNt =VS/Ist,=17324 X 80800/(11270000 X 6) =20. 70N/mm:悬挑型钢梁抗剪强度t二20. 70N/W120. OOX/mm:,满足要求。(3) 整体稳定验算Li二 1000mm二 1. 00m, t=10b = (570X88X10)/(1000X160)=3. 10b = 1.07 - 0. 282/ Fl. 07 - 0.

25、 282/3. 10=0. 98Ms/ D Wx=10394400/ (0. 98 X 140900)二75. 34X/mm:悬挑型钢梁整体稳定性二75. 34N/mm:215. OON/mm:,满足要求。(4) 挠度验算Ug二N1L (l+k2)/3EI+ N1C32L (l+k1)/3EI+qlaL3 (l+4k2+3k3) /24EI二8536. 00 X 1000. 00= X 1500. 00 X (1+0. 67)/(3X 206000 X 11270000)+8536. 00X200. 00:X 1500. 00X (1+0. 13)/(3X206000X 11270000)+0

26、. 21X 1200. 00 X 1500. 003 X (-1+4 X 0. 80:+3 X 0. 803) / (24 X 206000 X 11270000)=3. 06+0. 08+0. 05=3. 19mm悬挑型钢梁挠度 u max二3. 19mm u =1200. 00/250=4. 80mm,满足要求。Rb二-Nk+kJ+O. 5qL(l-k2)=-8536. 00 X (0. 67+0. 13)+0. 5X0. 21X1500. 00 X (1-0. 80)二-6772N；XFRF6772 X；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力汁算:取18钢筋；A =2X254. 34=508.

27、68mm2;Nn/A: =6772/508. 68二 13. 31N/mm317锚固钢筋Nm/As二13. 31N/W50N/mm:,满足要求。7. 拉吊卸荷段立杆、钢丝绳计算7. 1 +38. 60+56. 60m,拉吊段净高度为18. 00m,拉吊段计算高度为18. 00m,拉吊段底标 高为+38. 60m,脚手板铺5层。(1) 荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：1) 脚手架结构自重:&k二gkH二0. 1069X18. 00=1.92kN2) 构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：5X1.50X0.40X0.30=0.9

28、0 kN栏杆、挡脚板重量:5X1.50X0.16=1. 20kN安全网重量：1& 00X1.50X0. 010=0. 27kN构配件自重皿沪0. 90+1. 20+0. 27二2. 37kN3) 活荷载包括：&施工荷载按：2层作业计算得：Nl. 50X0. 80/2 X (3. 00+2. 00)=3. OOkNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+38. 60m,风压高度变化系数U =二1. 13,其余参数同前；水平风荷载标准值3尸1. 13X1. 040X0. 30=0. 35kN/m2山风荷载设计值产生的立杆段弯矩MfO. 9 X 1.4M.,k=0. 9X1.4 GikLah710=0

29、.9 XI. 4 X0. 35X1. 50X1.80X1. 80/10=0. 22kX. m二220000N. mm(2) 立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时N=1.2(N“k+ %丿 +1.4二 1.2 X (1.92+2. 37)+1.4X3. 00二9. 35kNN/ ( A)二9. 35X1000/(0. 188X424)二 117. 30 N/mm22) 组合风荷载时N产 1.2 (NGlk+ NKk) +0. 9 XI. 4 工血二 1.2 X (1.92+2. 37)+0. 9 XI. 4X3. 00二8. 93kN 上层立杆传递作用力：丄二9. 75X0. 10=0. 98N=

30、+N:=8. 93+0. 98=9. 91kNN/ ( A) +Mw/W=9. 91X 1000/(0. 188X424) +220000/4490=173. 32N/W立杆稳定性为173. 32N/nim:=16mm,钢丝绳允许拉力P二20. 29kNTg二9. 91X（1. 002+3. 152）o 73. 15=10. 40kN;Tob=9. 91X （0. 202+3. 15） $/3. 15=9. 93kN;钢丝绳承受拉力 T“二 10. 40kNP二20. 29kN,臨二9. 93kNP=20. 29kN,钢丝绳强度 满足要求。7. 2 +56. 60+74. 60m,拉吊段净高度

31、为18. 00m,拉吊段计算高度为18. 00m,拉吊段底标 高为+56. 60m,脚手板铺5层。（1）荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：1）脚手架结构自重：&k二gzH二0. 1069X18. 00=1. 92kNo2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：5X1.50X0.40X0.30=0.90 kN栏杆、挡脚板重量:5X1.50X0.16=1. 20kN安全网重量：18. 00X1.50X0. 010二0.27kX构配件自重 N竝二0. 90+1. 20+0. 27 =2. 37kN3）活荷载包括：&施工荷载按：2层作

32、业计算得：50X0. 80/2 X （3. 00+2. 00）=3. OOkNb.风荷载标准值计算s 17 拉吊段底离地高度+56. 60m,风压高度变化系数UF1. 35,其余参数同前；水平风荷载标准值3尸1. 35X1. 040X0. 30=0. 42kN/m:山风荷载设汁值产生的立杆段弯矩MfO. 9 X 1.4M.Jk=0. 9X1.4 GikLah710=0.9 XI. 4 X0. 42X1. 50X1.80X1. 80/10=0. 26kX. m二260000N. mm(2) 立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时N=1.2(N“k+ Ng丿 +1.4血二 1. 2X(1. 92+2.

33、 37)+1. 4X3. 00二9. 35kNN/ ( A)二9. 35X 1000/(0. 188X424)二 117. 30 N/mm:2) 组合风荷载时N：=l. 2 (NGik+ XKk) +0. 9XI. 4 工血二 1.2X (1.92+2. 37)+0. 9XI. 4X3. 00二8. 93kN 上层立杆传递作用力:N2=8. 16X0. 10=0. 82N二凡+Nf8. 93+0. 82=9. 75kNN/ ( A) +Mw/W=9. 75X1000/(0. 188X424) +260000/4490二 180. 22N/mm 立杆稳定性为180. 22N/mm2f=205X/

34、mm2,满足要求。(3) 钢丝绳验算h二3. 15m, La二0. 80m,离墙距离二0. 20m, N二9. 75kN钢丝绳采用钢丝绳允许拉力P=20. 29kNTc=9. 75 X (1. 002+3. 152)o 73. 15=10. 23kN;Tot=9. 75 X (0. 202+3. 152)o73. 15=9. 77kN;钢丝绳承受拉力 J二 10. 23kNP二20. 29kN, Tob=9. 77kNP=20. 29kN,钢丝绳强度外畀F架施匸泱点及安全濟理满足要求。7. 3 +74. 60+87. 30m,拉吊段净高度为12. 70m,拉吊段计算高度为12. 70m,拉吊段

35、底标 高为+74. 60m,脚手板铺5层。(1) 荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：1) 脚手架结构自重：Ng沪&H=0. 1069X12. 70=1. 36kNo2) 构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重 脚手板重量:5X1.50X0.40X0.30=0.90 kN栏杆、挡脚板重量:5X1.50X0.16=1. 20kN安全网重量：12. 70X1.50X0. 010二0. 19kX构配件自重 NGa=0. 90+1. 20+0. 19 =2. 29kN3) 活荷载包括：&施工荷载按：2层作业计算得：NF1. 50X0. 80/2 X

36、 (3. 00+2. 00)=3. OOkXb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+74. 60m,风压高度变化系数u=l. 54,其余参数同前；水平风荷载标准值3尸1. 54 X1. 040X0. 30=0. 48kN/m3山风荷载设计值产生的立杆段弯矩MfO. 9 X 1.4M.lk=0. 9X1.4 G)kLah710=0.9 XI. 4 X0. 48X1. 50X1.80X1. 80/10=0. 29kN. m二290000$. mm(2) 立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时N=1.2(Nk+ 鼻)+1. 4丸二 1. 2X (1. 36+2. 29)+1. 4X3. 00=8. 58k

37、NN/ ( A) =8. 58X1000/(0. 188X424) =107. 64 N/mm22) 组合风荷载时Ni=l. 2 (NGlk+ XKk) +0.9X1. 4另N沪1. 2X(1. 36+2.29)+0. 9X1.4X3.00=8.16kNN/ ( A) +M/W二8. 16X1000/(0. 188X424) +290000/4490=166. 96: 立杆稳定性为166. 96N/mm:N拉二20. 34kN,满足要求。9. 连墙件计算连墙件采用048X3.0钢管，截面积为424mm:； f =210N/mm2按每个结构层花排设置，纵向间距取2跨，脚手架最高87. 30m连墙件轴向力设计值N产Nlt+N0,其中