30℃时水吸收二氧化硫填料塔的设计

1、化工原理 课程设计报告系 别： 专业班级： 姓 名： 学 号： 指导教师：课程设计时间： 2011年 6月 10日 2011年 6月 24日）目录1课程设计目的 12课程设计题目描述和要求 1 3课程设计报告内容 4基础物性数据 4 液相物性数据 4 气相物性数据 5 气液相平衡数据 6 物料衡算 6塔径计算 7 塔径的计算 8 泛点率校核： 8 填料规格校核： 9 液体喷淋密度得校核： 9 填料层高度的计算 9 传质单元数的计算 9 传质单元高度的计算 10 填料层高度的计算 11 填料塔附属高度的计算 11 液体分布器计算 12 液体分布器的选型 12 布液计算 13 其他附属塔内件的选择

2、 13 填料支承装置的选择 13 填料压紧装置 16 塔顶除雾器 17 吸收塔的流体力学参数计算 17 1 吸收塔的压力降 17 吸收塔的泛点率 18 气体动能因子 18 附属设备的计算与选择 18 离心泵的选择与计算 18 吸收塔主要接管尺寸选择与计算 错误 ! 未定 义书签。工艺设计计算结果汇总与主要符号说明 24 4总结 26 参考文献 271. 课程设计目的化工原理课程设计是学生学过相关基础课程及化工原理理论与实验后， 进一 步学习化工设计的基础知识， 培养工程设计能力的重要教学环节。 通过该环节的 实践，可使学生初步掌握单元操作设计的基本程序与方法， 得到工程设计能力的 基本锻炼。

3、化工原理课程设计是以实际训练为主的课程， 学生应在过程中收集设 计数据，在教师指导下完成一定的设备设计任务，以达到培养设计能力的目的。 单元过程及单元设备设计是整个过程和装备设计的核心和基础， 并贯穿于设计过 程的始终，从这个意义上说， 作为相关专业的本科生能够熟练地掌握典型的单元 过程及装备的设计过程和方法，无疑是十分重要的。 2课程设计题目描述和要求设计题目描述(1) 设计题目二氧化硫填料吸收塔及周边动力设备与管线设计(2) 设计内容根据所给的设计题目完成以下内容：(1) 设计方案确定；(2) 相关衡算；(3) 主要设备工艺计算；(4) 主要设备结构设计与算核；(5) 辅助(或周边)设备的

4、计算或选择；(6) 制图、编写设计说明书及其它。(3) 原始资料设计一座填料吸收塔， 用于脱除废气中的 SO2，废气的处理量为 1000m3/h ， 其中进口含 SO2为 9%(摩尔分率)，采用清水进行逆流吸收。 要求塔吸收效率达 %。 吸收塔操作条件：常压 ；恒温，气体与吸收剂温度： 303K 清水取自 1800 米外的湖水。示意图参见设计任务书。设计满足吸收要求的填料塔及附属设备；选择合适的流体输送管路与动力设备(求出扬程、选定型号等) ，并核算 离心泵安装高度。设计要求设计时间为两周。设计成果要求如下：1. 完成设计所需数据的收集与整理2. 完成填料塔的各种计算3. 完成动力设备及管线的

5、设计计算4. 完成填料塔的设备组装图5. 完成设计说明书或计算书（手书或电子版打印均可） 目录、设计题目任务、气液平衡数据、 L/G、液泛速度、塔径、 KYa（或 KXa 的计算、 HOL、NOL的计算、动力设备计算过程（包括管径确定）等。 3课程设计报告内容吸收塔的工艺计算基础物性数据液相物性数据对低浓度吸收过程， 溶液的物性数据可近似取水的物性数据。 由手册查得， 30 时水的有关物性数据如下：密度 水 995.7Kg /m3【1】黏度 水 801.5 10 6 Pa s【1】表面张力为 L 0.07122N/m【1】SO2在水中的扩散系数为 DL2.210929m2 / s 【1】气相物

6、性数据混合气体的平均摩尔质量为M 空气 29 Kg/mol 【1】M 二氧化硫64Kg/mol【1】M M 空气 （1 y1） M 二氧化硫y1290.91 64 0.09 32.15 kg/kmol混合气体的密度为 V MRTP 1.293Kg /m3混合气体的黏度可近似取为空气的黏度，查资料【 1】得 30空气的黏度为G =0.0000186pa s【1】查得 SO2在空气中的扩散系数为52DG 1.469 10 5m2 / s 【1】 气液相平衡数据查资料【 5】：KgSO2CA (kmol/m 3)x 103H(kmol/kp a* m3)yPA* (kpa)100KgH 2O平均溶解

7、度系数 H 0.01698CA30 度时二氧化硫在水中的平衡浓度，单位为 kmol/m330 度时二氧化硫在水中溶解平衡时的摩尔分数H30度时二氧化硫在水中达到平衡时的溶解度系数，单位为kmol/kp a*m3y30度时气相中二氧化硫的摩尔分数PA* 30度时气相中二氧化硫的平衡分压，单位为 kpa由以上的 y 和 x，以 x 的值为横坐标， y 的值为纵坐标作平衡曲线，如图：物料衡算进口气体的体积流量 G=1000m3/h氧化硫的摩尔分数为 y1=进塔气相摩尔比为 Y 1=y1/1-y 1= 效率 1 Y2 /Y1 94.9% 出塔气相摩尔比 Y 2= Y1 1=进塔惰性气相流量 G=(G/

8、 (1-y 1) 273/303=(1000/ 空气的体积流量 V G=G (1-y 1)= =910m3/h 出口液体中溶质与溶剂的摩尔比 X 2=0273/303=h由图平衡曲线可以读出 y1=所对应的溶质在液相中的摩尔分数 x1* =0.002521 0.002520.00253最小液气比( L)min min GY1*X1*Y237.099 【1】X2取液气比L 1.5( L)GGmin55.649【1】故 L= =h操作线方程：LYXGY2【1】代入数据得： Y 55.649X 0.00504对应的液相中溶质与溶剂的摩尔比为 X1* 1 1x1*塔径计算该流程的操作压力及温度适中，避

9、免二氧化硫腐蚀，故此选用25mm 型的塑料鲍尔环填料。其主要性能参数为： 比表面积 空隙率 形状修正系数 填料因子平均值at 209m2 /m3 【4】0.90m3 /m3 【4】=【4】1p =232 m 【 4】A= 【 4】 K= 【 4】MPRT31.293 Kg /m3M 水 18Kg /kmol二氧化硫 2.927Kg /m3【1】采用 Eckert 关联式计算泛点气速： 气相质量流量为：WV G 空气 （G, G） 二氧化硫 273/ 303910 1.165 90 2.927 273/ 303 1297.5 Kg / h 液相质量流量为：WL L M水 2036.92 18 3

10、6664.56Kg /h选用 25mm 型的塑料鲍尔环 A= 【 4】 K= 【 4】at 209m2 /m30.90m3 /m32lguF (at3)( V) L0.2g3LA4】代入数值得： uF 0.77m/s取空塔气速： u,0.6uF 0.462m/s塔径 D4Gu,0.875m 【 1】圆整塔径，取 D=则算得 uG20.785D 21000 / 360020.785 0.920.437m / s泛点率校核：G1000 / 36002 2 0.437m / s0.785D 2 0.785 0.92塔径的计算 吸收液的密度近似看成 30度水的密度： L 水 995.7Kg /m3 3

11、0度时空气的密度 空气 1.165Kg /m3 【1】u 0.437uF0.77100% 56.75%（50% 85%为经验值，所以在允许范围之内）填料规格校核：D 0.9 d 0.0253615（合格）4】液体喷淋密度校核： 填料表面的润湿状况是传质的基础， 为保持良好的传质性能， 每种填料应维持一 定的液体润湿速率（或喷淋密度） 。依 Morris 等推荐， d75mm的环形及其它填料的最小润湿速率（ LW ） min 为0.08m3 / m2 h最小喷淋密度 Umin LW min at 0.08 209 16.72m3 / m2 h喷淋密度 U LV 36.823 57.91m3 /

12、（m2 h） U min0.924经以上校核可知，填料塔直径选用 D=900mm合理。填料层高度的计算传质单元数的计算由图曲线可以读出以下 9个点所对应的 y 和 x：点数序号yYxX*Xf X*1 X89%78%67%56%45%34%23%12%0%0由辛普森积分法有：X8* X0* 0.002456 0.000241 0.00027788NOL 3( f0 f8 4f1 2f2 4f3) 0.0000923 42868.254 3.96mx* 与 y 对应的平衡液相中的溶质的摩尔分数X * 与 Y 对应的平衡液相中的溶质与溶剂的摩尔比NOL 传质单元数，单位 m传质单元高度的计算C查资料

13、【 5】有： DGG3233 10 3N/m, L 7.122 10 2N/m5 2 9 21.469 10 5m2/ s,DL 2.2 10 9m2 /s51.86 10 5 Pa s气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：aW 1 exp 1.45( C )0.75( WL )0.1(WL2at)0.05( WL )0.2 at L at L Lg L Lat液体质量通量, WL 36664.56WL,L0.924气体质量通量257662.28Kg / (m2?h)WV2040.58Kg /(m2?h)0.924代入数值得： aW 208.96m2 / m3气膜吸收系数：(atDG(

14、RT0.237( WG )0.7 (G )1/3at GDG G0.237 32.7 15.22 0.0000012220.0001439kmol / (m2 s pa)液膜吸收系数：kL, 0.0095( WL )2/3 ( L ) 0.5( Lg )1/3 aW LDL L L0.0095 20.91 0.00087 0.3050.0000527m/ s, , 1.1 1kG, a kG, aW 1.1 0.0453s 1kL,a kL,aW 0.4 0.0128s 1u 0.5uF 故继续修正：kGa 1 9.5( u 0.5)1.4 kG, a 0.0552s uFkLa 1 2.6(

15、 u 0.5)2.2 kL, a 0.0129s uFKLa1H1kG a kla0.01284sHOLVLKLa1.25m填料层高度的计算 由 Z H OL NOL 1.25 3.96 4.95 m填料有效高度取：Z=设计取填料层高度为 Z 6.435m填料塔附属高度的计算塔的附属高度主要包括塔的上部空间高度，安装液体分布器所需的空间高 度，塔的底部空间高度等。塔的上部空间高度是为使随气流携带的液滴能够从气相中分离出来而留取 的高度，可取（包括除沫器高度） 。设塔定液相停留时间为 10s，则塔釜液所占 空间高度为10 WL / 水 10 36664.56 / 3600 995.7L 2 2

16、=0.16m0.785 D 20.785 0.92考虑到气相接管的空间高度， 底部空间高度取为米， 那么塔的附属空间高度可以 取为。吸收塔的总高度为 h 1.7 6.435 8.135m液体分布器计算液体分布器可分为初始分布器和再分布器， 初始分布器设置于填料塔内， 用 于将塔顶液体均匀的分布在填料表面上， 初始分布器的好坏对填料塔效率影响很 大，分布器的设计不当， 液体预分布不均， 填料层的有效湿面积减小而偏流现象 和沟流现象增加， 即使填料性能再好也很难得到满意的分离效果。 因而液体分布 器的设计十分重要。 特别对于大直径低填料层的填料塔， 特别需要性能良好的液 体分布器。液体分布器的性能

17、主要由分布器的布液点密度 （即单位面积上的布液点数） ， 各布液点均匀性， 各布液点上液相组成的均匀性决定， 设计液体分布器主要是决 定这些参数的结构尺寸。 对液体分布器的选型和设计， 一般要求： 液体分布要均 匀；自由截面率要大；操作弹性大；不易堵塞，不易引起雾沫夹带及起泡等；可 用多种材料制作，且操作安装方便，容易调整水平。液体分布器的种类较多， 有多种不同的分类方法， 一般多以液体流动的推动 力或按结构形式分。 若按流动推动力可分为重力式和压力式， 若按结构形式 可分为多孔型和溢流型。其中，多孔型液体分布器又可分为：莲蓬式喷洒器、直 管式多孔分布器、 排管式多孔型分布器和双排管式多孔型分

18、布器等。 溢流型液体 分布器又可分为：溢流盘式液体分布器和溢流槽式液体分布器。根据本吸收的要求和物系的性质可选用重力型排管式液体分布器， 布液孔数 应应依所用填料所需的质量分布要求决定， 喷淋点密度应遵循填料的效率越所需 的喷淋点密度越大这一规律。液体分布器的选型D 800mm 时，建议采用盘式分布器（筛孔式）液体分布器的选择：按 Eckert 建议值， D 750 mm时，每 60cm2塔截面设一个喷淋点 ， 按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：盘式分布器（筛孔式） ：【5】分布盘直径：600mm【5】分布盘厚度：4mm【5】布液计算由 L S由dd0取0.58, H

19、 160mm d on 2g H1/24 o 4LS n 2 g H4 85348 .31/ 998.2 36003.14 136 0.58 2 9.81 0.161/20.015设计取 d0 15mm其他附属塔内件的选择 填料支承装置的选择 填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，同时保证气液两 相顺利通过。支承若设计不当， 填料塔的液泛可能首先发生在支承板上。 为使气 体能顺利通过，对于普通填料塔， 支承件上的流体通过的自由截面积为填料面的 50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将支承板上的 截面堵去一些， 所以设计时应取尽可能大的自由截面。 自由截面太小

20、， 在操作中 会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛。由于填料支承装置本 身对塔内气液的流动状态也会产生影响， 因此作为填料支承装置， 除考虑其对流 体流动的影响外，一般情况下填料支承装置应满足如下要求：（ 1） 足够的强度和刚度，以支持填料及所持液体的重量（持液量） ，并考虑填 料空隙中的持液量， 以及可能加于系统的压力波动， 机械震动，温度波动等因素。 足够的开孔率（一般要大于填料的空隙率） ，以防止首先在支撑处发生液泛；为 使气体能顺利通过， 对于普通填料塔， 支承件上的流体通过的自由截面积为填料 面的 50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将支承板 上

21、的截面堵去一些， 所以设计时应取尽可能大的自由截面。 自由截面太小， 在操 作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛 12 。 结构上应有利于气液相的均匀分布， 同时不至于产生较大的阻力 （一般阻力不大 于 20Pa）；结构简单，便于加工制造安装和维修。 要有一定的耐腐蚀性。 因栅板支承板结构简单，制造方便，满足题目各项要求，故选用栅板支承板。 栅板两块查资料【 5】 （单位： mm）DRhst88044050 625栅板 1：（单位： mm）l1L1n1l2l3连接板长度270880102507270栅板 2：（单位： mm）ln1l2l3连接板长度303102509260如图

22、：支承板支撑圈两块查资料【 5】D1 (mm)D2(mm)厚度（ mm）8947948升气管式再分布器填料压紧装置为保证填料塔在工作状态下填料床能够稳定， 防止高气相负荷或负荷突然变动时 填料层发生松动， 破坏填料层结构， 甚至造成填料损失， 必须在填料层顶部设置 填料限定装置。 填料限定可分为类： 一类是将放置于填料上端， 仅靠自身重力将 填料压紧的填料限定装置， 称为填料压板； 一类是将填料限定在塔壁上， 称为床 层限定板。 填料压板常用于陶瓷填料， 以免陶瓷填料发生移动撞击， 造成填料破 碎。床层限定板多用于金属和塑料填料， 以防止由于填料层膨胀， 改变其开始堆 积状态而造成的流体分布不

23、均匀的现象。 一般要求压板和限制板自由截面分率大 于 70%。本任务由于使用塑料填料，故选用床层限定板。u0.09m/ s塔顶除雾器 由于气体在塔顶离开填料塔时， 带有大量的液沫和雾滴， 为回收这部分液相， 经 常需要在顶设置除沫器。根据本吸收塔的特点，此处用丝网除雾器： D1 234mm 5吸收塔的流体力学参数计算1 吸收塔的压力降气体通过填料塔的压强降， 对填料塔影响较大。 如果气体通过填料塔的压强降大， 则操作过程的消耗动力大，特别是负压操作更是如此，这将增加塔的操作费用。 气体通过填料塔的压力降主要包括气体进入填料的进口及出口压力降， 液体分布 器及再分布器的压力降，填料支撑及压紧装置

24、压力降以及除沫器压力降等。填料层压降的计算可以利用 Eckert 通用关联图计算压强降；横坐标为X WL ( V )0.5 36664.56/ 3600 (1.293 ) 0.5 1.018X Wv( L ) 1297.5/ 3600 ( 995.7 ) 1.018又查散装填料压降填料因子平均值 P 232m 【1 4】操作空塔气速 u=s2纵坐标Y u p ( V ) L0.2 0.0056L液体密度校正系数，L 其它塔内件的压力降P 较小，在此可忽略查资料【 4】 P/ Z 15 9.81 147.15Pa /m 总压降 P 147.15 6.435 946.910Pa吸收塔的泛点率校核泛

25、点率 u 0.437 100% 56.75%（50% 85%为经验值，所以在允许范围之内 ） uF 0.77气体动能因子吸收塔内气体动能因子为 F u G 0.437 1.165 0.4717 m/ s kg/m3 0.5 气体动能因子在常用的范围内。附属设备的计算与选择离心泵的选择与计算取液体流速为 u=sVLLWL36664.56995.7801.5 10 6 Pa s336.82m3 /h取管内液体流速 u, 2m/s估算管内径为 dVL3600 u,36.823.143600 3.14 20.08m选用 88.5mm 4mm水煤气管【 1】，内径 d 80.5mm管内实际流速 uVL2

26、3600 d 242.01m / sduReL0.0805 2.01 995.70.0808501.52.0110 9695.7 201009.66钢管粗糙度0.35mm【1】, 相对粗糙度 / d0.35/ 80.50.0043查得摩擦系数0.028【 1】,截止阀（全开）： l e 300【 1】,d两个 90度弯头：le 35 2 70【1】 d带滤水器的底阀（全开）： l e 420【1】d吸入管伸进水里 l , 0.2m 总管长 l 8.34 3 0.2 11.54m 管路的压头损失2.0122 9.812l l u 11.54H f （e ）0.028 （ 300 70 420）f

27、 d2 g0.08055.38m（水柱）原料泵的选择对 1-1 和 2-2 截面列伯努力方程得：1u11HZ2P2u22 H fg2g2g2g fZHfu28.345.32 0.212gZ1H13.72m选用 IS80-65-125 型泵【 1】汽蚀余量： 【 1】 30 度时水的饱和蒸汽压PV 4.241kPa【1】P 101.3kPa【1 】取吸入管长 l , 4.2m，吸入管压头损失(dl , dle)2ug2d d 2g 泵的最大允许安装高度：Hf24.22.0120.028 ( 420 35) 2.92m0.0805 2 9.81Hg允PPVg泵的实际安装高度应小于3(101.3 4

28、.241) 103 3.5 2.92 3.52m995.7 9.813.52m,这里取 1.8m,即安装在离地面 1m处转速 n/(r/min)流量 /m3/ h扬程H/m效率/%轴功 率/kW电机功 率/kW必 须汽蚀余量 (NUSH )r / m质量 (泵/ 底座) /kg145010076100/66由于本设计中吸收剂使用的是水， 因而，采用清水泵 (可用于输送各种工业用水 以及物理性质、化学性质类似于水的其他液体)既简单又使用。通过计算可知， 吸收塔所要求的压头不是很高， 所以采用普通的单级单吸式即可， 本设计中选用 的型号为 IS, 其具体参数如下：远处泵和管路的设计及计算90度弯头

29、三个,进水管伸进水里 l, 1.0m ，总管长 l=+=qV 1.2VL 1.2 36.82 44.18m3 / h去管内流速 u1 1.5m/ s, 估算管内径为 dqV0.102m3600 4 u1选用直径为 114mm 5mm的焊接钢管【 1】 内经 d 104mm管内流速 uqVRedu3600d240.104 1.45 995.7187338.19801.5 10 644.183.141.45m / s3600 3.14 0.10424钢管绝对粗糙度 :0.35mm【1】,相对粗糙度 / d 0.35/104 0.0034 查得摩擦系数0.027【1】截止阀（全开）：l e 300【

30、1】,d三个 90度弯头 le 35 3 105【1】d带滤水器的底阀（全开）： le 420【1】d关出口突然扩大 1 1【1】，管进口突然缩小 2 0.5【1】管路的压头损失H f(lle d212) u212) 2g1803.81.4520.027(300 105420 10.5)0.1042 9.8154.9m以大河面为 1 1截面，出管口截面为2 2 截面列伯努利方程：P1u12P2 u 2Z11 1 HZ2HfL g 2gL g 2gu1u2 0m/ s,P1P2101.3kPaZ1.2m,外加压头HZ H f1.2 54.9 56.1m选用 IS80 50 160的泵，汽蚀余量h

31、 2.5 3.0m30度时水的饱和蒸汽压为 PV 4.241kPa P 101.3kPa, 吸入管长 l 3.4m1.452420 35) 21.495.815.53m2吸入管的压头损失H ,f( lle ) u 0.027 ( 3.4f d d 2g 0.104 1.41m泵的最大允许安装高度 ：3Hg允 P PVh H ,f (101.3 4.241) 103 3 1.41g L g f 995.7 9.81这里取 2m,即直接安装在地面上。leZ当量长度，单位 m两截面的高度差，单位 m吸收塔主要接管尺寸选择与计算1）进气管 （ 管的末端可制成向下的喇叭形扩大口）取气体流速 u=15m/

32、s=54000m/hG,1000管径： d 3.14 0.1536m u 3.14 54000查资料【1】取 165.0 4.50的焊接钢管，内径 d 0.156m气体流速 u,d2410003.14420.156252345.716m / h 14.54m/ s（2）液体出口装置对于直径 mm 以下的塔，管口末端可制成向下的喇叭形扩大口，防止淋下的液体 进入管内，同时还要使气体分散均匀。（3）气体出口装置气体的出口装置， 要求既能保证气体畅通又要尽量除去被夹带的液沫， 在气体出 口前加装除液沫挡板。当气体夹带较多雾滴时，需另装除沫器（4）液体管路直径取液体流速 u 2m/s 0.5 0.5

33、0.5 0.5 0.5 0.5dL0.01881 L0.5u 0.5 L0.50.01881 36664.560.52 0.5995.7 0.50.0807m据根管材规范，选择热轧无缝钢管，取管径为： 89mm 4mm 其内径为 81mm（5）液体进口装置液体进口管应直接通向喷淋装置，可选用直管。液体出口装置为了便于塔内液体排放， 保证塔内有一定液封装置高度而设计， 并能防止气体短 路。（6）封头工艺设计计算结果汇总与主要符号说明吸收塔的吸收剂用量计算总表表-1项目符号数值与计量单位混合气体处理量V1000 m3 /h进塔气相摩尔比1出塔气相摩尔比2进塔液相摩尔分率X20出塔液相摩尔分率X1最

34、小液气比L/Gg mol混合气体的平均摩尔质量M Vm混合气体的平均密度Vmkg m3吸收剂用量Lkmol h气相质量流量液相质量流量VLh h塔设备计算总表表-2项目符号数值与计量单位塔径D填料层高度hm填料塔上部空间高度h1m填料塔下部空间高度h2m塔附属高度h3m塔高Zm传质单元高度H OGm传质单元数NOG总压降PfPa空塔气速ums泛点率uuf56.75%填料计算总表表 -3项目符号数值与计量单位填料直径d25 mm泛点填料因子F1232m填料临界表面张力cm主要符号说明表-4符号意义数值与计量单位A吸收因子或填料常数at填料的比表面积23209m / mDL30 O2水中扩散系数1

35、0 9 m2 / sDG30 O2空气中扩散系数g重力加速度m s 2G气体摩尔流速kmol h或 kg hkG气体膜吸收系数0.0001439kmol / ( m2s pa)kL,液膜吸收系数0.0000527kmol / ( m2s pa)L液相摩尔流速kmol huF泛点气速3 m / su气体流速3 m / sVL液相体积流量36.82m 3 / hVs气相体积流量3 m / sWLWV液体质量流量气体质量流量1297.5Kg / hL液体密度kg m3v混合气体密度kg m3G混合气的粘度1.86 10 5 Pa s水水的粘度801.5 10 6 Pa s空隙率90%c填料材质的临界

36、表面张力33 10 3N / mL水的表面张力7.122 10 2N /maw填料的润湿比表面积m 2 / m 3F气体动能因子3 0.50.4717 m/s kg/ m3U min最小喷淋密度16.72m33 / m2 2 h0.08m3 / m2 hL w min最小润湿速率U液体喷淋密度57.91m3 / (m2 h)WG,气体的质量通量2040.58Kg /(m2 ?h)WL,液体的质量通量57662.28Kg / (m2 ? h)4总结哈哈，课程设计终于竣工了！这是发自内心的笑声，也包含了很多的艰辛 很泪水！刚开始看到这个设计题目时， 老师给我们讲了一下设计中的一些过程， 但自 己脑

37、袋里几乎是一片空白， 不知道如何下手。 向周围的同学询问她们的见解， 大 家的反应好像都一样茫然！ 同学们在一起讨论， 应该怎么做我们先是反复阅 读设计任务，然后查看课本，去办公室问老师，经过这些步骤后，头脑里渐渐有 了设计过程的一个轮廓，尽管不是太清楚，但已经知道具体应该做些什么。在以后的日子里， 我的生活就是上完课， 和同学就去图书馆查资料， 去机房 或是网吧完成文字部分的输入。 但是在计算过程中， 出现了不少问题。 在选择数 据时，因为没有经验，费了好多时间，计算完成后发现不合理，这时就得回到原 点，再从新选择，再计算。说实话，出现这种情况很气人，后悔选择了原来不合 适的数据，有一种“走

38、错一步，全盘皆输”的感觉。这时候就用一句 “人生豪迈， 大不了从头再来” 来激励自己！ 当其他同学也有同样的感觉时， 用这句话也很管 用。它几乎成了激励我们继续走下去灭火剂。遇到问题时，我们不再烦躁，而是 静下心来， 想出解决问题的方法。 我是体会最深的一个， 因为就在我计算问题完 成后，接近大功告成时，我的 U 盘丢了！这事要是在放在以前，我肯定会抱怨， 会烦躁不安，那是自己的多大心血啊！ 经历了那么多后， 我的心渐渐的平静下来， 连同学都怀疑我为什么能那么淡定。 当我找完它所有可能纯在的地方后， 就决定 再重新做一份，对我来说，这是最好的补救方法。在短短的两周里， 我真实的体会到理论与实践结合的困难， 也学到了用所学 的有限