悬挑脚手架安全施工方案(范本)

1、悬挑脚手架专项施工组织设计(范本)注：本专项施工组织设计所包 含的内容(含公式、数据等)仅供参考，项目部在编写同类型专项施工组 织设计时可参照本专项施工组织设 计的编排格式，同时应根据工程项目的实 际情况酌情增减有尖内容。1编制依据(1) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)(2) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(3) 钢管脚手架扣件(GB/T15831-1995)(4) 钢结构设计规范(GB50017-2003)(5) 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)2、工程概况XX工程，位于XX地区，该I标段北面为XX路，西面为XX路，南面 为XX路，东面为

2、XX路。结构层数：XX#房，地下2层，地上15层，框 剪结构，层高：底层4.5米，二至十五层均2.9米，建筑总高度：X#房X 米，室内外高差：X米，建筑总面积：X米2。该工程脚手架X层以下采用 扣件式钢管落地脚手架，X层以上采用悬 挑式脚手架。3、X层以上悬挑脚手架设置(悬挑脚手架搭设七步，共悬挑两次)1 .本工程X层以上采用悬挑脚手架搭设，脚手架采用钢管(48 x 3.5mm)扣件组合连接。脚手架步距Xm，立杆间距Xm，立杆排距Xm， 立杆离墙Xm。悬挑梁架采用X#槽钢，外伸出Xm，内锚固Xm (槽钢L=Xm)，锚固 筋采用X钢筋，(X钢筋前后二道，X钢筋锚固钢筋与楼板钢筋绑扎 连结，焊接牢

3、固，混凝土浇筑)，锚固钢筋、槽钢之间铁板樺紧电焊固 定。悬挑梁架挑出前端下部采用Xmm钢管斜撑满焊，斜撑另一端与主 体结构墙面预埋件焊接（满焊）牢固。脚手架立杆与X#槽钢采用X钢管套筒满焊在槽钢面上固定，立杆离 槽钢Xmm处设置纵向扫地杆，采用直角扣件与立杆扣牢，横向扫地杆也采 用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上扣牢。悬挑梁架采用竹笆 脚手板满铺，脚手板下部采用安全网满包，防止物料高处坠落伤人。脚手架附墙杆采用首步拉结，首步附墙杆距水平扫地杆Xmm处，附 墙杆一端与结构预埋件焊接，另一端与立杆采用直角扣件扣牢，附墙杆必 须垂直于墙面，附墙杆与预埋件连接时，主体结构混凝土强度不宜低于

4、15N/mg，附墙杆间距：竖向间距为Xm，水平间距为Xm。4、脚手架施工技术措施（1 ）施工准备在搭设脚手架前，应做好以下准备工作：1）材料准备脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）， 其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级规 定 钢管直径48mm,壁厚3.5mm，横向水平杆2200mm,其它杆6500mm,扣 件采用锻铸铁扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB/T15831-1995）。钢挑梁采用低合金钢技术条件规 定的16#镭 钢。脚手板采用竹笆板及绿色2000目密目网等材料（连墙 杆的材质同钢 管要求标准）。2）单位工程各级负责

5、人应按施工组织设计中有尖脚手架的要求，逐级向 架设和仪用人员进行技术交底。3 ）要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查,不合格的构配件不得使用， 经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳。4）应清除地面杂物,平整搭设场地（2）搭设1 ）按脚手架的立杆柱距、立杆排距及悬挑梁（#16槽钢）伸出尺寸， 及锚固尺寸要求进行定位弹线。2）铺设垫板和安放悬挑梁应准确放在定位线上。3）悬挑梁安放平稳不得悬空，摇动并用铁板禅压紧锚焊（短钢筋把锚筋与X#槽钢电焊固定）。4）立杆柱管套于X#槽钢预焊管上，（X钢管套管电焊与槽钢面上预 埋）使立杆基部不移位。（3 ）杆件搭设脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆

6、一立柱一横向扫地杆一第一步 纵向水平杆一第一步横向水平杆一连墙件（或斜抛撑）第二步纵向水平杆 一第二步横向水平杆（4）搭设立杆的技术措施：1）外径48mm或51 mm的钢管严禁混合使用。2 ）相邻立杆的对接扣件交错布置，两个相邻立杆的接头不应设置在 同步内，同步内隔一根立杆的相邻接头，在高度方向错开的距离不宜小于 500mm,各接头中心至主节点距离不宜大于1/33 ）开始搭接立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳 定后方可根据情况拆除。4）当搭至有连墙杆的构造时，搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水 平杆后，应立即设置连墙杆，连墙杆宜靠近主节点位置,偏离主节点不应大于300mm,附墙

7、杆间距：竖向间距3米，水平间距3米。5）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米,高出檐口上皮1.5米，钢管长度 不应小于6米。（5）搭设纵、横向水平杆的技术措施：1 ）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。2）在封闭型脚手架中同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与立杆扣牢固定。3）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内，不同步或不同 跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至最近主节点不宜大于纵距的1/3。4）当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平 杆上，并应等间距设置，不应小于

8、33cm。5）主节点处设置一根横向水平杆。用直角扣件扣牢，严禁拆除。 主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于 150mm，在双排脚手架 中，靠墙一端的长度不应大于500mm。6）当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件 固定在立杆上。7）脚手板对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆，应将脚手板 两端与其可靠固定，作业层脚手架应满铺，铺稳，竹笆脚手板离墙距离不大 于 150mm。8）竹笆脚手板应按其主筋，垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接 平铺四角，应用直径18#双股的镀锌铝丝固定在纵向水平杆上。（6）搭设连墙杆、剪刀撑、横向撑、抛撑安全技术措施：1）墙杆应从底部第一步纵向

9、扫地杆上皮距300mm处。开始设置附墙 件一端与立杆扣件连接，另一端与结构预埋件焊接并垂直于墙面。连墙杆 宜靠近主节点设置5偏离不大于300mm 2）附墙件搭设向距：竖向为3.6米，水平间距3米，附墙件采用菱 形，方形、矩形布置。3）附墙件宜水平放置，当脚手架下部不能连时，可设抛撑，应采用通 长杆与脚手架连接，与地面夹角应在50度之间。连接点中心到主节点距离 不应大于300m m,抛撑应在附墙件搭设后方可拆除。4 ）双排脚手架应设置剪刀撑和横向斜撑。5）悬挑脚手架外侧立面、竖向、纵向均设置剪刀撑，从底到顶，连续 设置。6）剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上。旋转

10、扣件中心线到主节点距离不宜大于150mm。7）横向斜撑应在同一节间，由底到顶乙字形连续设置。8）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向水平杆等同步搭设。（7）扣件安装的安全技术措施：1 ）扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧不应小于 40NM且 不大于65NM。2）在主节点处，固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、斜撑等 用的直角扣件、螺旋扣件中心线的相互距离不应大于150mm。3）对接扣件开口处应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边 缘长度不应小于100m mo两相邻接头在水平方向错开距离不应小于 500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于步距的 1/3。4）悬挑脚手架除四转角处设置接地装置

11、外，接地装置间距12米设 置一组（8 ）铺设脚手板的安全技术措施：1）应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm o2）采用对接或搭接应符合规定要求，脚手板的四角应采用18#双股 的镀锌铅丝固定在支承杆上。3）在脚手架拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑 动。（9 ）搭设栏杆、挡脚板的安全技术措施：1 ）栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧。2）上栏杆上皮高度1 -2m，中栏杆居中设置。3）挡脚板高度不应小于180mm （10）脚手架搭设检查与验收1 ）钢管检查A、必须有产品质量合格证。B、应有质量检验报告，钢管材质检验应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有

12、尖规定，质量应符合国标要求。C、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 毛刺、压痕和深的划道。D、钢管外径、壁厚、端面等偏差要符合国标固定。E、钢管必须涂有防锈漆。F、扣件应有生产许可证，测试报告、质量合格证。G、使用旧钢管、扣件要进行严格检查。H、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表 1 的要求。I、安装后的扣件螺栓拧紧力矩应用扭力扳手检查，紧固力在45-55N -m范围之内，抽样方法应按随机均布原则进行。抽样检查数目与质量判 定标准5应按表2的规定确定，不合格的必须重新拧紧5直至合格为 止。脚手架搭设的技术要求与允许偏差表1项 次项目技术要求容许偏差厶(mm

13、)示意图检杳方法与工 具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动-10降沉2立柱垂直 度最后验收垂直度偏差Hmax 二 20mH/200用经纬仪和吊 线和卷尺搭设中检杳垂直 度偏差的咼度不冋咼度H时的允许偏差 ( mm)20mH二 2H 二 10H 二 20 7 50 1003间距步中偏差柱距偏差 排距偏差 20 50 20钢卷尺4纵向水平杆咼 差一根杆的两端 20水平仪或水平 尺同跨内、外纵向水 平杆高差 105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏 差外伸500mmw 50钢卷尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离a 150mm钢卷尺同步立柱上两个 相邻对接扣件的高 差 500m

14、m钢卷尺立柱上的对接扣 件距主节点的距离w h/3钢卷尺纵向水平杆上的 对接扣件距主节点 的距禺w L/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭 力矩40-65N m扭矩扳手7剪刀撑与地面的倾角45 -60角尺8脚手板外伸长度(mm)对接100 v aw 150150v a0.109+0.10 伙 470) X5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下：Mfln=-O.117A/J支座最大弯矩为M2=-(0.10 .109+0.117 470) 5002=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=0.412 06/5080.0=81.008N/mm2大横杆的计算强度小于20

15、5.0N/mm23满足要求！3 挠度计算活荷载的计算值 *050=1 47kN/m计算公式如下：T/ 甸參旳99 鹅静荷载标准值 q 仁 0.038+0.052=0.091 kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最 大挠度V=(0.677 0.091 +0.990 伙 050)朽 00.0A(100 伙 06 1 05X121900.0)=2.220mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横 杆的最大弯矩和变形。

16、1 荷载值计算大横杆的自重标准值P1 =0.038 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050 X.500/3=0.079kN汪荷载标住偵Q=3.000 XI.050 1.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=1.2 00.058+1.2 0.079+1.4 化 575=2.369kNPP小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的 弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：%二护用集中荷载最大弯矩计算公式如下：皿皿M=(1.2 0.038) K0502/8+2.369 化 050/3=0.835kN.m=0.835 X0

17、6/5080.0=164.442N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3 挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:12EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0 2038 1050.004/(384 21050.0 (3 A050.02-4 4050.02/9)/(72 2.06 1 05 X121900.0)=2.800mm最大挠度和 V=V1+V2=2.824itiiti小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆

18、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R 0.040+1.2 0.118+1.4 2362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值 包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 =0.125 22.000=2.746kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本

19、例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 4X1.500 (1.050+0.300)/2=0.608kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 *500 X/2=0.450kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 1.500 22.000=0.165kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.968kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵 距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ

20、= 3.000 2X1.500 1.050/2=4.725kN风 荷载标准值应按照以下公式计算wk =0.1Us-Us其中W0 一 本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数:Us = 1.200经计算得到5风荷载标准值 Wk = 0.7 0.550 1.250 1.200 = 0.578kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85 1MNQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩

21、 MW计算公式MW = 0.85x|.4Wklah2/10其中Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)；la -立杆的纵距(m);h立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.38kN；Ml轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果 查表得到0.19;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；10计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=3.12m；k计算长度附加系数，取1.155 :u -计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50;A立杆净截面面积，A=4.89cm2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=

22、5.08cm3 ；厂-钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到=125.23f-钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 - f,满足要求！ 2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.38kN ;f 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比IO/i的结果查表得到0.19;i-计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；I0计算长度（m），由公式IO = kuh确定，10=3.12m；k计算长度附加系数，取1.155;u -计算长度系数，由脚手架的高度确定；u二1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm2;W立杆净截面模

23、量（抵抗矩），W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.334kN.m；Awwk风荷载基本风压值，wk = 0.578kN/m2；Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw = 3.60 3.00 = 10.800m2;No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 5.000经计算得到Nlw = 8.732kN，连墙件轴向力计算值NI =13.732kN连墙件轴向力设计值Nf = OAf其中一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/1=30.00/1.58的结 果查表得到1=0.95;A = 4.89cm2； f = 205.00N/m

24、m 2 经过计算得到Nf二95.411 kNNfNI，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 13.732KN大于扣件的抗滑力8.0KN,不满足要求！连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙 支占本工程中，脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支 拉斜杆的支点距离墙体二2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I二1369.90cm4，截面抵抗矩W = 152.20cm3，截面积 A = 29.29cm2。受脚手架集中荷载P=1.2 397+1.

25、4 473=11.38kN水平钢梁自重荷载q=i.2老9.29及0001 .85 X0=0.28kN/m11.38kN11.38kN0.28kN/mAMprifcpb1500 j一2002350j悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到8.228.041.560.92In nri hi/3.333.6215.005.08悬挑脚手架支撑梁剪力图悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）0.3300.622悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R 仁 8.361 kN,R2=16.646kN,R3=-0.915kN最大弯矩 Mmax=5252kN.in抗弯计算强度f M/1.05W+N/A=5.252 XIO6/ （1.05 152200.0） +3.344 1000/2929.0=34.005N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18b号槽钢U 口水平，计算公式如下M.其中妙&均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计二 570A 235经过计算得到0b=57OXIO.5 0.0 忽 35/(2000.0 180.0 235.0)=1.16由于大于