完整版模板计算书

1、400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算单位：min1S*2(一) 参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40;梁截面高度 D(m):1.60;混凝土板厚度(mm):100.00;采用的钢管类型为 48 X；次楞间距(mm): 300;主楞竖向道数：4;穿梁螺栓直径(mm): M12;穿梁螺栓水平间距(mm): 600;主楞材料：圆钢管；直径(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.00;主楞合并根数：2;次楞材料：木方；宽度(mm): 50.00;高度(mm): 70.00;2、荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4;倾倒混凝土侧压力（kN/m2）

2、:4.0;3、材料参数木材弹性模量E（N/mm2）: 9000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）： 13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）: 1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E（N/mm2）: 6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）： 15.0；（二）梁侧模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值Fi=38.40kN/m2；（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。fI4-V30042面板计算简图（单位：mm）1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下

3、：（T = M/W 0.9=7.56kN/m；其中，q -作用在模板上的侧压力，新浇混凝土侧压力设计值倾倒混凝土侧压力设计值计算跨度（次楞间距）:I = 300mm ；面板的最大弯矩 M= 0.1 02.208)3002 +0.117 7.56 ：8002= 6.39 W5N mm； 面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 62.208 0.30+1.2 7.560 0.30=23.250kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值：C =.39 X05 / 8.10 104=7.9N/mm2; 面板的抗弯强度设计值 ： f = 15N/mm 2；面板的受弯应力计算值(T 7

4、.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=15N/mm 2，满足要求！2、抗剪验算Q=(0.6 倉2.208 300+0.617 K56 ：300)/1000=12.6kN;T =3/2bh=3 为2.597 1000/(2 1500 18)=0.7N/mm2;面板抗剪强度设计值： fv=1.4N/mm 2；面板的抗剪强度计算值T =(7.N/mm2小于 面板的抗剪强度设计值f=1.4N/mm 2, 满足要求！3、挠度验算V =0.677(4/(100EI) 57.6/(13)00 6000 7.29 105) = 0.722 mm；面板的最大容许挠度值 ：v = min(l/150,10)

5、=min(300/150,10) = 2mm ；面板的最大挠度计算值V =0.722mm小于面板的最大容许挠度值v=2mm，满 足要求！四)梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=23.250/1.600-0.100=15.500kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度70mm,断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1 5 7 7/6 = 40.83cm3;I = 1 507X7X7/12 = 142.92cm4;E = 9000.00 N/mm2;15.5k

6、N/rT15.5kNIZm 15.5kN；m150400350400200计算简图经过计算得到最大弯矩 M = 0.310 kN m,最大支座反力 R= 6.605 kN，最大变形V = 0.394 mm(1) 次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W 105/4.08 4 = 7.6 N/mm2;小于次楞的抗弯强度设计值经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 次楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值(T =7.6 N/mm2f=13N/mm2,满足要求！(2) 次楞的抗剪验算Q=3.505 kN;T3Q/2bh=3 3505.23/(2 5区70)=1.

7、302 N/mm2; 次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm 2;次楞最大抗剪强度基本满足要求！(3) 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v = min(400/150,10)=2.667mm ;次楞的最大挠度计算值V =CB94mm小于次楞的最大容许挠度值v=2.667mm ,满足要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.605kN,按照集中荷载作用下的 三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2 4.493=8.99cm3;I = 2 .783=21.57cm ;E = 206000.00

8、N/mm2;e.eOSLN G&OEkN 6.eO5kN e.G05kN &.6O5kM G.eOSkN(3)1JSCO600主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M =0.892 kN m,最大支座反力 R= 14.696 kN,最大变 形 V = 0.478 mm(1) 主楞抗弯强度验算(T =M/W05/8.99 W3 = 99.2 N/mm2; 主楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm 2;主楞的受弯应力计算值(T 99.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！(2) 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.478 mm主楞的最大容许挠度值：V

9、= min(600/150,10)=4mm ;主楞的最大挠度计算值V =(478mm小于主楞的最大容许挠度值v=4mm，满足要求！(五) 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NvN=f A其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积(mm2);f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;穿梁螺栓型号：M14 ;查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =14.696 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 105/1000 = 17.85 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=14.696kN小于穿梁螺栓最大容许拉

10、力值N=17.85 kN，满足要求！二、梁底模板计算（一）参数信息梁的截面尺寸为400mM 1600mm,模板支架计算长度为6m,梁支撑架搭设高度H（m）: 5.97,梁段集中线荷载（kN/m） : 38.6。采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形 式。单位：minirm1aBLO尹龍底袁撑那楞=1梁底増加承重盒杆o1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度（mm）:100；立杆纵距la（m）:0.6;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08;立杆步距h(m):1.6;板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.9 ；梁两侧立杆间距lb(m):0.8;梁底增设双立杆。2、材料参数面板类型为胶合面板

11、，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为50m材70mm,梁底支撑钢管采用 483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24 X102mm2,截面模量 W=4.49X 103mm3,截面惯性矩为 I=1.08 105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm= 13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv= 1.3 N/mm2,弹性模 量为E = 9000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm= 15 N/mm2，抗剪强度设计值为fv = 1.4 N/mm2，面板弹性模量为E= 6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模T底模小楞-水平钢管-扣件/可调托座- 立杆-基础的传力顺序，分

12、别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3;施工人员及设备 荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准 值：24kN/m3。所处城市为宁波市，基本风压为W0= 0.44 kN/m2;风荷载高度变化系数为 尸0.74, 风荷载体型系数为ps= 0.038。(二) 梁底模板强度和刚度验算qf1f1f1(fH.11、h广J200200丿J面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小，以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本

13、工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =300.00 K8.00 X8.00/6 = 1.62 104mm3;I =300.00 18.00 18.00 18.00/12 =1.46 105mm4;1、荷载计算模板自重标准值： q1=0.50 0.30=0.15kN/m；新浇混凝土自重标准值：q2= 1.60 24.00 0.30= 11.52kN/m;梁钢筋自重标准值：q3= 1.60 X.50 0.30= 0.72kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：q4=1.00 0.30=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5= 2.00 0.30= 0.60kN/m。m；

14、底模的荷载设计值为： q=1.35 (qi+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35 (0.15+11.52+0.72)+1.4 (0.30+0.60)=17.99kN/2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：= M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0. 125ql2= 0.125 17.99 00.20 %.20=0.090kN m;支座反力为 R1=0.375ql=1.349 kN；R2=1.25ql=4.497 kN， R3=0.375ql=1.349 kN； 最大支座反力 R=1.25ql=4.497 kN；(T = M/W=9.00 104/1.62

15、104=5.6N/mm2;面板计算应力T =a3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满 足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=2.248 kN,抗剪强度按照下面的公式计算:T =3Q/(2bhfvT =3 X 482X1000/(2 3008)=0.624N/mm2;面板受剪应力计算值T =0.64小于fv=1.40N/mm2,满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130- 2001，刚度 验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变 形计算如下：最大挠度计算公式如下 :V =0.52qk

16、l4/(100EI) 70.00 70.00/6 =4.08 104 mm3;I=50.00 70.00 70.00 70.00/12 = 1.43 1060.302= 0.135 kN m；最大剪力Q =0.617 X4.989 0.30= 2.774kN;最大受弯应力（T = M / W = 1.35 5/41.08 104 = 3.304 N/mm2;支撑小楞的最大应力计算值T = 3304 N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值 fm=13.000 N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须满足：T =3Q/(2bhfv支撑小楞的受剪应力值计算:T = 3 X72:

17、703/(2 50.00 0.00) = 1.189 N/mm2;支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2;支撑小楞的受剪应力计算值T= 1.189 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv= 1.30 N/mm2,满足要求!4、挠度验算V =0.677(4/(100EI) V =min( 1/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值V 0.677 14.989 300.004/(100 9000.00 1.43 106)=0.064mm；支撑小楞的最大挠度计算值尸0.064 mm小于支撑小楞的最大允许挠度v =min(300.00/ 150,10) mm,满足要求!(四) 梁底

18、横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作 用下的简支梁进行计算。计算简图如下:1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力:P1=R1=1.1ql=1.1 (349/150.000) 15000=1.484kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1 (4.497/150.000) 15000=4.946kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(0.800-0.400)/4 0.300 总.2 0.100 送4.000+1.4 1.000)+1.2 20.300 总.600-0.100 )0.500=0.668k

19、N2.151333.33215I333 33计算简图(kN)经过连续梁的计算得到:N1=N4=0.51 kN;N2=N3=4.116 kN;最大弯矩 Mmax=0.117 kN m；最大挠度计算值vax=0.034 mm；最大受弯应力 T = M / W = 1.17X4.09 X)4 = 26.06 N/mm2;梁底支撑小横杆的最大应力计算值T =26.06 N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗 弯强度设计值fm =205.000 N/mm2，满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度：V =0.034 mm梁底支撑小横杆的最大挠度计算值V = 0.034 mm小于 梁底支撑小横杆的最大允 许挠度V

20、=min(333.33/ 150,10) mm，满足要求!(五) 梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷 载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.51 kN。(1)6006006000.51kH0.51 kN 0.51 kN 0.51 kN O.SIkM 0.51 kN 051 kN支撑钢管计算简图最大弯矩 M max = 0.054 kN m ;最大变形 vax = 0.057 mm ;最大支座力 Rmax = 1.097 kN ;最大应力(T =M/W= 0.054 X 10(4.49

21、 10 )=11.927 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值fm =205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值T = 11.927 N/mm小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度V =0.057mm、于最大允许挠度v=min(600/150,10)mm,满足 要求!梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.116 kN4.116kN 4.116kN 4.1iekN 4.116kN 4.116kN 4,116kN 4J16kN lll&kN 4/11 EkN1eooeooeoo支撑钢管计算简图最大弯矩 M

22、max = 0.658 kN m ;最大变形 Vmax = 0.765 mm ;最大支座力Rmax = 13.445 kN ;最大应力（T =M/W= 0.658 X 10（4.49 103 ）=146.605 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值（T =146.605 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计 值fm =205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度V =0.765mm、于最大允许挠度V =mi n（600/150,10） mm,满 足要求!（六）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规

23、范5.2.5）:其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.096 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求（七）不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值 Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最 不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受 的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分:根据前面的计算，梁两侧立杆扣件滑移力 F1 =1.097 kN,梁底立杆所受竖向力F2 =13.445

24、kN；根据规程条文说明421条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值, 故梁两侧支架自重荷载值为：F3=1.35 015 S.97= 1.209kN ;梁底立杆支架自重荷载值为：F4=1.35 0.15 (5.97-1.60)= 0.885kN;通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢 筋混凝土自重：F5=1.35 (0.90/2+(0.80-0.40)/4) 0.60 (0.50+24.00 0.10)=1.292 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载F6=1.4 2.90/2+(0.80-0.40)/4) 0.

25、60 ：(1.00+2.00)=1.386 kN;梁两侧立杆受压荷载总设计值为：N1=1.097+1.209+1.292+1.386=4.983 kN；梁底增加立杆受压荷载总设计值为： N2=13.445+0.885=14.330 kN；立杆受压荷载总设计值为： N =14.330 kN；2、立杆稳定性验算(T = Nt/( AH) t.62/10 = 0.002 kN m；2、立杆稳定性验算c=Nut/(AKh)+Mw/W103X1.60 103=9.60 106mm2;Wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数卩取为1.0,wk2=0.7 仪X 0=0.7 X0.74 1.0 0.44=

26、0.228kN/m ;所以可以求出F=0.85 XAFXWk Xla/La=0.85 X9.60 106X10-60.228 0.6/6 1000=185.983N。H-模板支架计算高度。 H=5.970 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m）,此处取梁两侧立杆间距lb= 0.800 m。la -梁底立杆纵距（ m）， la=0.600 moLa-梁计算长度（ m）， La=6.000 m。综合以上参数，计算得 N1=3X185.983 5970.000/（1+1） 800.000）=2081.844N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立

27、杆的稳定性，当不考虑叠合效应时，按照下式重新计算：(T =(Nt+Ni)/( AHK=120 kPa；其中，地基承载力标准值： fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力： p = N/A =14.33/0.25=57.32 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ： N = 14.33 kN； 基础底面面积 ： A = 0.25 m2 。p=57.32 kPa fg=120 kPa。地基承载力满足要求!300x750梁模板支架计算书、梁侧模板计算(一) 参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30;梁截面高度

28、D(m):0.75;混凝土板厚度(mm):100.00；采用的钢管类型为 48 X；次楞间距(mm): 300；主楞竖向道数：2；穿梁螺栓直径(mm): M12 ；穿梁螺栓水平间距(mm): 600；主楞材料：圆钢管;直径(mm): 48.00；壁厚(mm): 3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm): 50.00；高度(mm): 70.00;2、荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材弹性模量E(N/mm2): 9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/m

29、m 2): 1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2): 6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 15.0；(二) 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。F=F=0.22yH其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)新浇混凝土的初凝时间，计算，得5.714h ；T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -1.200m/h;H -混凝土的浇筑速度，取混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；混凝土坍落度影响

30、修正系数，取1.150。外加剂影响修正系数，取1.200 ;弘-根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得45.611 kN/m、18.000 kN/m，取较小值18.000 kN/nf作为本工程计算荷载。(三) 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。q03(10 I+V i 1 I300 I+面板计算简图(单位：mm)1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下:= M/W 1.8 1.8/6=35.1cm3;M - 面板的最大弯矩 (N-mm)；(T -面板的弯曲应

31、力计算值(N/mm2)f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括 :新浇混凝土侧压力设计值:qi= 1.2 区65 X6.8 0.9=12.64 kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2= 1.4 0.65 40.9=3.28 kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 300mm；面板的最大弯矩 M= 0.1X12.64 03002 +0.117 3.28 3002= 1.48 105 N-mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 12.64

32、0.30+1.2 3.28 0.30=5.35kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 184105 / 3.51 104=4.2 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值(T =42 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！2、抗剪验算Q=(0.6 12.64 300+0.617 3.28 300)/1000=2.88 kN;T =3Q/2bh=3 X 2.81000/(2 650 18)=0.37 N/mm2;面板抗剪强度设计值： fv=1.4 N/mm2；面板的抗剪强度计算值T =0.3N/mm2小于面板的抗剪

33、强度设计值f=1.4N/mm 2，满足要求！3、挠度验算V =0.677(4/(100EI) 3.16 105) = 0.338 mm；面板的最大容许挠度值：V = min( 1/150,10) =min(300/150,10) = 2mm ；面板的最大挠度计算值v =CB38mm小于面板的最大容许挠度值v=2mm，满 足要求!(四) 梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.35/( 0.750-0.100) =8.23 kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm,断面

34、惯性矩I，断面抵抗矩W 和弹性模量E分别为:W = 1 5X7 7/6 = 40.83cm3;I = 1 5X7X7X7/12 = 142.92cm4;E = 9000.00 N/mm2;e.23kN/m8.23kN/mjgm513350300计算简图经过计算得到最大弯矩M = 0.37 kN m，最大支座反力 R= 4.967 kN，最大变形v 1.313 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W 70)=1.07 N/mm2;次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm 2;次楞最大抗剪强度计算值T = 1.07 N/mm小于 次楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，

35、满足要求!(3) 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v = min(350/150,10)=2.333mm ;次楞的最大挠度计算值V =1313mm小于 次楞的最大容许挠度值v=2.333mm， 满足要求!2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.967kN,按照集中荷载作用下的 三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2 4.493=8.99cm3;I = 2 K).783=21.57cm ;E = 206000.00 N/mm2;4.9G7IN4.9e7kN4.9e7kN4 9e7kM 4.9G7kN

36、fl)23)ecoGOOGOO主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M = 0.671 kN m,最大支座反力 R= 11.052 kN,最大变形V = 0.59 mm(1)主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 617105/8.99 W3 = 74.6 N/mm2; 主楞的抗弯强度设计值 ： f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(T =4.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm 2，满足要求！2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.359 mm主楞的最大容许挠度值 ： v = min(600/150,10)=4mm;主楞

37、的最大挠度计算值V 0.359mm小于主楞的最大容许挠度值v=4mm，满 足要求！五)穿梁螺栓的计算验算公式如下 :NA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力;A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ;f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2; 穿梁螺栓型号：M12 ;查表得： 穿梁螺栓有效直径 ： 9.85 mm;穿梁螺栓有效面积 ： A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力 ： N =11.052 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 76/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.052kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN ，满

38、足要求！二、梁底模板计算(一)参数信息梁的截面尺寸为300m材750mm,模板支架计算长度为8m,梁支撑架搭设高度H(m): 9.4,梁段集中线荷载(kN/m) : 10.086。采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形 式。单位：min300见嚓侧複按支架“8S7001、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):100；立杆纵距la(m):0.8;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08；立杆步距h(m):1.6;板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.9 ；梁两侧立杆间距lb(m):0.7 ；2、材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方断面为50m材70

39、mm,梁底支撑钢管采用 483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24 Xl02mm2,截面模量 W=4.49X 103mm3,截面惯性矩为 1=1.08 沐05 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm= 13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv= 1.3 N/mm2,弹性模量为E = 9000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm= 15 N/mm2，抗剪强度设计值为fv = 1.4N/mm2，面板弹性模量为E= 6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模T底模小楞-水平钢管-扣件/可调托座- 立杆-基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为0.5

40、kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3;施工人员及设备 荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准 值：24kN/m3。所处城市为宁波市，基本风压为W0= 0.44kN/m2;风荷载高度变化系数为 尸0.74,风荷载体型系数为 尸0.038。（二）梁底模板强度和刚度验算| II150150-ra-面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小，以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =400.00 18.00 18.00/6 =

41、2.16 104mm3;I =400.00 18.00 18.00 18.00/12 =1.94 105mm4;1、荷载计算模板自重标准值：q1 = 0.50 0.40= 0.20kN/m;新浇混凝土自重标准值：q2= 0.75 (24.00 0.40= 7.20kN/m;梁钢筋自重标准值：q3= 0.75 1.50 0.40= 0.45kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：q4= 1.00 0.40= 0.40kN/m;q5= 2.00 %.40= 0.80kN/m。振捣混凝土时产生的荷载标准值：底模的荷载设计值为:q=1.35 旳i+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35 (0.20

42、+7.20+0.45)+1.4 (0.40+0.80)=12.28kN/m2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：= M/W18)=0.24N/mm2;面板受剪应力计算值T =0.4小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不 乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下:最大挠度计算公式如下V =0.52qkl4/(100EI) 70.00 70.00/6 =4.08 104 mm3;I=50.00 70.00 70.00 70.00/12 = 1.43 1065.755)0.402= 0.092 k

43、N m；最大剪力Q =0.617 5.755 0.40= 1.420kN;最大受弯应力(T = M / W =9.20 104/4.08 104 = 2.255 N/mm2;支撑小楞的最大应力计算值(T =2.255 N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值 fm=13.000 N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须满足：T =3Q/(2bhfv支撑小楞的受剪应力值计算:T = 3 421103/(2 50.00 70.00) = 0.609 N/mm2;支撑小楞的抗剪强度设计值fv =1.300N/mm2;支撑小楞的受剪应力计算值0.609 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv= 1.30 N/mm2,满足要求!4、挠度验算V =0.677(4/(100EI) 106)=0.078mm；支撑小楞的最大挠度计算值尸0.078 mm小于支撑小楞的最大允许挠度v=mi n(400.00/ 150,10) mm,满足要求!（四）梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木