脚手架项目施工组织范本

1、办公楼外脚手架施工方案浙江XX有限公司二O0 年十二月落地式外脚手架一、工程概况本工程办公楼，位于浙江 XX区XX街道；主体为框剪结构，地下一层， 地上十五层；总面积约13946.6平方米。二、编制依据（1）建筑施工安全检查标准 JGJ59-99;（2） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 ；（3） 钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规范DG/TJ08-016-2004；（4）施工组织设计及施工图纸三、脚手架构配件的质量标准（1）钢管：钢管一般采用外役48mm壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准碳素结构钢（GB/T700）的要求。立杆、纵向水

2、平杆（大横杆）的钢管长度一般为 46m横向水平杆（小横杆）一般为1.9 2.3m。钢管应涂防锈漆。（2） 扣件：扣件应符合钢管脚手架扣件（ GB15834 1995）的规定。扣 件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于 5mm（3）脚手板；钢脚手板一般用厚为 2mm的钢板压制而成，其表有均匀分布的防滑孔，板长24m,宽250mm木脚手板一般用杉木或松木制成，板长36m,宽不小于150mm（4）脚手架的用途及极限荷载值脚手架用途分砌筑脚手架、装修脚手架和防护用脚手架，其外围满挂密网封闭。脚手架荷载：结构架为3kn/m,装修为2

3、kn/m。脚手架的设计计算（见附页设计计算书）。四、脚手架搭设方法：1. 搭设顺序：基础为200厚素砼散水坡，放置底座（立杆下厚 50实木板连贯设置），自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂 直和平杆水平使其符合要求后，按4555Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段， 按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面检查一 遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置连墙件。按第一步架的作业程 序和要求搭

4、设第二步、第三步随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。2. 构造要求：（1）立杆：立杆间距选用1.50m,允许搭设偏差土 5mm立杆垂直允许搭设偏差土 10cm（2）扫地杆设置垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm(3) 横杆间距、平整度横杆步距采用1.05m,用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm,纵向水平杆全长平整度不超过土 10cm(4) 立杆、横杆接头的详细做法：立杆上对接扣件应交错布置，两个相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度

5、方向错开的距离不应小于 500mm各接头中心距主节点的距离 不应大于步距的1/ 3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm并应避免设在纵向水平杆的跨中。3. 架体与建筑结构拉接要求：(1) 构造形式：采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件中间固定于墙体上。(2) 布置要求：连墙杆在垂直间距不应大于4m水平间距不大于6m的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于 30cm。必须在底部第一根纵向水平杆 处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。门窗洞 口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘 25

6、0mm以上。4. 剪刀撑的搭设方法：在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在 57根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于 4 跨，且不小于6m斜杆与地面的倾角宜在4560之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆上， 旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于 15cm剪刀撑接长采用搭接接长，搭接 长不小于80cm,用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于 10cm处。剪刀撑 下端一定要落地。5. 小横杆的设置：每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部， 端头个处伸出长度不小于10c

7、m该杆轴线偏离主节点的距离不应大于 15cm双排 架中靠墙一侧的外伸长度不应大于 50cm6. 脚手板的防护栏杆：脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。7. 脚手架体与建筑物之间封闭办法：7.1 密封网垂直封闭：(1) 密目网贯穿试验：密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。要符合GB16909勺规定。每10cmx 10cm=100cm2勺面积上有2000个以上网目。(2) 密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成 30夹角拉平，在其中心上方 3m用5Kg 重的钢

8、管(管径48 51mr)垂直自由落下，不穿透即为合格产品。(3) 密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系 绳的材质应符合GB16909的规定7.2兜网封闭：用大眼安全网(平网)将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10m封闭一道。8. 脚手架的上下通道：脚手架体需要设置安全马道，马道宽度不小于im马道坡度以1： 3(高：长)为宜；马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面 设剪刀撑；人行斜道小横杆间距不超过 1.5m;马道上满铺脚手板，板上钉防滑条； 设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2m，下部护身栏杆距脚手板0.6m。五、脚手架的卸

9、料平台：脚手架的卸料平台上面要挂牌表明控制荷载并严格按照搭设方案施工(卸料 平台另编制施工方案)。六、脚手架搭设质量要求：(1) 立杆的垂直偏差：搭设高度H0.14 为5004/(100 忽.06 X1O5X1136OO)+O.99O 0.7 为5004心00 送.06 X105X 113600) = 1.705 mm ;大横杆的最大挠度1.705 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，

10、在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p仁0.035 X 1.5 = 0.053 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X 1.5/(2+1)=0.158 kN ;活荷载标准值：Q=2X 1.05 X 1.5/(2+1) =1.050 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.053+0.158)+1.4 X 1.05 = 1.723 kN ;PP小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.2 X 0.035 X 1.

11、05 2/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：PlIMPmax = 1.723 X 1.05/3 = 0.603 kN.m ;最大弯矩M= Mqmax + M pmax = 0.609 kN.m ;最大应力计算值 (T = M / W = 0.609 X614730=128.712 N/mm 2 ;小横杆的最大弯曲应力c =128.712 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mn2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：vmax=5X0.035 X

12、0504/(384 X.06 X05X13600) = 0.024 mm ;大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=.R(护4广72 7Vmax =:1260.6 X050 X(3 X0502-4 X0502/9 ) /(72 2.06 X05X13600)=2.213 mm ;最大挠度和 V = qrmax + pmax = 0.024+2.213 = 2.237 mm ;小横杆的最大挠度为2.237 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm,满

13、足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载 力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:其中Rc -扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.035 X 1.5 X 2/2=0.053 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.035 X 1.05/2=0.019 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.2

14、36 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X 1.05 X 1.5 /2 = 1.575 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.053+0.019+0.236)+1.4 X 1.575=2.575 kN ;R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下 内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2) X 0.035/1.80 X 18.00 = 2.777kN ; 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN

15、/m2N G2= 0.3 X 4X 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 1.215 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 X4X 1.5/2 = 0.45 kN ; 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X 18 = 0.135 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ng1+Ns2+N33+N34 = 4.577 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 2 X 1.05

16、X 1.5 X 1/2 = 1.575 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:U Z-的规定采用：风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)Wo = 0.45 kN/m2；7U Z= 1.206;U s -风荷载体型系数：取值为1;经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 X 0.45 X 1.206 X 1 = 0.38 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 4.577+ 1.4 X 1.575= 7.

17、698 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 4.577+ 0.85 X 1.4 X 1.575= 7.367 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850X 1.4 X 0.38 X 1.5 X1.82/10 = 0.22 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.698 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155

18、 ;当验算杆 件长细比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度，由公式I。= k XX确定：I。= 3.118 m ;长细比Lo/i = 196;轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的计算结果查表得到：二0.188 ;立杆净截面面积：A = 4.5 cm 2 ;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.73 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;（T = 7698/（0.188 X 450）=90.991 N/rtim立杆稳定性计算（7 = 90.991 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mn2,满足要求！考虑

19、风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.367 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I 0 = kuh 确定：丨0 = 3.118 m ;长细比：L 0/i = 196;轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.188 立杆净截面面积：A = 4.5 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.73 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2;7 = 7367

20、.13/（0.188 X 450）+219705.583/4730 = 133.531 N/mm;立杆稳定性计算 7 = 133.531 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm,满足要求！七、最大搭设高度的计算：按规范5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭 的脚手架可搭设高度按照下式计算：u _洵-厲22我+L4壬叫J且t二I禺构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：NG2K = N G2+N33+N34 = 1.8 kN ；活荷载标准值：Nq = 1.575 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.125 kN/m ;HS =

21、0.188 X 4.5 X 10-4X 205X 103-(1.2 X 1.8+1.4 X 1.575)/(1.2 X 0.125)=86.659 m ;按规范5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H-0冗讯H = 86.659 /(1+0.001 X 86.659)=79.748 m ;H= 79.748和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的 脚手架可搭设高度按照下式计算：俱/ - 1.2 +0 8514(2 辱 4

22、 瞬洌Hy =1徧构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K = N G2+N33+N34 = 1.8 kN ；活荷载标准值：Nq = 1.575 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.125 kN/m ;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=MW / (1.4 X 0.85) = 0.22/(1.4 X 0.85) = 0.185 kN.m ;H =( 0.188 X 4.5 X 10-4X 205X 103-(1.2 X 1.8+0.85 X 1.4 X (1.575+0.188 X4.5 X 100X 0.185/4.73)/(1.2 X 0.12

23、5)=62.628 m ;按规范5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不 超过50米：H = 62.628 /(1+0.001 X 62.628)=58.937 m ;H= 58.937和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N i = N iw + No风荷载标准值 Wk = 0.38 kN/m 2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m 2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0=5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw = 1.4 X WX Aw = 8.616 kN ;连墙件的轴向力设计值 Nl = N lw + N 0= 13.616 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = A - f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949, I为内排架距