苏州塔吊基础施工方案

1、编制：审核：批准：通州建总集团有限公司2016年5月目录第一节、工程概况2第二节、编制依据2第三节、工程施工对塔吊的要求 2第四节、塔吊基础定位 3第五节、工程地质资料 3第六节、塔吊基础形式 6第七节、塔吊基础施工做法 7第八节、施工要求 8第九节、塔吊基础计算书 8第十节、附图25第一节、工程概况第二节、编制依据1、本工程施工图纸。2、张家港市浮山建筑机械有限公司出据的QTZ63型塔式起重机基础图。3、本工程岩土工程详细勘察报告4、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002；5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；6、建筑机械使用安全操作规程JGJ33-2

2、012 ；7、施工现场机械设备检查技术规程 JGJ160-2008 ；8、 江苏省建筑安装工程施工技术操作规程 DGJ32/J27、/J 28 、/J 30 、/J 50 2006；9、 建筑工程施工机械安装质量检验规程DGJ32/J65-2008 ；10、江苏省建筑施工安全质量标准化管理标准DGJ32/J66-2008 。第三节、工程施工对塔吊的要求1、塔吊选型本工程为框架结构，基础主体阶段垂直运输主要通过塔吊完成，对现场的垂直运输和水平运输能 力要求比较高，根据总平面布置采用5台QTZ63塔吊。2、塔吊布置（1）塔吊施工时应注意塔吊大臂之间的安全高度以及塔吊臂与建筑物的安全高度。（2 ）考

3、虑施工作业区域内的作业量、场地情况，场地内钢筋加工和堆放模板的位置，拆装场地、 条件等因素，保证施工需求，吊装基本无死角。（3 ）保证塔机运动部分任何部件距离现场内及周边建筑物、施工设施之间的安全操作距离不小于2m。（4）塔吊平面位置见附图。第四节、塔吊基础定位1、根据现场实际情况和结合本工程特点，考虑到机械的经济适用性，计划在10#和17#楼之间（ 1号塔吊）， 25#和29#楼之间（2号塔吊）， 35#楼南侧（5号塔吊）， 36#楼南侧（ 4号塔吊）， 37#楼南侧 （3号塔吊）各设置1台QTZ63塔吊，具体位置详附图。2 、塔吊预埋地脚螺栓定位尺寸详塔吊基础图。第五节、工程地质资料1 、

4、有关地质参数 经勘探揭示，本工程地貌单元属长江三角洲冲积平原。根据其岩性特征及其物理力学性质的差异 性，在勘探深度 50m 范围内的土体，根据其土层特征及物理力学性质，自上而下可划分为13 个工程地质层（亚层） 。本场地内自地面起由上而下的土层分别描述评价如下： -1 杂填土：堆积年代小于 5 年，杂色，松散，不均匀，物质成分为碎石、砖块和粘性土等建筑 垃圾，局部夹石块，工程性能差。该层主要分布于场地西部，东部仅局部分布，层厚2.600.30m ，层底高程 4.241.62m 。-2淤泥质填土：堆积年代小于 5年，灰灰黑色，欠固结，软流塑，不均匀，以回填的粘性土为主，夹淤泥质土，具臭味。静力触

5、探Ps=0.9Mpa , qc=0.2MPa , fs=13.9kPa，压缩系数a-2=0.48MPa-1,压缩模量Es1-2=4.17MPa，为高压缩性土，工程性能差。该层分布于暗塘、 暗浜部位，层厚5.302.10m , 层底高程 0.20-2.30m。-3 素填土：堆积年代大于 10 年，灰褐灰色，欠固结，软可塑，不均匀，物质成分为粉质粘 土，含植物根茎，局部夹少量碎石，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等。静力触探Ps=1.3MPa, qc=0.7MPa , fs=44.1kPa，压缩系数a-2=0.40MPa-1，压缩模量 Esi-2=4.96MPa，为中 高压缩性土，工程

6、性能差。该层在暗塘、暗浜部位缺失，其余均有分布，层厚4.400.40m，层底高程3.19-0.45m。 -1 粉质粘土：深灰 灰色，夹灰白色斑块，可塑，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等。静力触探 Ps=1.7MPa，压缩系数 a-2=0.27MPa-1，压缩模量 Esi-2=6.62MPa，地基承载力 fak=150kPa,为中压缩性土，工程性能一般。该层分布于11#、12#、18#21#住宅楼部位，其余部位缺失，层厚 4.201.40m，层底高程-1.38-2.25m。 -2 粉质粘土：青灰色，软 可塑，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等。静力触探Ps=1.3MPa

7、，压缩系数 a-2=0.37MPa-1，压缩模量Es1-2=5.19MPa，地基承载力fak=120kPa,为中压缩 性土，工程性能一般。该层分布于 11#、 12#、 18#21#住宅楼部位，其余部位缺失，层厚 3.201.70m， 层底高程 -3.89-4.89m 。 粘土：暗绿褐黄色，可硬塑，含铁锰结核，无摇振反应，切面光滑、有光泽，干强度高，韧性高。静力触探 Ps=3.2MPa , qc=1.7MPa ,fs=107.4kPa，压缩系数 a-2=0.24MPa-1,压缩模量 Es1-2=7.41MPa , 地基承载力fak=200kPa，为中压缩性土，工程性能较好。该层在11#、12#

8、、18#21#住宅楼所处层分布区缺失，在暗塘、暗浜部位局部被切割缺失，层厚4.901.00m,层底高程-0.84-2.61m。 -1粉质粘土：灰黄色，可塑，含铁质锈斑，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等。静力触探 PS=2.0MPa , qc=1.5MPa, fs=57.5kPa ,压缩系数 a-2=0.27MPa-1,压缩模量 Es1*6.72MPa , 地基承载力fak=150kPa,为中压缩性土，工程性能一般。该层在11#、12#、18#21#住宅楼所处层分布区缺失，层厚 3.700.60m，层底高程-2.12-5.43m。-2 粉质粘土：灰色，软塑，局部夹薄层粉土，无摇振反

9、应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等。静力触探 Ps=1.2MPa , qc=1.0MPa , fs=30.7kPa,压缩系数 a-2=0.26MPa-1，压缩模量 Es1-2=7.22MPa , 地基承载力fak=110kPa,为中压缩性土，工程性能一般。该层局部缺失，层厚4.800.60m，层底高程-3.69-7.00m 。 -1 粉土：灰色，饱和，稍 中密，局部夹薄层粉质粘土，微层理发育，含云母碎屑，摇振反应迅速，切面无光泽，干强度低，韧性低。静力触探Ps=4.6MPa , qc=3.6MPa , fs=118.3kPa，压缩系数a-2=0.19MPa-1，压缩模量Esi-2=9.66

10、MPa，地基承载力fak=130kPa,为中压缩性土，工程性能一般。该层普遍分布，层厚 4.600.70m，层底高程-5.75-9.42m。 -2粉土 ：灰色，饱和，中密，局部夹薄层粉质粘土，微层理发育，含云母碎屑，摇振反应迅速，切面无光泽，干强度低，韧性低。静力触探Ps=7.5MPa ,qc=5.2MPa ,fs=159.5kPa，压缩系数a-2=0.18MPa-1, 压缩模量Es1-2=10.13MPa，地基承载力fak=160kPa,为中压缩性土，工程性能一般。该层普遍分布，层 厚 9.205.20m，层底高程-12.60-16.67m。 粉砂：灰色，饱和，中密实，局部夹粉土，含云母碎屑

11、，砂粒矿物成分以石英为主，长石次之。静力触探 Ps=10.4MPa ,qc=7.9MPa ,fs=186.9kPa，压缩系数 a-2=0.15MPa-1，压缩模量 Es1-2=12.51MPa , 地基承载力fak=200kPa，为中压缩性土，工程性能较好。该层普遍分布，层厚16.5011.40m,层底高程-25.55-30.25m。 粉砂夹粉质粘土：以粉砂为主，灰色，饱和，中密实，夹粉质粘土，层理发育，含云母碎屑，砂粒矿物成分以石英为主，长石次之。静力触探qc=7.4MPa , fs=163.5kPa，压缩系数a-2=0.15MPa-1,压缩模量Es1-2=12.09MPa，地基承载力fak

12、=180kPa,为中压缩性土，工程性能较好。该层普遍分布，层 厚 9.404.60m，层底高程-34.85-35.28m。 粉砂：灰色，饱和，密实，含云母碎屑，砂粒矿物成分以石英为主，长石次之。静力触探qc=13.8MPa , fs=340.3kPa，压缩系数 a-2=0.14MPa-1,压缩模量 Es1-2=12.72MPa ,地基承载力 fak=240kPa , 为中压缩性土，工程性能较好。该层普遍分布，层厚 11.105.50m （未钻穿）。按照地质报告，部分土层承载力特征值见下表。地基承载力特征值综合确定表层号土层名称按抗剪 强度按物理 指标按静力触探按标贯 击数综合 确定值fakf0

13、f0 （按 Ps）f0 （按 qc）f0fakkPakPakPakPakPakPa-1杂填土/r / :-2淤泥质填土/-3素填土/-1粉质粘土206217167/150-2粉质粘土166166134/120粘土307251293195/200-1粉质粘土188207193174/150-2粉质粘土131163125122/110-1粉土137147142137159130-2粉土148152200176192160粉砂258/249237241200粉砂夹粉质粘土240/227227180粉砂250/352315240本工程塔吊基础顶面位于地下室底板垫层下口，根据勘察单位提供的岩土工程详细勘

14、察报告 显示塔吊基础下部持力层为-1粉质粘土层。2、地下水位情况苏州市东部平原区历史最高潜水位为2.63m （1985国家高程基准，下同），历史最低潜水位-0.21m，近35年最高潜水位为2.50m，潜水位年变幅一般为12m其补给来源主要为大气降水。苏州市历史最高微承压水水位为 1.74m,历史最低微承压水位为 0.62m，年变幅0.80m。其补给来源主要为大气降 水、地表水以及上部潜水。根据勘察资料，本场地浅部地下水按其埋藏条件可分为潜水及微承压水。据区域地质资料，潜水：赋存于-2层淤泥质填土和-3层素填土中，为弱富水性，主要接受大气降水的入渗补给，通过自然蒸发和向河道排泄，其水位随季节、气

15、候变化而上下波动，属典型的蒸 发入渗型动态特征。勘探时干钻至含水层一定深度，实测（量测时间2016年2月21日28日）潜水含水层的初见水位为1.681.87m，间隔一段时间后侧得的稳定水位为1.791.96m（ 85高程）。微承压水：赋存于-1层粉土、-2层粉土和层粉砂中，为中等富水性，主要接受大气降水和河水的入渗补给，通过侧向迳流排泄，其动态变化受大气降水、地形地貌、地表水体等因素的制约影 响。勘探时钻入含水层后，下钢质护管进行止水，使其与潜水含水层隔开，间隔一段时间后（量测时间2016年2月22日3月1日）测得的稳定水位为 0.901.02m（ 85高程）。根据试开挖情况看，地下水位较深，

16、地下室开挖深度范围内未发现承压水。第六节、塔吊基础形式1、QTZ63基础1.1、 根据选用的塔吊型号和塔吊厂家提供的塔吊QTZ63基础设计参数如下：QTZ63地耐力不得小 于125KPa；基础砼强度等级 C351.2、 根据工程实际情况，1#、2#塔吊基础顶面位于地下室底板垫层下口，因此基础开挖较深，塔吊基础坑底标高（绝对标高）为-3.25m，根据地质勘探报告显示，为-1粉质粘土层，地基承载力特征值为150Pa,己达到厂家基础设计要求。塔吊基础具体施工做法依据张家港市天运建筑机械有限公 司出据的QTZ63型塔式起重机基础图。3#、4#、5#塔吊基础坑底标高（绝对标高）为 -3.55m，根据地质

17、勘探报告显示，为-1粉质粘土层，地基承载力特征值为150Pa,考虑到塔吊安装高度较高，自重较大，故采用桩基基础。桩为预应力管桩，桩径500mm桩长18m,桩端持力层为粉砂层。第七节、塔吊基础施工做法塔吊基础放线基坑开挖垫层浇筑绑扎钢筋笼模板支设及加固预埋地脚螺栓 浇筑基础混凝土混凝土养护。1 、土方开挖1.1 、塔吊基坑的放线应严格按照厂家提供确定的塔吊基础平面位置和塔吊基础施工图纸上确定的尺寸进行，QTZ63塔吊基础的大小 1#、2#塔吊为5.6m *5.6m *1.35m，3#、4#、5#塔吊为5m*5m *1.35m， 基坑在开挖过程中要注意坑底标高的控制，基础形式见附图。塔吊基坑底部应

18、进行平整夯实处理，塔 吊坑底土壤承载力不小于 12.5t/m2 。开挖完成之后请监理进行基槽的验收, 同时做好基槽的验收记录。1.2 、开挖土方时,严格按照施工要求放坡,采取二级放坡形式,按1：1 放坡,确保基坑边坡不塌方,人员在基坑作业时,现场专人监测边坡变化。2、垫层施工 垫层施工之前应清理基坑内的杂物、平整基坑,然后再进行砂石垫层的施工,施工过程中注意垫层标高的控制,夯实后须达到设计标高,同时做好隐蔽工程验收记录。3、钢筋、模板、砼的施工 施工前必须对各工种进行技术交底,施工过程中随时检查各工种的施工情况,施工中出现的误差应控制在允许范围内。严格按照塔吊基础施工图进行配筋 （不确定的配筋

19、应及时联系厂家解决） ,不得少筋, 绑扎时注意 间距及钢筋的规格、钢筋间距、锚固长度应符合设计图纸及规范要求。钢筋保护层厚度要保证,还要注意不得漏扣以及绑扣丝向里，防止其锈蚀污染混凝土外表面，接地线用4X40镀锌扁铁埋入基础内部， 深度为2.5m，形成接地极（每个塔基至少两处） 。采用15mm!胶合板做外侧模，钢管和木方做支撑。砼浇筑前把基坑内的垃圾和杂物清理干净。塔吊基础混凝土等级为C35混凝土，塔吊基础顶标高为-1.90m（绝对标高），表面原浆收光，平整度不低于1/200。浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。 混凝土浇筑时取样留取试块送检, 作为混凝土是否达到设

20、计强度 85% 以上进行塔吊安装的依据,同时试验报告作为安全资料存档备查。砼应分层浇筑,浇筑过程中振捣手控制振捣深度，每次振捣伸入下层混凝土面 50mm混凝土浇筑后注意养护，养护时间不少于 14天。 在塔基砼强度达到 90的设计强度以后方可进行塔吊塔身的安装，等砼强度达到100塔吊才可以投入使用。现场为加快施工进度，在塔吊基础施工时实际使用了C40混凝土。4、预埋螺栓的安装预埋螺栓按照塔吊基础施工图的要求进行安装露出15 cm ,QTZ63型塔吊基础砼内预埋 16根M36的地脚螺栓露出砼表面， 预埋时,严格控制螺栓的垂直度、 间距、中心位置 ,固定方法要正确 ,不得随钢筋 骨架移动 , 应先将

21、钢筋骨架固定好 , 再进行螺栓固定 , 这样比较容易控制 , 露出的螺栓丝头用塑料瓶或塑 料布进行保护 ,另外,塔吊的防雷接地根据规范设置 ,把钢筋焊接后 ,再用多股铜线跟钢筋骨架连接引出 待塔身安装好 , 把多股铜线用螺栓并在塔身上 , 接地电阻必须测试并达到要求。第八节、施工要求1 、施工前检查地基是否有软弱土层存在，如有则应做换填处理。2、塔吊基础施工前塔吊基础基坑周围应按自然放坡处理，防止出现塌方。3、放线工按控制轴线引测塔吊基础位置线、控制线及予埋件定位线，施工时按线进行施工。4、钢筋按图进行下料，施工并及时办理验收手续。5、塔吊基础用4X 40的镀锌扁铁与两个接地体进行连接。6、予

22、埋件位置的基础钢筋不得切断或减少。7、 塔吊予埋件安装时应采用两台经纬仪、一台水准仪控制位置， 即经纬仪双方向控制予埋件位置，用水准仪四角控制标高，水平应控制能达到1 %。的要求，位置确定后与钢筋骨架焊接固定好。8、 混凝土浇筑过程中振捣棒不得扰动钢筋及予埋件，同时经纬仪及水准仪应随时控制予埋件位置 及标高是否准确，并随时调整。9、其它要求：施工前搭设相应的防护设施防止施工中的杂物、砼浆对塔吊基础的损伤和侵蚀，并 做好防水措施，塔吊基础周围不得有积水。第九节、 1#、 2#塔吊基础计算书计算依据：1、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范 GB500

23、10-20103、建筑地基基础设计规范 GB50007-20114、本工程岩土工程详细勘察报告、塔机属性塔机型号QTZ63 （FS5510）塔机独立状态的最大起吊高度 Ho(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.4水平荷载标准值Fvk(kN)18.927倾覆力矩标准值Mk(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)401.4水平荷载标准值Fvk(kN)45.246倾覆力矩标准值

24、Mk(kN m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1 = 1.35 401.4 = 541.89起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk= 1.35 60= 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81 = 622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk = 1.35 8.927= 25.551倾覆力矩设计值M(kNm)1.35M k= 1.35 674.077 = 910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk = 1.35 401.4 = 541.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk= 1.35 45.24

25、6= 61.082倾覆力矩设计值M(kN -m)1.35M k= 1.35 615.929 = 831.504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.6基础宽b(m)5.6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重Y(kN/m 3)25基础上部覆土厚度h (m)0基础上部覆土的重度 y (kN/m19基础混凝土保护层厚度 5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值f&kPa)150 (详地勘报告4-1层粉质粘土)地基变形基础倾斜方向一端沉降量 S1 (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上

26、土的自重荷载标准值：Gk=blh 丫 c=5.6 X 5.6 X 1.35 X 25=1058.4kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35X 1058.4=1428.84kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk”=674.077kNmFvk”=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M”=910.004kN mFv”=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=5.6/5.6=1 w 1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.6 X 5.62/6 =29.269m3Wy

27、=bl2/6=5.6 X 5.62/6=29.269m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.077 X 5.6/(5.62+5.62)0.5=476.644kNmMky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.077 X 5.6/(5.62+5.62)0.5=476.644kNm1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmi n=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(461.4+1058.4)/31.36-476.644/29.269-476.644/29.269=15.893kPa 0偏

28、心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算Pkmi n=15.893kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+1058.4)/31.36+476.644/29.269+476.644/29.269=81.033kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+1058.4)/(5.6X 5.6)=48.463kN/m24、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值fa=150.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=48.463kPaw fa=150kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkma

29、x=81.033kP系 1.2fa=1.2 X 150=180kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h- S =1350-(40+22/2)=1299mmX 轴方向净反力:Pxmin=Y (Fk/A - (Mk”+Fvk”h)/Wx)=1.35X (461.400/31.360- (674.077+15.773 X 1.350)/29.269)=-12.210kN/m2PxmaxY (Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35X (461.400/31.360+(674.077+15.773 X 1.350)/29.269)=51 .935kN/m2假设Pxmin=0,偏心安

30、全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.600+1.600)/2) X 51.935/5.600=33.387kN/m2Y 轴方向净反力：Pymin=Y (Fk/A - (Mk+Fvkh)/Wy)=1.35X (461.400/31.360- (674.077+15.773 X 1.350)/29.269)=-12.210kN/m2PymaxY (Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35X (461.400/31.360+(674.077+15.773 X 1.350)/29.269)=51.935kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/

31、l=(5.600+1.600)/2) X 51.935/5.600=33.387kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(51.935+33.387)/2=42.661kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(51.935+33.387)/2=42.661kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=42.661 X (5.6 -1.6) X 5.6/2=477.805kNVy=|py|(l-B)b/2=42.661 X (5.6 -1.6) X 5.6/2=477.805kNX轴方向抗剪：h0/l=1299/5600=0.232 40.25 3 cfclh0

32、=0.25 X 1X 16.7 X 5600X 1299=30370.62kNVx=477.805kN 满足要求！Y 轴方向抗剪：h0/b=1299/5600=0.232 Vy=477.805kN 满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tan 0 =|S1S2|/b=|20-20|/5000=0 A1=10912mm2满足要求！(2) 、底面短向配筋面积a S2=|MI |/( a 1fclh02)=477.805 X 106/(1 X 16.7 X 5600X 12992)=0.003Z 2=1-(1- 2a S2)0.5=1 -(1- 2X 0.003)0.5=0.003Y S2=1- Z 2

33、/2=1 -0.003/2=0.998AS2=|M I |/( y S2h0fy2)=477.805 X 106/(0.998 X 1299X 300)=1228mm2基础底需要配筋：A2=max(1228,p lh0)=max(1228 , 0.0015 X 5600X 1299)=10912mm2 基础底短向实际配筋：AS2=12200mm2A2=10912mm2满足要求！(3) 、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=10083mm20.5AS1=0.5 x 12200=6100mm2满足要求！(4) 、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=10083mm20.5AS2=0.

34、5 x 12200=6100mm2满足要求！(5) 、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向14510第十节、3#、4#、5#塔吊基础计算书计算依据：1、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、 混凝土结构设计规范GB50010-20103、 建筑桩基技术规范JGJ94-20084、 建筑地基基础设计规范GB50007-2011、塔机属性塔机型号QTZ63(TC5610)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)40.5塔机独立状态的计算高度 H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B(m)1.6、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G

35、o(kN)478.6起重臂自重Gi(kN)58.2起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28小车和吊钩自重 G2(kN)4.9小车最小工作幅度 RG2(m)2最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.77最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)33.5平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)101.6平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.22、风荷载标准值a(kN/m2)工程所在地江苏苏州市基本风压0(kN/m 2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、

36、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数&工作状态1.586非工作状态1.626风压等效高度变化系数q1.297风荷载体型系数馬工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率a0.35风荷载标准值k(kN/m 2)工作状态0.8 X1.2 1.586 X1.95 1.297 0.2 = 0.77非工作状态0.8 X.2 X.626 X.95 X.297 .35= 1.3823、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1 (kN)478.6+58.2+4.9+33.5+101.6 = 676.8起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值

37、Fk(kN)676.8+60= 736.8水平荷载标准值Fvk(kN)0.77 X.35 X.6 X3= 18.542倾覆力矩标准值Mk(kN m)58.2 28+4.9 X1.77-33.5 63-101.6 12.2+0.9 (630+0.5 18.542 43)= 1162.491非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1 = 676.8水平荷载标准值Fvk(kN)1.382 0.35 X.6 洱3 = 33.279倾覆力矩标准值Mk(kN m)58.2 28+4.9 02-33.5 &3-101.6 12.2+0.5 33.279 43 = 904.3284、塔机传递至基础荷载设计值工

38、作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 676.8= 812.16起重荷载设计值 FQ(kN)1.4Fqk= 1.4 60= 84竖向荷载设计值F(kN)812.16+84 = 896.16水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk= 1.4 X18.542 = 25.959倾覆力矩设计值M(kNm)1.2 8.2 28+4.9 海1.77-33.5 6.3-101.6 12.2)+1.4 0.9 (630+0.5 18.542 43)= 1580.146非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk= 1.2 676.8= 812.16水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk =

39、1.4 33.279 = 46.591倾覆力矩设计值M(kN -m)1.2 (58.2 28+4.9 2-33.5 6.3-101.6 12.2)+1.4 0.5 33.279 43= 1228.294三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 Y：(kN/m 3)25承台上部覆土厚度 h(m)0承台上部覆土的重度y (kN/n?)19承台混凝土保护层厚度5 (mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-7.45IfflO基础布置图承台及其上土的

40、自重荷载标准值：Gk=bl(h c+h 丫 )=5 X 5 X (1.35 X 25+0 X 19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2 X43.75=1012.5kN桩对角线距离：L=(a b2+al2)0.5=(3.62+3.62) 0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(736.8+843.75)/4=395.137kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(F k+Gk)/n+(M k + Fvkh)/L=(736.8+843.75)/4+(1162.491+18.542 1.35)/5(09 仁

41、628.389kNQkmin = (F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(736.8+843.75)/4-(1162.491 + 18.5421.35)/5091=161.886kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(896.16+1012.5)/4+(1580.146+25.959 1.35)/5(09 仁794.418kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(896.16+1012.5)/4-(1580.146+25.9591.35)/5091=159.912kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应

42、力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)100桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数 tc0.75桩混凝土自重 Y(kN/m 3)25桩混凝土保护层厚度 6 (mm)45桩底标高d2 (m)-25.4桩有效长度lt(m)17.95桩端进入持力层深度 hb(m)4.8桩配筋桩身预应力钢筋配筋650 11 10.7桩身承载力设计值1400桩裂缝计算桩裂缝计算2钢筋弹性模量Es(N/mm )200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度 Bim (mm)0.1裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.76

43、自然地面标高d(m)-0.5是否考虑承台效应是承台效应系数g0.6土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土3.33000.10淤泥质土2.52000.10粉土14.36028000.72160粉砂4.88545000.72001桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u= n d=3.14 X 0.5=1.571mhb/d=4.8 饨00/500=9.65A=0.8空心管桩桩端净面积：Aj=n d-(d-2t)2/4=3.14 0(0.126+0.071)/4=6.054m 2复合桩基竖向承载力特征值:Ra= W u

44、JSq li+q pa (Aj+ApA pi)+ nfakA c=0.8 X.571 总 3.15 60+4.8 85)+4500 (0.126+1.536 0.071)+0.6 160 0.O54=3139.412kNQk=395.137kN R3139.412kNQkmax=628.389kN 1.2R1.2 8139.412=3767.295kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmi n = 161 886kN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=n nd/4=11 8.142 80.72/4=989mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=794.418kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1400kNQ=794.418kN 0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底