《电力拖动运动控制》复习题

1、电力拖动运动控制复习题选择题C ）导通型，当两相导通时，1. 在无刷直流电动机的自控变频调速系统中，逆变器通常采用（另一相断开。A.60 B.90C.1202当 0 :. 0 B.UdO 0C.整流3.在电流断续机械特性计算中,对应于二等于（DA.二/6C.二/2D.150C ）状态，电功率从交流侧输送到D.逆变的曲线是电流断续区与连续区的分界线。D.2 二/34.直流PWM调速系统以双极式控制方式，调速时，P的可调范围为01 ,-Y +1。当P0.5时,为负，电机（ B ）。A.正转B.反转C.停止D.起动A ），整个系统是一个无静差调速系统,5.在双闭环直流调速系统，当ASR不饱和时，转速

2、环（而电流内环表现为电流随动系统。恒值D.变量6.在励磁控制系统中引入电动势调节器（ D ）基本不变。A.转速B.电压A.闭环B.开环C.AER，禾U用电动势反馈，使励磁系统在弱磁调速过程中保持C.电流D.电动势7. 数字控制系统的被测转速由厲变为n2时，引起测量计数值改变了一个字，则测速装置的分辩率定义为Q = n!-门2。要使系统控制精度越高，则（B ）。A.Q越大B.Q越小C.厲越大D.厲越小8. PI调节器是拖动控制系统中最常用的一种控制器，在微机数字控制系统中，当采样频率足够高时，可以先按模拟系统的设计方法设计调节器，然后再离散化，就可以得到数字控制器的算法，这就是（D ）调节器的数

3、字化。A.数字B.自动C.离散D.模拟9. 根据Shannon采样定理，采样频率 fsam应不小于信号最高频率fmax的（B ）倍。A. 0.1B. 2C. ND. 1010. 用电动机本身轴上所带转子位置检测器或电动机反电动势波形提供的转子位置信号来控制变压变频装置换相时刻，这种系统称为（D ）调速系统A.交-交变频同步电动机B.矢量控制C.他控变频D. 自控变频Uc= 011. 为了实现配合控制，可将两组晶闸管装置的触发脉冲零位都定在一定角度，即当控制电压A.180 B. 0C. 90D. 45（ A ）是利用转子磁极位置的检测信号来控制变压变频装置换相，类似于直流电机中电刷和 换向器的作

4、用，因此有时又称作无换向器电机调速，或无刷直流电机调速。A.自控变频调速B.他控变频调速C.降电压调速D.交流调压器调速从异步电机的机械特性方程式3npW12 R3npU：R；/s得知，当转速或转I r-SRr 222W1(Rs-)Wi(Lls - Llr)2s差率一定时，电磁转矩与定子电压的平方（A ）。12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.A.成正比B.成反比C.随之增大D. 随之减小晶闸管有环流可逆调速系统采用A. :- = l ：i B. 人nB.11、0 Bcos = 1、0 C、0cos 1、0 Dcos 1、0对整个串级调速系统来说，它从电网吸收的净有

5、功功率应为Pin =（ D ）A P1、P + PfD、P1 - Pf为了防止逆变器逆变颠覆，在电流调节器（C ）。AB 、 -min CACR俞出电压为零时，应整定触发脉冲输出相位角为、：=-minD、： =min47、转差功率不变型一一变频调速方法转差功率很小，而且不随转速变化，效率较高；但在定子电路 中须配备与电动机容量相当的 （ D），相比之下，设备成本最高。A、转子整流器B 、逆变器 C 、逆变变压器D 、变压变频器48、采用电力电子装置实现（A ）协调控制，改变了同步电动机历来只能恒速运行不能调速的工A、电压-频率B、电流-频率C 、电压-相位D、电流-相位49、在无刷直流电动机的

6、自控变频调速系统中，逆变器通常采用（C）导通型的，当两相导通时，另一相断开。（1 分）A 60B、 90C、120D、150作模式。（1 分）50、用电动机本身轴上所带转子位置检测器或电动机反电动势波形提供的转子位置信号来控制变压变频装置换相时刻，这种系统称为（ D ）（ 1分）A、由交-交变压变频器供电的大型低速同步电动机调速系统B 、矢量控制系统C他控变频调速系统D、自控变频调速系统a属于（ 恒丄控制）控制，b属于（恒邑控w1W填空题1.下图中，交流异步电机调速系统特性中制），C属于（恒El控制）w1图2- 12. 基于稳态模型的控制策略；在开始研究和应用交流调速时，人们对交流电机的动态模

7、型还不十分清楚，只能从其（稳态模型）出发来探讨调速方法。为了充分利用（电机铁心 ），希望在调速时保持（磁通）不变，应使定子（感应电动势 ）与频率成正比，如果忽略定子电阻，可使定子（电压） 与频率成正比，于是出现了 （恒压频比 ）控制方法。这种方法普遍应用于没有高动态性能要求的节 能调速和一般工艺调速中，例如风机、水泵调速。如果对调速性能有一定要求，可采用（转速闭环 ）控制。从异步电机稳态模型可以证明，当（磁通 ）恒定时，电磁转矩近似与转差频率成正比，因此控制（ 转差频率）相当于控制转矩。采用转速闭环的转差频率控制，可得到平滑而稳定的调速，获得较高的调速范围。3、异步电动机的气隙是均匀的，而同步

8、电动机则有（隐极 与 凸极）之分，隐极式电机气隙均匀，凸极式则不均匀，两轴的电感系数不等，造成数学模型上的复杂性。但凸极效应能产生平均转4 . PWM调制方法（1 ）（异步）调制（2）（同步）调制（3）（分段同步）调制（4）（混合）调制。5. 常用的交流PWM控制技术有：（1）基于（正弦波对三角波脉宽调制）的SPWM控制；（2）基于（消除指定次数谐波）的HEPWM控制；（3）基于（电流滞环跟踪）的CHPWM控制；（4）（电压空间矢量控制）（SVPWM控制），或称（磁链轨迹跟踪 ）控制。在以上 4种PWM变换器中，前两种是以（输出电压接近正弦波）为控制目标的，第3种以输出（正弦波电流）为控制目标

9、，第4种则以被控电机的（旋转磁场接近圆形）为控制目标。6. 交流传动控制的发展脉络；（1）基于（稳态）模型的控制策略，（2）基于（动态）模型的控制 策略（3）（无速度传感器）的高动态性能调速（4）（同步电机）传动系统的控制策略。7. 在双闭环直流调速系统中，由于在起动过程中转速调节器ASR经历了（不饱和）、（饱和）、（退饱和）三种情况，整个动态过程就分成I、II、III三个起动阶段。8. 直流调速系统在正向运行过程，系统状态的整个制动过程可以分为两个主要阶段，其中还有一些子阶段。主要阶段分为：I （本组逆变）阶段；II （他组制动）阶段。9. 空间电压矢量 PWM变频调速方式，对三相逆变器，根

10、据每一相的功率器件开关状态，可构成一组三位二进制编码，从000111共八种开关方式， 根据电机定子绕组的相电压，用矢量图表示，如图2-5（矢量分布图）,所示当开关状态为（000）或（111）时，这时逆变器上半桥或下半桥功率器件（全部导通 ），定子三相被短接，绕组上的电压为零。六个非零矢量 V1V6之间依次相差60o相位，三相桥路中每次（仅改变一个开关）的运行状态，则相应的电压矢量空间位移600。如从（110）状态，变为（100）时，则矢量V6顺时针旋转到 V4的位置上。由于电机磁链矢量是电压空间向量的时间积分，因 此控制电压矢量就可控制 （磁链的轨迹和速率）。在电压矢量的作用下，磁链轨迹越是接

11、近圆，电机脉动转矩越小，运行性能越好。图2-5矢量分布图判错题1. 异步电机调速传动种类繁多，以其转差功率的去向来区分有三大类：（1）转差功率消耗型调速 - 如降电压调速、 绕线电机转子串电阻调速； （ T ）（2）转差功率回馈型调速 -如串级调速、内馈斩波调速、 双馈调速； （ T ）（3）转差功率不变型调速 - 如变压变频调速、 变极对数调速。 （ T ）目前应用最普遍的是笼型转子电机变压变频调速。 同步电机没有转差功率，故其调速只能是转差功率不变型的，只能靠变压变频调速。开关磁阻电 机是一种特殊型式的同步电机。 （ T ）2电机控制理论自 70 年代提出异步电动机矢量变换控制方法，电力电

12、子 （ 微型计算机 ） 技术的发展为矢量变换控制的实现提供了良好的外部条件。近年来，围绕着矢量变换的缺陷，如系统结构复杂，非线性和电机参 数变化影响系统性能等问题，进行了大量的研究。 （ F ）1985年，出现一种新的控制方法，即异步电动机转差频率（直接转矩） 控制系统。除此以外，基于现代控制理论的滑模变结构控制技术、采用微分几何理论的非线性解耦控制、模型参考自适应控制 等方法的引入，使系统性能得到了改善。 （ F ）模糊控制，它具有（ 不 ）依赖被控对象精确的数学模型、能克服非线性因素的影响、对调节对象的参数变化具有较强的鲁棒性等优点。 （ F ）无速度交流传动系统、永磁电机传动系统以及高速

13、电机及其控制。 （ F ）3电机控制器包括：专用集成电路 IC（ASIC ） （ F ）现场可编程门阵列（ FPGA ）可以作为一种解决方案。 （ T ）借助于硬件描述语言 HD（VHDL 或 Verilog HDL ）来对系统进行设计 （ F ）In tel （DSP）器件取代高档单片机。 （F ）4电力电子技术SCR 至今其功率容量已提高了近 300（3000）倍。 100mm、8000V/4000A 的晶闸管。 （ F ）GTR 做成的通用型变频器， GTR 的开关频率约为 20Hz （2kHz） 左右，变频器输出的最低工作频率约为 3Hz ，最高频率 120Hz 左右。 （ F ）而采

14、用IGBT频率约达500Hz （20kHz）左右，变频器的最低输出频率可达0.5Hz，最高工作频率可达 400 500Hz。 （ F ）5.位置随动系统与调速系统的主要区别在于，调速系统的给定量一经设定，即保持恒值，系统的主要作用是保证稳定和抵抗扰动；而位置随动系统的给定量是随机变化的，要求输出量准确跟随给定量的变化，系统在保证稳定的基础上，更突出需要快速响应。位置随动系统的反馈是位置环，调速系 统的反馈是速度环。 （T）问答题1 在电压负反馈单闭环有静差调速系统中，当下列参数发生变化时系统是否有调节作用，为什么？（放大器的放大系数 Kp，供电电网电压， 电枢电阻Ra，电动机励磁电流，电压反馈

15、系数 ）答：在电压负反馈单闭环有静差调速系统中，当放大器的放大系数Kp发生变化时系统有调节作用，再通过反馈控制作用，因为他们的变化最终会影响到转速。电动机励磁电流、电枢电阻Ra发生变化时仍然和开环系统一样， 因为电枢电阻处于反馈环外。当供电电网电压发生变化时， 系统有调节作用。反馈控制系统服从给定。当电压反馈系数发生变化时，它不能得到反馈控制系统的抑制，反而会增大 被调量的误差。反馈控制系统所能抑制的只是被反馈环包围的前向通道上的扰动。2参照三相坐标系和两相正交坐标系图，按照磁动势相等的等效原则，三相合成磁动势与两相合成磁动势相等，写出两套绕组磁动势在a 3轴上的投影应相等的表达式。“几=弘&

16、 -弘4匕8令-弘“ g 送33=弘匕_詁_訊= 垃dm in 手 e 肿sin 殳（6分）3. 绘出异步电动机矢量变换及等效直流电动机模型图，并说明。在三相坐标系上的定子交流电流iA、iB、ic，通过3/2变换可以等效成两相静止正交坐标系上的交流电流isa和isB,再通过与转子磁链同步的旋转变换，可以等效成同步旋转正交坐标系上的直流电流 ism和ist。如上所述，以ism和ist为输入的电动机模型就是等效直流电动机模型，见图中点画线右侧。从图的输入输出端口看进去，输入为A、B、C三相电流，输出为是一台转速3异步电动机。从内部看，经过3/2变换和旋转变换2s/2r，变成一台以ism和ist为输

17、入、3为输出的直流电动机。m绕组相当于直流电动机的励磁绕组，ism相当于励磁电流，t绕组相当于电枢绕组，ist相当于与转矩成正比的电枢电流。4绘出异步电动机定子 、转子坐标系到旋转正交坐标系的变换图，并叙述其作用。定子、转子 坐标系到族转正交坐标系的变换对图a所示的转子坐标系a B 作旋转变换（旋转正交坐标系到静止两相正交坐标系的变换），即将a B 坐标系顺时针旋转0角，使其与定子a 3坐标系重合，且保持静止，即用静止的两相转子正 交绕组等效代替原先转动的两相绕组，如图b。4 .绘出基于电流跟随控制变频器的矢量控制系统原理结构图，并叙述系统的特点。g一控制器1 g103f21/矢量控制系统原理

18、结构图忽略变频器可能产生的滞后，认为电流跟随控制的近似传递函数为1,且2/3变换与电动机内部的3/2变换环节相抵消，反旋转变换2r/2s与电动机内部的旋转变换2s/2r相抵消，则图中点画线框内的部分可以用传递函数为 1的直线代替，那么，矢量控制系统就相当于直流调速系统了。6.叙述按转子磁链定向的矢量控制系统的转子磁链的模型的确定，特点。按转子磁链定向的矢量控制系统的关键是准确定向，也就是说需要获得转子磁链矢量的空间位置。在构成转子磁链反馈以及转矩控制时，转子磁链幅值也是不可缺少的信息。转子磁链的直接检测比较 困难，多采用按模型计算的方法。利用容易测得的电压、电流或转速等信号，借助于转子磁链模型

19、，实时计算磁链的幅值与空间位置。在计算模型中，由于主要实测信号的不同，又分为电流模型和电压模型两种。根据描述磁链与电流关系的磁链方程来计算转子磁链，所得出的模型叫做电流模型。在a 3坐标系上计算转子磁链的电流模型和 在mt坐标系上计算转子磁链的电流模型。两种计算转子磁链的电流模型都需要实测的电流和转速信号，不论转速高低时都能适用。 受电动机参数变化的影响。 电动机温升和频率变化都会影响转子电阻，磁饱和程度将影响电感。这些影响都将导致磁链幅值与位置信号失真，而反馈信号的失真必然使磁链闭环控制系统的性能降低，这是电流 模型的不足之处。根据电压方程中感应电动势等于磁链变化率的关系，取电动势的积分就可

20、以得到磁链。在a 3坐标系上计算转子磁链的电压模型，电压模型包含纯积分项，积分的初始值和累积误差都影响计算结果，在低速时，定子电阻压降变化的影响也较大。电压模型更适合于中、高速范围，而电流模型能适应低速。有时为了提高准确度，把两种模型结 合起来。计算题1某闭环调速系统的调速范围是1500150r/min ，要求系统的静差率 s 2%，那么系统允许的静态速降是多少？如果开环系统的静态速降是100r/mi n,则闭环系统的开环放大倍数应有多大？内为一込込一% ”皿 +150x0 02 亠1.r.Art 亠,= j = j .Oor / mill1 l-s 1 - u.022. 在转速、电流双闭环调

21、速系统中，两个调节器ASR、ACR均采用PI调节器。已知参数：电动机：PN = 3.7kW,U N = 220V, I N = 20A, nN = 1000r / min ,电枢回路总电阻 R =.5 Q，设Unm二Uim二U om二8V ,电枢回路最大电流I dm = 40A ,电力电子变换器的放大系数 Ks二 40。试求：（1）电流反馈系数B和转速反馈系数 a；2）当电动机在最高速发生堵转时的U d 0、Ui、Ui 、 Uc 值。a n -nun. r心 1000（2卜电功n右M匸:戢生址转114 D-0U武=+=5=生=聖_ & _ 40=j 573.有一个闭环系统，其控制对象的传递函数

22、为Wobj (s)K1S仃S 1),要求校正为S（0.02S 1）典型n型系统，在阶跃输入下系统超调量 二 30%（按线性系统考虑）.试决定调节器结构，并选择其参 数.解:被控对象Wobj （s）S(TS 1)要设计成典IIw(s)k( s 1)2s2(TS 1)为此必须选择（设计成） s +1Pl 调节器。Wpi (s)二 Kpi =29.8% :：: 30% 满足要求 从.h对应h （中频带宽）为7从h定义引出公式.=hT ( 2-38 式 /P69)T=0.02S h=7代入，求得“ =7* 0.02s = 0.14s从K=h 12h2T2式，求K值,w(s)二kis(TS 1)1s 1

23、 k1 * kpi *(1S 1)_21S -1 s (TS 1)代入上式：k1 =10k1h 12h2T2已知:h=7 T=0.02已求出“ =0.14s二 2.85714 二 2.86(h 1)* 10.14*82 2 2 22k1h2T22*10* 72 * 0.022说明，习题中给出的（参见2-74/P82）等是第二版教材中的公式和表， 和第四版的公式序号不同。4. 旋转编码器光栅数为1024,倍频系数为4，高频时钟脉冲频率 f0 =1MHZ，旋转编码器输出的脉冲个数和高频时钟脉冲个数均采用16位计数器,M法和T法测速时间均为0.01s ,求转速n=1500r/min和n=150r/m

24、in时的测速分辩率和误差率最大值。卜：机林;k- Pl 2048-40961）MJ：稠it60(矚+1) 602iY.ZT 瓦60 60 v ou = 1.40? inuiZTr 4096x0.0160A/IIe=15Oj3t mid .ZTcn604096x0.01-150060100% = 0.09S%n=150r min -1.4096x001 门 5060磁瞇事量大值九.护wo決岛叱磁=ZJ/;l)ZAZl/. M-l (50./；-Zj60x1-4096x15003AZji60xl0ff4096500E=JX_100% = X1OQ%=12.5%9-1n=i50r aiiii -1.

25、4096xl50a测遽分俳率 O60人-劄 60x10*-4096x150r min =l.55r luinLLJK瓯-ix 3莎T100% = L04%5. 有一转速、电流双闭环调速系统，主电路采用三相桥式整流电路，已知电动机参数为：Pn =555kw, U N =750V, I N =760A, nN =375r/min,电动势参数 Ce=1.82v.min/r, 电枢回路总电阻R=0.14 Q ,允许电流过载倍数 入=1.5,触发整流环节的放大倍数Ks=75,电磁时间常数T|=0.031s,机电时间常数Tm=0.112s,电流反馈滤波时间常数Toi=0.002s,转速反馈滤波时间常数A

26、* *Ton=0.02s。设调节器输入输出电压Unm =uim =Ucm=10V,调节器输入电阻 R0 =40kQ。设计指标：稳态无静差，电流超调量 6 5%,空载起动到额定转速时的转速超调量二n W 10%电流调节器已按典型I型系统设计，并取参数KT=0.5。(1) 选择转速调节器结构，并计算其参数；(2) 计算电流环的截止频率3 ci和转速环的截止频率3 cn,并考虑它们是否合理。解:选择并计算ASR必须求出电流相关参数.依题意ACRE定为典I型.(参见P79)确定时间常数：1.参见表2-2，三相桥式电路Ts取0.0017s2.已知：Toi =0.002s3. T t= Ts+Toi =0

27、.0037s计算ASR参数：因5 =：TlTl 已知：Tl=0.031sK| = 05 =135.1sTE_2_5 代入 R=0.14Ks* :KS =7510V0.00877760* 1.5135* 0.031* 0.14=0.8975* 0.008772. 根据求出K|求ASR相关参数；确定时间常数1.电流的等效时间常数 1/ K| （ 2-66/P80）=2T口 =2* 0.0037S = 0.0074S2. Tn =0.02s(给定)13.T育（转速的时间常数）T=Ton =0.0074S 0.02S = 0.0274S_ k|选择ASR法为PI调节器，使之为典二型计算转速调节器参数：

28、为保证跟随和抗扰性能，取h=5,则ASR的常数.n为（参见2-74/P82）n =hT% =5* 0.0274s = 0.137s10由公式(2-76/P82) Q= = 0.0267vmin/ r375，/ (h+1)0CeTm6*0.00877*1.82* 0.112 “一Kn10.472ha RT知2* 5* 0.0267* 0.14* 0.0274由公式(2-77.78.79/p82 )Rn = kn * R0 = 10.74* 4* 10 = 429K 取 420K5益二尿巾31取O3Con4TOn4*0.02R040* 103F3.求 和 Wcn11.由典I电流公式(2-60/P7

29、8 )知k|=wciwci = 135.1skN2 22h T；n2* 25* 0.0274Wen =k5*0.0274* 62 22* 5 *(0.0274)21.8s = 22s0.2744.校验校验电流环1.晶闸管整流装置传递函数的近似条件3TI1196.1s wci3* 0.0017s=135.1s，满足条件2.忽略反电动势变化对电流动态影响的条件31:0.112* 0.031S1=50.9 S: wci=135.1s满足条件3. 电流时间常数近似处理条件1=1 * J1= 180.8sa wci = 135.1 s满足条件3TS*Toi3 . 0.0017s* 0.002s#校验速度

30、参数计算条件：已知Wcn = 22S，1.电流传递函数简化条件为:1 kI J 1353T丁3 0.0037=63.67s 4Wcn22s4满足计算条件（简化）2.转速时间常数近似处理条件为:1 fkT _ 1 135.1Sa3 Ton 一 31 0.02= 27.4 Wen= 22s满足近似条件4. 校退饱和超调量的计算方法计算此题。Cmax=2(_Cb)(-z)Tm题中指出z=0、R （开环稳态）Ce查表2-7760* 0.14-2*81.2*1.5*1.823750.0274二9.29 ： 10%满足设计要求0.112说明，习题中给出的（参见2-74/P82）等是第二版教材中的公式和表，

31、 和第四版的公式序号不同。6. 有一转速、电流双闭环控制的H形双极式PWM直流调速系统,已知电动机参数为：pN=200W,Un =48V, I n =3.7A, n” =200r/min,电枢电阻 Ra=6.5 Q ,电枢回路总电阻 R=8Q ,允许电流过载倍数入=2,电势系数Ce=0.12v.min/r,电磁时间常数T|=0.015s,机电时间常数Tm=0.2s,电流反馈滤波时间常数Toi=0.001s,转速反馈滤波时间常数Ton=0.005s。设调节器输入输出电压U；m二Ui；二Ucm=1V,调节器输入电阻 R0=4OkQ .已计算出电力晶体管D202的开关频率f=1kHz, PWM环节的

32、放大倍数 Ks=4.8。试对该系统进行动态参数设计，设计指标：稳态无静差，电流超调量cri 5%空载起动到额定转速时的转速超调量 匚n W 20%过渡过程时间ts 0.1s。解；求解步骤分析1.确定时间常数脉宽调制器和PWM频器的滞后时间常数Tpwm与传递函数的计算Tpw和Wpwm (s)电流滤波时间常数Toi电流环时间常数2.选择电流调节器。校典I型设计WacrG空5%3.选择电流调节器参数,Tt - Tpwm Toi从 Tj =TlKi 丁-0.5 求出k| , 再求kiTi * R ki = k| Rk pwm4.校验近似条件1要求Wci乞一3T要求Wci3 3一1,.Tm*Tl要求Wc

33、i5. 计算ACR的电阻和电容从已求出.j，求R , 根据公式(2-63/P78 )i 二 Ri*Ci 口 二丄 Ro*：4(2-64/P78 ) (2-62 )求：R . G . Coi根据上面的出参数，判定系统的J 5%否、转速环的设计1.确定时间常数 ;电流环等效时间常数2T转速滤波时间常数TonTn =2T + Ton，根据稳态无静差及其它动态指标要求，按典丨丨型系统设计转速环 ASR3.选择 ASR参数：kn. n. kN .h4.校验近似条件要求Wen兰-*Ton1要求Wcn 一5Tsi5计算ASR电阻和电容从Ro求出Rn求出CRnCon4TonRo6.校验转速超调量 :CmaxC

34、b*2（，-z）* nnom * TnnTm7.校验过度过程时间ts =tv =tz空载起动到额定转速的过渡过程时间求解步骤电流环的设计1. 确定时间常数*上I01.35V/AIdm 3.7*2U* nmnmax0.05v. mi n/ r200r/minTs = 110.001sf 1000hzToi 已给出：Toi =0.001sT7 = Ts Toi = 0.001s 0.001s = 0.002s1. 选择电流调节器法根据设计要求 J乞5%，并保证稳态电流无差，可按典 I型系统设计电流调节器。选用PI调节+1Wacr(s)二 Ki 丄isT 0 015s校查对电流电压的抗干扰性能：丄7

35、.5T 爸 0.002s的典I型系统动态抗扰性能指标2. 选择(计算)电流调节器参数电流调节器超时间常数.j =Tl = 0.015s电流环开环增益：要求.j _5%时，按表2-2，应取k| *T0.50 50 5因此匕二0505250sT 里 0.002s于是，ACR的比例参数kjki jRks -250*0.015*84.8*1.35306.48= 4.6296 = 4.63也可直接进行第5步3. 校验近似条件电流环截止频率：wci = k| = 250s J变流装置传递函数的近似条件13Ts1333.3s- wci3* 0.001s= 250s满足近似条件忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件（2-54）3 TmTL 七 O.2S*0.OO15S 时 250s满足近似条件。4.计算ACR调节器电阻和电容器参数值（已知R40k1）各电阻和电容