塔吊基础方案(地下室顶板)

1、盘插钢管落地支撑塔吊基础支撑架计算报审表工程名称*审核 部位盘插钢管落地支撑架计算 参数立杆纵距0.6m立杆横距0.6m,立 杆步距1.2m,支撑架搭设高度为 5.1m,平台底钢管间距离为 200mm水平杆与立杆连接采盘插 扣件。塔吊使用最大最大荷载 23kn/m2。设计力、图申* |rm|a8-ti迎:j-myhu, i- i5-jj f一刊鼻f归二面箸咫c搭设 材料平台支架采用巾48x3.露插钢管搭设。序号审核要点计算过程结论1纵向支撑钢 管计算纵向钢管的计算应力o- =48.424 n/mm 2 f =205 n/mm 2符合要求纵向钢管的最大挠度为v =0.202 mm v =600/

2、150 且 10 mm符合要求2横向支撑钢 管计算横向钢管的计算应力(r=140.119 n/mm 2 f=205 n/mm 2符合要求支撑钢管的最大挠度为v =0.728 mm v=600/150 且 10 mm符合要求3立杆的稳定 性验算（必 须同时满足 规范中的三 个公式计算 应力的要求）钢管立杆稳定性验算公式一o- =87.153 n/mm 2 抗压强度设计值f = 205 n/mm 2符合要求钢管立杆稳定性验算公式一o- =38.979 n/mm 2 x 11,gq捋 104. -(sb:i q, 5力1支座f 2.*南11l 282行泡节酉面 l 6 m 1.6.商 2. 5j0.

3、 5861.1;架画面l。m l 0商5. 41l 374含栏杆小*等幽儿后 *2 * 1. 11堇0.回转双匕支障总成最大直体6.61 *l 6.漏 a -u. 8后大置林0.h转也构l1(h 3 s驾我空长 k 燧 ms x 2； k 2+ 21q. b晚画1. 2 - l.息长5(j1全.&q1第一节断面 l 2 * 1. 6. 910. 5f萋苹百画l小l g. u10.第! * 1.茶 & 9a.41 * 156i l 2 - k-fe 6, 91(h 54第七节断面l 2 * h长aa1q. 4 78冒上前面 l 1 i. 2. 3041q.16比市小车f si l 5 & i .

4、九高 u.10. 29断画 0. 8 x i. 2t 0. 2a* i q时w世一来g. 9塔娟2 * 1u, ks.ti 臂 r t-渊上十q. 18fir于f t型卜-，t.48.房干机怙i - 1- 1 .11.长寓宽骑 lx l 4竭d, 812. 1塔机自身重量=底座节+标准节+起重臂+配重块+起升机构+平衡臂+其他构彳重量以上总重量=31920kg人员、照明灯具、安全设施等：200kg贝u f1=31920+200=32120kg=32120x 9.8 + 1000=314.776 kn最大起重荷载 f2=4000kgx 9.8 + 1000=39.2kn碎预制拼装多用塔机基础尺寸

5、为：7.0 x 7.0=49m2塔机基础自重为 f3= 58000kgx 9.8 + 1000=568.4 kn、塔吊基础地下室顶板板面的竖向力计算1 .塔吊自重(包括压重)f1=314.776 kn2 .塔吊最大起重荷载 f2=39.2 kn3 .预制塔机基础自重 f3=568.4 kn由以上计算可得，作用于地下室顶板板面的竖向力f=1.2 x(f1+f2+f3)=1106.85 kn地下室顶板板面所承受的荷载标准值为 :22.5888 kn/ m 2本工程地下室顶板设计承载力为： 20 kn/ m2,故需对塔机基础部位的地下室顶板进行 加固，详见附图示。本次计算仅计算板面竖向承载力，不考虑

6、弯矩影响，砼预制拼装多用塔机基础已计算并对此有严格的要求。 三、塔式起重机部位楼板计算及支撑1、塔机对地下室顶板的总压力 f=1106.85 kn 地下室顶板的最大承受力（加支撑前）根据结构设计总说明和结施 38/46说明，顶板覆土及其它恒荷载总重量020kn/m2而塔机基础的最大承力面积为 a=7x 7=49m所以地下室顶板对塔机的最大承受力为20kn/ m2x49n2=980 kn,不能满足要求。3、支撑方案根据一、二可知：楼板必须支撑才能满足强度要求。支撑方案：a、支撑安装位置如图所示，采用盘扣式钢管脚手架体系，立杆间距0.6m,步距1.2m,支撑计算高度5.1m。r根据工地情况采用钢管

7、 48x 3.2及专用立杆钢板支座， 支撑的制作简图如下。c支撑立管必须均顶紧楼面，上垫方木。d为加强支撑钢管的稳定性，利用 -1 层的 10/d-l 轴框架柱作为连接连墙件，并承担轴向受力，该位置能承受较大的 弯矩和剪力，对梁板影响最小。 4、立杆基础承载力处理方案根据 结构设计总说明 ，-1 层商场、 -2 层车库在该部位荷载值分别为3.5kn/m2、4.0 kn/m2，而由顶板传下的荷载远远大于此荷载值，因此必须将此荷载传至基础即 -3 层筏板地面上，本 工程基础持力层为中风化砂岩（地基承载力特征值800kpa）,即能满足要求。上下层支撑架钢管在同一条线上，保证承压力竖直传下至地基。 5

8、、支撑完毕后，此部位地下室顶板的最大承受力：根据支撑制作简图可知：a=225a=9.54 x 10-2m2i=225i o=225x 兀 /64 乂 （0.048 4-0.042 4）=24.21 乂 10-6力安全系数 n=5所以 fmax=压 x a=205x 106n/ m2x 9.54 x 10-2吊=19.557 x 106n=17035.5 knfmax广九2el/nl 2=(3.14 2 x 2 1 0x 109 x 24.21 x 10-6)/(5 x 1.2 2)=6962110.05 n=6962.11 kn所以支撑完毕后，地下室顶板该部位的最大承受力为 6064.89 k

9、n ，符合要求。6、 为更详细计算钢管支撑的承载力和稳定性， 采用了品茗脚手架智能计算软件进行自动计算，因该体系受力原理与落地卸料平台相同，特采取卸料平台模式进行验算。经计算，按照以上支撑方案各项要求均能满足。7、钢管支撑架搭设规范与脚手架搭设要求相同，剪刀撑只搭设外围四周。四、附图1、塔式起重机平面位置图2、支撑架搭设平面图3、塔式起重机位置钢管支撑图-1 层4、塔式起重机位置钢管支撑图-2 层、-3 层5、计算书*建设有限公司国际家居城市广场项目部2014年 5 月 27 日附图1、塔式起重机平面位置图8附图2、支撑架搭设平面图附图4、塔式起重机位置钢管支撑图负 2层、负3层11衙!：:轴

10、-在为、/或坐.全小：为国留托用户e加匕uf小联不.test reportbec-ld(m3yw3参数：丝杆直径小36,壁厚3.5,承载力学100kn河北if沆氏忖犁造寸眼船而通i标：中*“中爵算moo也伟即*，二可祝幺不也”；浸 ccnflinon-可皿方喧收内壮归:mjii lappmal),港-veriftcaiitti 1 l，j cwiebed9有电h 向:出川if，n顶托帆家建筑工程腰量监 督依嗓 中心依费报告 test report of hational center for quality sjupeavisiotvand t|st 5 bajildng emqiheerin

11、g泰底中.位icterr”同比山h筑h材胴造力双台间网医 it# (eiti话hll*0m小出而南步热imoif喝强修的可消1即辰能力收受必果管力拄软毋用号限.蠹域m：大破阵h做叫1:程/产超名弹du：- - froduc可谓支隹m北逑良整机器材制造有限公河悔脸类别mukl小寓口r.委托拴验期3雷号 noglheptht :日etc肃-却13力用及 i，第 i 更izrlohj包*行任巨出必公“甲h :业区未胡耳布敲m；钢管顶托支撑大样图松& chas lflswiu(hsq： 3仙 53国无逆他c icnl_小转有总转联悔,应淳芒四览代通 恺电田冷!明刎9m仇2ie -30型版苑川能川科就烫

12、机为布求狼碇力ak荒区aiook%可谓好书喧翌力用书;小被环20u/0i/|fi串中心试除空.口川白 口 liil.-! ill =1 tmj : 常见* fmcfcnoc dmunerfis 1以 着 e-qufmnrl ?产1期、时小电坏.常c匕|廉明网旧图2嫡脚20计算书：本次验算按照落地卸料平台计算模式进行钢管支撑架计算书*工程；属于框架结构；地上6层；地下3层；建筑高度：32.00m；标准层层高：5.50m ;总建筑面积：160900.00平方米；总工期：480天；施工单位：*建设有限公司。本工程由*有限公司投资建设，*建筑设计有限公司设计，*勘察设计有限公司地 质勘察，*监理有限公

13、司监理，*有限公司组织施工；由*担任项目经理，*担任技术 负责人。扣件式钢管落地支撑架的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (jgj130-2011)、建筑地基基础设计规范(gb 50007-2011)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2012)、钢结构设计规范(gb 50017-2014)、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安 全技术规程jgj231-201o建筑施工手册(第五版)中国建筑工业出版社等编制。单位；rrm落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元、参数信息：1 .基本参数立杆横向间距或排距la（m）:0.60 ,立杆步距h（m）: 1.20 ;立杆纵向间距lb（m）：0.60

14、 ,平台支架计算高度h（m）: 5.10;立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:0.10 ,平台底钢管间距离（mm）: 200.00；钢管类型（mm）：48x3.2,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80 ;2 .荷载参数脚手板自重（kn/m2）:0.300 ;栏杆自重（kn/m）:0.150 ;材料堆放最大荷载（kn/m2）:23.000 ;施工均布荷载（kn/m2）:4.000 ;3 .地基参数地基土类型：岩石；地基承载力标准值（kpa）:150.00 ;立杆基础底面面积（m2）:0.25 ;地基承载力调整系数:1.00 。纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截

15、面抵抗矩 w = 4.73 cm 3;截面惯性矩i = 11.36cm 4;54t-jrjfjf-jr纵向钢管计算简图1 .荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kn/m)：qii = 0.15 + 0.3义 0.2 = 0.21 kn/m ;(2)堆放材料的自重线荷载(kn/m):q12 = 20 x0.2 = 4 kn/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m):p1 = 4 x0.2 = 0.8 kn/m2 .强度验算：依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：最大支座力计算公式如下：2均布恒载：

16、q1 = 1.2 x q 11+ 1.2 x q 12 = 1.2 x0.21+ 1.2 x4 = 5.052 kn/m ;均布活载：q2 = 1.4 x 0.8 = 1.12 kn/m ;最大弯距 mmax = 0.1 x 5.052 x 0.62 + 0.117 x 1.12 x 0.62 = 0.229 kn.m ;最大支座力 n = 1.1 x 5.052 x0.6 + 1.2 x 1.12 x0.6 = 4.141 kn ;最大应力 (t = mlax / w = 0.229 106 / (4730) = 48.424 n/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 n/mm 2;

17、纵向钢管的计算应力48.424 n/mmi小于纵向钢管的抗压设计强度205 n/mrm,满足要3 .挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:5”v=均布包载：q = q 11 + q 12 = 4.21 kn/m ;均布活载：p = 0.8 kn/m ;v = (0.677 x4.21+0.990 x 0.8) x6004/(100 x2.06 x105x 113600)=0.202 mm；纵向钢管的最大挠度为0.202 mm小于 纵向钢管的最大容许挠度600/150与10 mm满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取

18、板底纵向支撑钢管传递力，p =4.141 kn ;ppppppppppgod印口600支撑钢管计算弯矩图(kn.m)支撑钢管计算变形图（mm）3 037 3 0371141 4.1415.246 5.2460.011 00011.1(5 11051.104 1.1(45.245 52454.144.143.035 3.035支撑钢管计算剪力图（kn）最大弯矩 mmax = 0.663 kn.m ;最大变形 vmax = 0.728 mm ;最大支座力 qmax = 13.527 kn;最大应力 （r= 140.119 n/mm2 ；横向钢管的计算应力140.119 n/mm2小于 横向钢管的抗

19、压强度设计值 205 n/mm2,满 足要求！支撑钢管的最大挠度为0.728 mm小于 支撑钢管的最大容许挠度600/150与10 mm满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重（kn）：2= 0.149 x5.1 = 0.759 kn ;栏杆的自重（kn）：ns2 = 0.15 x0.6 = 0.09 kn ; 脚手板自重（kn）：ns3 = 0.3 x 0.6 x 0.6 = 0.108 kn ;堆放荷载（kn）:ns4 = 20 x0.6 x0.6 = 7.2 kn ;经计算得到，静荷载标

20、准值 ng = n g1+n32+ng+n34 = 8.157 kn ;2 .活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得至l活荷载标准值 nq = 4 x 0.6 x 0.6 = 1.44 kn ;3 .因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2n g + 1.4n q = 1.2 x 8.157+ 1.4 x 1.44 = 11.805 kn ;五、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：其中n -立杆的轴心压力设计值(kn) : n = 11.805 kn ;小 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm

21、 ;a -立杆净截面面积(cm2) : a = 4.5 cm 2;w -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): w=4.73 cm3;6钢管立杆最大应力计算值(n/mm2);用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 n/mm 2;l 0 -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算l 0 = kwh(1)l 0 = h+2ak 1-计算长度附加系数，取值为1.185;口一计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ;仙=1.7;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m公式(1)的计算结果：立杆计算长度 lo = k uch = 1.185 x 1

22、.7 x =2.417 m；lc/i = 2417.4 / 15.9 = 152;由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.301 ;钢管立杆受压应力计算值；(t =11804.868 /( 0.301 x450 )= 87.153 n/mm205钢管立杆稳定性验算(7 = 87.153 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=n/mrm,满足要求！公式(2)的计算结果：lo/i = 1400 / 15.9 = 88;由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.673 ;钢管立杆受压应力计算值；(t =11804.868 /( 0.673 x 450 )

23、= 38.979 n/mm钢管立杆稳定性验算(7 = 38.979 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205n/mrli,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = k ik2(h+2a)(3)k2-计算长度附加系数，按照表2取值1.007 ;公式(3)的计算结果：lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105;由长细比l 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.551 ;钢管立杆受压应力计算值；(t =11804.868 /( 0.551 x450 )= 47.61 n/m2m钢管立杆稳定性验算(7 = 47.61 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205n/mrri,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。表1模极支架计篁长度附加系数ki步距h(iio力4口 mc.skl.2kl1.2431.1851. l&tl163表2模根支架计篁长度附加系数k2hg) 46 s 10121416132025303540h+zaulhgi)1.35l.q1 0141.0251.0391.d421.0541.0511 0811.021, 113li3t1 1551. 1731.441.0lq121 0221.