焦炉煤气制氢

1、焦炉煤气PSA制氢目录前 言 3第一节 吸附工艺原理 51.1 吸附的概念 51.2 吸附的分类 61.3 吸附力 71.4 吸附热 91.5 吸附剂 91.6 吸附平衡 121.7 PSA-H2 工艺的特点 14第二节 PSA-H2 流程选择分析 162.1 TSA 与 PSA 流程的选择 162.2 真空再生流程与冲洗再生流程的选择 172.3 均压次数的确定 17第三节 PSA-H2 流程描述 183.1 工艺流程简图 183.2 工艺流程简述 错 误. ！未定义书签。2 3 1工艺方案的选择 182 3 2本装置工艺技术特点 182 4工艺流程简述 202 4 1预净化工序 100#（

2、参见图 P0860-32-101 ） 202 4 2压缩及预处理工序 200#（参见图 P0860-32-201 、 P0860-32-202 ） 202 4 3变压吸附提氢工序 300#（参见图 P0860-32-301 ） 212 4 4脱氧干燥工序 400#（参见图 P0860-32-401 ） 222 5装置布置（参见图 P0860-33-01 ） 222 6主要工艺控制指标 23第四节PSA-H2 操作参数的调整 244.1相关参数对吸附的影响 244.2 吸附压力曲线及其控制方式 244.3 关键吸附参数的设定原则及自动调节方式 254.4 提高 PSA-H2 装置可靠性的控制手段

3、 26第五节 PSA-H2 装置注意事项 275.1 吸附剂装填注意事项 275.2 生产注意事项 27吸附分离是一门古老的学科。早在数千年前，人门就开始利用木炭、酸性白土、 硅藻土等物质所具有的强吸附能力进行防潮、脱臭和脱色。但由于这些吸附剂的吸附 能力较低、选择性较差，因而难以大规模用于现代工业。变压吸附 (Pressure Swing Adsorption) 气体分离与提纯技术成为化学工业的一种 生产工艺和独立的单元操作过程，是在本世纪六十年代迅速发展起来的。这一方面是 由于随着世界能源的短缺，各国和各行业越来越重视低品位资源的开发与利用，以及 各国对环境污染的治理要求也越来越高，使得吸

4、附分离技术在钢铁工业、气体工业、 电子工业、石油和化工工业中日益受到重视；另一方面，六十年代以来，吸附剂也有 了重大发展，如性能优良的分子筛吸附剂的研制成功，活性炭、活性氧化铝和硅胶吸 附剂性能的不断改进，以及zsMt种吸附剂和活性炭纤维的发明，都为连续操作的大 型吸附分离工艺奠定了技术基础。由于变压吸附(PSA)气体分离技术是依靠压力的变化来实现吸附与再生的，因而再生速度快、能耗低，属节能型气体分离技术。并且，该工艺过程简单、操作稳定、对 于含多种杂质的混合气可将杂质一次脱除得到高纯度产品。因而近三十年来发展非常 迅速，已广泛应用于含氢气体中氢气的提纯，混合气体中一氧化碳、二氧化碳、氧气、

5、氮气、氩气和烃类的制取、各种气体的无热干燥等。而随着我国对油品质量的要求越来越高，企业燃油产品柴汽比的提高、进口原油 加工量的增加和对节能、环保的越来越重视，石化行业对氢气的需求在近几年内增长 速度极快，变压吸附氢提纯(简称 PSA-H2)技术作为一种高效、节能的高纯氢提取技 术也得到了越来越广泛的重视。自一九六二年美国联合碳化物公司 (UCC)第一套工业PSA制氢装置投产以来，UCC公司、Haldor Topsoe公司、Linder公司等已先后向各国提供了近千套变压吸 附制氢装置。与国外相比，国内的变压吸附技术起步较晚，特别是在PSA装置大型化技术方面较为落后，以至在七、八十年代，我国的大型

6、变压吸附装置完全依赖进口。 为改变这种状况，我们进行了坚持不懈的努力，终于成功地完成了变压吸附计算机集 成操纵技术和高性能三偏心金属密封程控蝶阀的开发工作，并研制成功了比国外制氢分子筛吸附容量更大、强度更高的新型 5A 制氢分子筛。从而实现了大型变压吸附装置 国产化关键技术的突破，达到了国外同类装置的先进水平第一节 吸附工艺原理1.1吸附的概念吸附是指：当两种相态不同的物质接触时，其中密度较低物质的分子在密度较高 的物质表面被富集的现象和过程。其实质就是在两相的交界面上，物质的浓度会自动 发生变化的现象和过程。具有吸附作用的物质（一般为密度相对较大的多孔固体）被称为吸附 剂，被吸附的物质（一般

7、为密度相对较小的气体或液体）称为吸附质。由于分子是在运动的。因此，作为吸附质的任何一个分子，当它在空间漫游时， 既可能相互碰撞，也可能碰撞在固体（吸附剂）的表面上。这种碰撞分弹性和非弹性 碰撞。前者停留时间极短，且反射角等于入射角。而非弹性碰撞分子则贴在表面上一 些时间，然后离开，但离去的方向与来时的方向无关。在大多数的情况下，碰撞表面 的吸附质分子要在表面上停留一些时间，其时间长短取决于多种因素，如分子碰撞在 表面上的位置、表面的性质、分子的性质、表面的温度、分子的动能等等。从一个单 位面积的表面来看，我们可以推定在一定条件下，单位时间内碰撞表面的分子数是有 一个动态平衡的。因此，当表面上浓

8、聚（停留）一些分子时，此种现象就被我们称为 “吸附”。在单位表面积上浓聚的分子数 B取决于碰撞表面的分子数n及其在表面上停的时 间乙B=nZ l/cm根据maxwele的统计学说，可以推导出:NPn此外，气体常数R= 8.315 X 107尔格/ 0K一克分子阿佛加德罗常数N= 8.025 X 10M=气体的分子量卩=气体分子的分压（毫米汞柱）T二温度0Kn =3.52 X 1022MT举个例来说，在20r时，湿度为1%的空气中，水蒸气的分压是 0.17伽汞柱， 这已是相当干燥了。但根据上式计算，在平衡时，每秒钟还有8.46 X 1018个水分子碰撞到1 cm 2的表面上。因此，n的巨大数值使

9、吸附现象可以很大的速度进行，即几乎是 瞬间地进行。但是应该说清楚，在存在吸附剂（例如硅胶等干燥剂）时，则仅是接近 表面的一层气体才有这样大的速度。当紧靠表面的空气中的水分子被吸附以后，吸附 过程就显著减慢。这有两方面的原因：1. 吸附剂的活性表面少了；2. 水分子的进一步供应要从远方的空气中来，这就取决于水分子在空气中的扩 散速度。可以设想，当气体分子落在表面上以后，就与组成表面的原子交换能量，当停留 时间足够长时，它们之间还将达到热平衡。与此同时，被吸附的分子也会从表面的热 能涨落中，取得足够的能量（因为组成表面的原子或分子是在不断振动的，这在热能 涨落中，有部份的能量会重新转给吸附的气体分

10、子）而重新离开表面，这样就组成了 吸附的动态平衡。1.2吸附的分类吸附按其性质的不同可分为四大类，即：化学吸附、活性吸附、毛细管凝缩和物 理吸附。化学吸附是指吸附剂与吸附质间发生有化学反应，并在吸附剂表面生成化合物的 吸附过程。其吸附过程一般进行的很慢，且解吸过程非常困难。活性吸附是指吸附剂与吸附质间生成有表面络合物的吸附过程。这种表面络合物 的特点是：与被吸附的分子结合物的吸附剂的表面分子，仍留在吸附剂的结晶格子上 其解吸过程一般也较困难。毛细管凝缩是指固体吸附剂在吸附蒸汽时，在吸附剂孔隙内发生的凝结现象。一般需加热才能完全再生。物理吸附是指依靠吸附剂与吸附质分子间的分子力（即范德华力）进行

11、的吸附。 其特点是：吸附过程中没有化学反应，吸附过程进行的极快，参与吸附的各相物质间 的平衡在瞬间即可完成，并且这种吸附是完全可逆的。物理吸附的吸附热不大（每克 分子量吸附质约自十分之一仟卡至几仟卡），其数值范围与汽化热或凝结热相同。变 压吸附（PSA气体分离装置中的吸附主要为物理吸附。变压吸附气体分离工艺过程之所以得以实现是由于吸附剂在这种物理吸附中所具 有的两个基本性质：一是对不同组分的吸附能力不同，二是吸附质在吸附剂上的吸附 容量随吸附质的分压上升而增加，随吸附温度的上升而下降。利用吸附剂的第一个性 质，可实现对混合气体中某些组分的优先吸附而使其它组分得以提纯；利用吸附剂的 第二个性质，

12、可实现吸附剂在低温、高压下吸附而在高温、低压下解吸再生，从而构 成吸附剂的吸附与再生循环，达到连续分离气体的目的。1.3 吸附力吸附剂表面之所以有吸附能力是由于处在两相边界的分子的特殊状态。 在同一个相的内部，每一个分子所经受的被吸往其他分子的吸力在各个方向上是 相等的。而在两相边界上，分子所经受的引力则不同。因为吸引它的分子位于不同的 相中，而不同的相各自内部的分子引力是不相同的。作用在边界分子上力量的这种不 平衡现象，使得这些分子具有与相内部的分子不同的特质。如果吸力的合力是向该相 的内部，则该相表面的状态便表现为表面层收缩的能力，如通常所说，能够吸附与它 相接触的另一相中的分子。气体的分

13、子能在吸附剂的表面停留一些时间，如前所述，主要是由于吸附力的存 在，即分子间的作用力的存在。这种作用力可以分成三种：1 极性分子与极性分子之间的定向极化作用；2 极性分子与非极性分子之间的变形极化作用；3 非极性分子与非极性分子之间的瞬时偶极矩。归纳来看，分子间的作用力主要是由于带电粒子之间的静电作用而形成的，一般 称为范德华力。根据理论推算，范德华力是与分子间的距离的七次方成反比的 （1r 7）， 所以，吸附现象可以模拟为这样：当气体分子与表面的距离愈近时（r J）吸引力就愈 来愈大，但当两个分子接近到它们的电子云相互重叠时，就在产生一种相互排斥的力， 当分子继续接近时，排斥力的增长比吸引力

14、的增长快得多。因此，真正的分子引力：f = C1/r m-C2/r n对范德华力来说，m=913,n=47右边第一项是引力，第二项是斥力，净吸引力 就是二者之差，这两种力的平衡使气体分子在吸附剂表面一段时间放出能量以后又随 着固体分子的振动再获得一定能量，以后就离开吸附区，回到气相。由此可知：1. 吸附力与气体（吸附质）分子、吸附剂分子的本身性质有关（例如：极化率、 活性表面积等）；2. 吸附平衡与气体分子浓度，作用场的温度有关；3. 吸附作用与吸附剂的使用情况有关（再生得好不好，活化处理得好不好等）除了吸附力以外，有的吸附剂（如分子筛、沸石灰还有晶格“筛分”的特性，气体分子的平均直径必须小于

15、其微孔的直径，才能抵达吸附表面。利用这种筛分作用，有时可使气体混合物得到更有效的分离。常用的吸附剂从吸附力来分可以分成四大类，如图1所示：图1 吸附剂分类（按吸附力分）（大）分子大小（小）非极性 一极性饱和结合 一不饱和结合炭质吸附剂硅铝系吸附剂U.硅胶I .活性炭铝胶活性氧化铝 活性白土川.炭分子筛W.沸石系列分子筛1.4 吸附热在吸附和解吸过程机理中，吸附热是表征物理吸附和活性吸附的重要标志之一。气体或液体混和物和吸附剂相接触时，吸附质被吸附剂所吸附，伴随着吸附过程 发生能量效应，是吸附质进入吸附剂表面和毛细孔的重要特征。吸附热可以准确地表 示吸附现象的物理或化学（活性）本质以及吸附剂的活

16、性，对于了解固体表面的结构 和非均一性都有帮助。不同的吸附剂对不同的组份的吸附热均不相同，水分的吸附热 一般较大。吸附热的产生将使吸附剂和气流温度升高，产生对吸附不利的影响，特别对于吸 附质浓度高，吸附量大的吸附过程，影响更大，因此对于吸附质浓度高，吸附量大的 吸附过程，必须把吸附造成的床温升高因素考虑在内。在变温吸附（即加热再生工艺）中，吸附时释出的吸附热，需要传出，以使吸附 区的温升降到最小，在再生时，则要求外热能迅速完善的传入，加速再生操作的完成。 而对于变压吸附 （ 不加热再生工艺 ） 装置，由于循环周期短，吸附剂导热系数小，吸附 热来不及散失，正好供解吸热使用，故床温变化不大，可近似

17、看作等温吸附，又称绝 热吸附。1.5 吸附剂吸附剂是吸附分离过程得以实施的决定性物质之一。吸附操作对吸附剂的性质依 赖性极大。为了从混合物（气体或液体）中除去或回收某种（某些）物质，如果吸附 剂选用不当，则不能达到满意效果。如果吸附剂选用错了，甚至会出现完全无效的情 况。因此，吸附剂的性质和选用对吸附分离操作过程至关重要。吸附剂的种类很多，它们都应具有的共性是：高吸附容量、高选择性、足够高的 机械强度和足够高的化学安定性。工业 PSA-H2 装置所选用的吸附剂都是具有较大比表面积的固体颗粒，主要有：活 性氧化铝类、活性炭类、硅胶类和分子筛类吸附剂；另外还有针对某种组分选择性吸 附而研制的特殊吸

18、附材料，如 CO专用吸附剂和碳分子筛等。吸附剂最重要的物理特征包括孔容积、孔径分布、表面积和表面性质等。不同的 吸附剂由于有不同的孔隙大小分布、不同的比表面积和不同的表面性质，因而对混合 气体中的各组分具有不同的吸附能力和吸附容量。正是吸附剂所具有的这种：吸附其他组分的能力远强于吸附氢气能力的特性，使 我们可以将混合气体中的氢气提纯。吸附剂对各种气体的吸附性能主要是通过实验测定的吸附等温线和动态下的穿透曲线来评价的。优良的吸附性能和较大的吸附容量是实现吸附分离的基本条件。同时，要在工业上实现有效的分离，还必须考虑吸附剂对各组分的分离系数应尽 可能大。所谓分离系数是指：在达到吸附平衡时，（弱吸附

19、组分在吸附床死空间中残 余量/弱吸附组分在吸附床中的总量）与（强吸附组分在吸附床死空间中残余量/强吸附组分在吸附床中的总量）之比。分离系数越大，分离越容易。一般而言，变压吸附 气体分离装置中的吸附剂分离系数不宜小于 3。F表列出了部分常见主要组分对氢的分离系数:吸附剂H2H2H2H2CO2COCH4N2硅胶19.22.12.93.8活性炭18.55.97.54.85A分子筛54.518.39.87.2另外，在工业变压吸附过程中还应考虑吸附与解吸间的矛盾。一般而言，吸附越 容易则解吸越困难。如对于 G、C6等强吸附质，就应选择吸附能力相对较弱的吸附剂 如硅胶等，以使吸附容量适当而解吸较容易；而对

20、于 2、Q、CO等弱吸附质，就应选 择吸附能力相对较强的吸附剂如分子筛等，以使吸附容量更大、分离系数更高。此外，在吸附过程中，由于吸附床内压力是周期性变化的，吸附剂要经受气流的 频繁冲刷，因而吸附剂还应有足够的强度和抗磨性。在变压吸附气体分离装置常用的几种吸附剂：活性氧化铝类属于对水有强亲和力的固体，一般采用三水合铝或三水 铝矿的热脱水或热活化法制备，主要用于气体的干燥。硅胶类吸附剂属于一种合成的无定形二氧化硅，它是胶态二氧化硅球形粒子的刚 性连续网络，一般是由硅酸钠溶液和无机酸混合来制备的，硅胶不仅对水有极强的亲 和力，而且对烃类和CO等组分也有较强的吸附能力。活性炭类吸附剂的特点是：其表面

21、所具有的氧化物基团和无机物杂质使表面性质 表现为弱极性或无极性，加上活性炭所具有的特别大的内表面积，使得活性炭成为一 种能大量吸附多种弱极性和非极性有机分子的广谱耐水型吸附剂。沸石分子筛类吸附剂是一种含碱土元素的结晶态偏硅铝酸盐， 属于强极性吸附剂， 有着非常一致的孔径结构和极强的吸附选择性，对 CO CH、2、Ar、Q等均具有较高 的吸附能力。NA-CO专用吸附剂是由我公司和南京化工大学共同开发的一种专门用于吸附CO勺吸附剂，其特点是通过在吸附剂载体上加入贵金属，使其对CC具有特别的选择性和吸附精度，从而大大提高CO的分离效果。碳分子筛是一种以碳为原料，经特殊的碳沉积工艺加工而成的专门用于提

22、纯空气 中的氮气的专用吸附剂，使其孔径分布非常集中，只比氧分子直径略大，因此非常有 利于对空气中氮氧的分离。对于组成复杂的气源，在实际应用中常常需要多种吸附剂，按吸附性能依次分层装填组成复合吸附床，才能达到分离所需产品组分的目的。F表列出了几种常见气源提纯时常用的吸附剂:气源氧化铝硅胶活性炭分子筛混合气体的干燥OO催化干气OOO加氢尾气OO合成氨尾气OO重整氢OOO催化干气OOOO甲醇尾气OOO甲苯脱烷基化尾气OOO乙烯厂排放气OOO1.6吸附平衡吸附平衡是指在一定的温度和压力下，吸附剂与吸附质充分接触，最后吸附质在 吸附相和气相、两相中的分布达到平衡的过程，吸附分离过程实际上就是一个平衡吸

23、附状态的变化过程。在实际的吸附过程中，吸附质分子会不断地碰撞吸附剂表面并被吸附剂表面的分 子引力束缚在吸附相中；同时吸附相中的吸附质分子又会不断地从吸附剂分子或其它 吸附质分子得到能量，从而克服分子引力离开吸附相；当一定时间内进入吸附相的分 子数和离开吸附相的分子数相等时，吸附过程就达到了平衡。在一定的温度和压力下, 对于相同的吸附剂和吸附质，该动态平衡吸附量是一个定值。在压力高时，由于单位时间内撞击到吸附剂表面的气体分子数多，因而压力越高 动态平衡吸附容量也就越大；在温度高时，由于气体分子的动能大，能被吸附剂表面 分子引力束缚的分子就少，因而温度越高平衡吸附容量也就越小。我们用不同温度下的吸

24、附等温线来描述吸附与压力和温度的这一关系，吸附等温 线就是在一定的温度下，测定出各气体组份在吸附剂上的平衡吸附量，将不同压力下 得到的平衡吸附量用曲线连接而成的曲线。下面给出的是活性炭类吸附剂HXBC-15B寸不同的气体组分在38 C下的吸附曲线,从该曲线可以看出：在相同的温度和压力下，吸附剂对不同的气体组分的吸附容量是 不同的，变压吸附氢提纯技术正是利用吸附剂的这一特性，大量吸附除氢以外的其它 气体组分、很少吸附氢气，从而使氢气得以提纯。不同气体组分在38C下的吸附等温线图：Ads or pt i on I st hern ( STATI C SORB AT 38C)吸附分压P/ P0( K

25、Pa)-H2-ArO2*N2*COCH4CO2C2C3F面是不同温度下的吸附等温线示意图:减小。实际上，变温吸附过程正是利用上图中吸附剂在A-D段的特性来实现吸附与解吸的。吸附剂在常温（即A点）下大量吸附原料气中的某些杂质组分， 然后升高温度（到 D点）使杂质组分得以解吸。从上图的B-A可以看出：在温度一定时，随着组分分压的升高吸附容量逐渐增大； 变压吸附过程正是利用吸附剂在 A-B段的特性来实现吸附与解吸的。吸附剂在常 温高压（即A点）下大量吸附原料气中除的某些杂质组分，然后降低杂质的分压（到B点） 使杂质得以解吸。吸附剂的这一特性也可以用 Langmuir吸附等温方程来描述：K i Xi

26、PAi1 K 2 Xi PA:吸附质i的平衡吸附量Ki、吸附常数P:吸附压力Xi :吸附质i的摩尔组成从公式中也可以看出：吸附质的分压越高，平衡吸附量越大，最终将趋近于最大值：K1/K2在通常的工业变压吸附过程中， 由于吸附-解吸循环的周期短 （一般只有数分钟） 吸附热来不及散失，恰好可供解吸之用，所以吸附热和解吸热引起的吸附床温度变化 一般不大，吸附过程可近似看作等温过程，其特性基本符合 Langmuir 吸附等温方程。在实际应用中一般依据气源的组成、压力及产品要求的不同来选择PSA（变压吸附）、TSA（变温吸附）或PSA+TS工艺。变温吸附（TSA法的循环周期长、投资较大，但再生彻底，通常

27、用于微量杂质或 难解吸杂质的脱除；变压吸附（PSA的循环周期短，吸附剂利用率高，吸附剂用量相对较少，不需要 外加换热设备，被广泛用于大气量多组分气体的分离与纯化。在变压吸附（PSA工艺中，通常吸附剂床层压力即使降至常压，被吸附的组分也 不能完全解吸，因此根据降压解吸方式的不同有可分为两种工艺：一种是用产品气或其他不易吸附的组分对床层进行“冲洗”，使被吸附组分的分 压大大降低，将较难解吸的杂质冲洗出来，其优点是在常压下即可完成，不再增加任 何设备，但缺点是会损失产品气体，降低产品气的收率。另一种是利用抽真空的办法降低被吸附组分的分压，使吸附的组分在负压下解吸 出来，这就是通常所说的真空变压吸附

28、（Vacuum Pressure Swing Absorption ，缩写为 VPSA。VPSAT艺的优点是再生效果好，产品收率高，但缺点是需要增加真空泵。在实际应用过程中，究竟采用以上何种工艺，主要视原料气的组成性质、原料气压力、流量、产品的要求以及工厂的资金和场地等情况而决定。1.7 PSA-H2 工艺的特点与深冷、膜分离、化学吸收等气体分离与提纯技术相比，变压吸附技 术之所以能得到如此迅速的发展是与其具有的下列特点分不开的。产品纯度高：对于绝大多数气源，变压吸附几乎可除去其中的所有杂质，得到纯度大于 99.999%的高纯氢。工艺流程短：对于含有多种杂质的气体，在大多数情况下变压吸附都可以

29、一步将各种杂质脱除而获得纯氢。原料气适应性强：对于氢含量从 1598%杂质包括H2O N、Q、CO CQ烃 类、硫化物、氮氧化物等多种组分的复杂气源，均可利用变压吸附予以提纯。操作弹性大：变压吸附氢提纯装置的操作弹性一般可达30120%产品纯度易调节：只需调整运行参数，变压吸附氢提纯装置即可得到各种不同 纯度的产品氢气以用于不同的目的。操作简便：变压吸附装置的设备简单、运转设备少，且全部是自动化操作，开 停车一般只需 0.5 2小时。能耗低、运行费用小：变压吸附装置一般都在常温和中、低压力下进行，且正 常操作下吸附剂可与装置同寿命。变压吸附的弱点是在某些情况下氢气回收率较其它方法低一些。因此，

30、变压吸附 技术的研究与开发一直都围绕着如何提高吸附剂性能和吸附床死空间（除吸附剂外的 空间）气体的回收利用进行，使回收率有了显著提高。第二节 PSA-H2 流程选择分析吸附分离法能否在工业上实现，除了决定于所选用的吸附剂是否有良好的吸附性 能以外，吸附剂的解吸是否良好，解吸条件是否苛刻特别重要，因为只有解吸效果好， 吸附剂才有可能长期重复地进行连续的吸附和再生操作。而且其解吸方式对整个工艺 的经济性也起着决定性的作用。所以，在 PSA-H2 装置的设计中，一旦吸附剂选定后， 其流程的选择与设计，实际上主要就是对再生方式的选择。流程选择的目标是要在能 耗尽可能小，时间尽可能短，产品损失尽可能小的

31、情况下把吸附剂的残余杂质降低到 很低的程度。原则上讲，可用升温或降压两种方法使吸附剂吸附的杂质解吸出来。至于何种流 程更合理，主要是看原料气的条件和产品要求。2.1 TSA 与 PSA 流程的选择按照吸附平衡关系可知，使吸附剂温度升高，就可使吸附容量下降，使吸附质脱 附（解吸），然后经过冷却降温后，重新开始吸附，这样的吸附分离流程就叫变温吸 附（TSA。升温的方式一般是利用热再生气体通过吸附器内直接加热。同时带走脱附 出来的物质。也有间接加热的，但吸附床层结构复杂，而且床层受热不匀，不如直接 加热方便，故通常多采用直接加热方式。由于TSA的再生彻底，因此适合于难解吸杂质的再生，但由于吸附剂的导

32、热系数小，加热和冷却的时间都较长，从而使操作周期变得较长。在加热和冷却过程中，不 仅是吸附剂本身，其它如吸附容器、管道、保温层等都要随之加热和冷却。因此，作 为提供热源和冷源的投资很大。此外，吸附剂反复经升温和降温，有时会受到热应力 而破碎。因此TSA只适合于用于微量杂质的脱除；按照平衡关系可知，吸附剂的吸附容量随吸附质的分压力（总压X浓度）的降低 而下降，利用这一原理，通过降低压力完成解吸过程的流程就称为变压吸附（PSA），这一方法的最大优点是： 循环周期短， 吸附剂利用率高， 吸附剂用量相对较少， 无需外 加换热设备，因此适合于大气量多组分气体的分离与纯化。显然，对于催化干气的PSA-H装

33、置而言，由于原料气杂质含量高，采用PSA流程是适宜的。2.2 真空再生流程与冲洗再生流程的选择在通常的PSA-H流程中，吸附床层压力即使降至常压，被吸附的杂质一般也不能良好解吸，因为，此时的杂质分压可能仍然很高。为此，可采用两种方法解决：一种是用产品气对床层进行“冲洗”，尽量降低杂质分压，将较难解吸的杂质冲洗下来；另一种是利用“抽真空”的办法进一步降低杂质分压使其解吸下来，这就是通常所说 的真空变压吸附 (VPSA)。“冲洗”的优点是正压下即可完成，缺点是会多损失部分产品气；“抽真空”的 优点是再生效果好，产品收率高，但缺点是需要增加真空泵。究竟采用何种工艺，主 要视原料气的组成、压力、回收率

34、要求以及工厂的资金和场地等情况而定。一般而言， 当原料气压力低、回收率要求高时才采用“抽真空”再生方案。对于从催化干气中提纯 “的变压吸附装置，由于原料气的压力不高，原料气中的杂质含量高，因而采用抽真空方式进行吸附剂再生，能够提高装置氢气回收率。2.3 均压次数的确定均压次数的选择主要取决于原料气的压力、原料气的组成和是否采用抽真空再生 等因素。一般而言，原料气压力越高则均压次数应越多以保证氢气的充分回收；原料 气中的杂质约容易吸附，均压次数可以越多；采用抽真空流程则均压次数可以相对较 多。对于本装置而言，如果原料气压力为 0.7Mpa, 般选择三次均压较适宜，这样既 可保证氢气的充分回收，又

35、可保证良好的再生效果。第三节 PSA-H2流程描述3.1工艺流程简图焦炉煤气制氢分为四个主要工艺过程：原料气经过脱萘脱硫；压缩 及预处理，然后经过变压吸附提纯氢气，半产品氢气最后经过脱氧、 干燥得到产品氢气。流程简图如下：:原料气I,i L中压蒸汽低压蒸汽冷却水电仪表风置换氮气3.2工艺方案的选择由于原料气焦炉煤气中萘，硫，氨及焦油含量较高，会影响了压缩机的稳定运行。因此，焦炉煤气在进入压缩机前需要进行净化，PSA工序采用5-1-3/P工艺，即5台吸附塔，1台吸附塔进料，3次均压的常压冲洗 解吸工艺。3.3本装置工艺技术特点针对原料气焦炉煤气的组成较为复杂，而要求产品氢气纯度要求高的 实际情况

36、，本装置具有如下特点：采用在低压下首先进行脱萘脱硫净化的工艺技术，保证了压缩机长期 安全稳定运行。PSA工序采用5-1-3/P流程，与经典的4-1-2流程相比增加一次均压次 数，可以最少的吸附床实现了三次均压，提高了氢气回收率，降低了装置 运行成本。同时在某个吸附塔出现故障时，可自动将故障塔切除，转入四 塔操作，并且不影响处理能力，只是收率有少量下降。这一功能大大地提 高了装置运行的可靠性。 本装置所有预处理塔、 吸附塔和干燥塔均设计隔断阀， 可对单塔进行 切除隔离检修， 这样就又进一步提高了装置的可靠性和在线处理故障的灵 活性。 本装置控制软件的参数优化功能可使装置在任何时候都能达到最佳 运

37、行状态，提高了装置的运行效益。本装置采用我公司开发的自适应优化控制系统及多塔程序切换系统。 可实现装置全自动化操作。减少人为因素对装置操作的影响。 原料压力及组成相对稳定，使得吸附时间与原料负荷的关系式大大 简化，原料负荷变化时，吸附时间可自动改变。可保证产品氢气质量，提 高产品氢气收率。 终充及顺放调节采用压力控制。原料负荷变化后，吸附时间的变化 会自动调整。 采用程控阀阀检与压力信号判断程控阀故障，可准确判断阀门故障 情况，如仪表元件故障、程控阀内漏及执行机构故障等，减少误操作。 PA工序采用我公司的专用吸附剂系列， 其吸附CH4、CO2和CO容量 大，解吸性能好。作为关键设备的PSA程控

38、阀。在压力高及气流来回冲击大的部位采用 我公司研制生产的第 5代平板程控阀，启闭速度快，双向流通性好，密封 性能高（ANSI六级），寿命长（大于60万次）、阀位显示可靠、检修方便，可 保证装置长期稳定运行。3.4工艺流程简述焦炉煤气制氢装置由脱萘脱硫工序（100#）、压缩及预处理工序（200#）、变压吸附工序（300#）和脱氧干燥工序（400#）等4个工序组 成。3.4.1预净化工序 100# （参见图 P0860-32-101 ）本工序由预脱萘系统组成，目的是在焦炉煤气进入压缩机前将大部分 的萘、硫、氨及焦油脱除，保证焦炉煤气压缩机能稳定运行。原料煤气在压力5Kpa,温度2540C下进入脱萘

39、系统，首先进入预净 化系统脱除其中的萘、焦油、苯、NH3及硫化氢。预净化系统由2台预净 化器（T0101A, B）、1台预净化再生气加热器（E0101）、11台程序控 制阀组成，一台吸附，另一台再生，2塔交替进行。塔内装填高效吸附剂， 主要由耐火球、CNA-228、CNA-110吸附剂等组成混合床；为减少床层阻 力，加快再生速度，床层内吸附剂分两层装填。吸附剂在常温下吸附焦炉 煤气中的焦油、萘、NH3、苯及H?S。当吸附剂吸附达到饱和后切换到再 生操作，预净化器的再生：主要利采用解吸气作为气源，通过加热器加热 300#来的解吸气进行脱附，脱附时加热后的再生气温度需达到200C，再生后含气态硫、

40、萘等混合再生气不经冷却器直接进入煤气管网。由于约1个月再生一次，再生脱附完成后，仍用解吸气对床层吸附剂进行冷却，直 至达到常温时止；即可根据设定时间转入下一个生产周期。表2.1预净化系统时序表压力MPa0.0050.020.02A塔AHCB塔HCA3. 4. 2压缩及预处理工序 200# （参见图P0860-32-201、 P0860-32-202）经预净化后的净化气再通过 200#预处理，进一步脱除其中的烷烃、芳烃、硫化物、氮化物、氨、焦油等，得到符合变压吸附原料气要求的净化气。本工序由2台焦炉煤气压缩机(C0201A, B)、2台精脱萘器(T0201A,B)、2台预处理器(T0202A,

41、B)、1台预处理再生气加热器(E0201)、 1台预处理再生气冷却器(E0202), 13台程序控制阀和一系列手动阀组 成。2台焦炉煤气压缩机1开1备，净化气经一级压缩后进入 2台精脱萘 器进行处理，再经压缩机二级和三级压缩增压到 1.4 MPa后，再送到预处 理器进行处理。2台精脱萘器可串并联操作，吸附饱和后更换吸附剂，一年一换。2台预处理器并联操作，交替轮换使用，通过程序控制程序控制阀来 实现。再生时，解吸气经加热器加热到180C左右对预处理器进行再生，再用常温解吸气冷吹降温，冷吹解吸气和再生的解吸气进入解吸气管网。表2.2预处理系统时序表压力MPa1.400.040.040.041.40

42、时间h0.53.53.50.50.53.53.50.5A塔ADHCRB塔DHCRA注：A 吸附 D 逆放 H 热吹 C 冷吹R充压3. 4. 3变压吸附提氢工序 300# (参见图 P0860-32-301 )经过预处理的焦炉煤气进入300#PSA-H2系统，获得氢纯度约99.5%, 氧含量约0.4%的半产品气，送入400#干燥脱氧工序。解吸气作为 200#预 处理工序的再生气和冷吹气。装置主程序采用5-1-3/P工艺。变压吸附系统由5台吸附器(T0301AE) 和一系列程序控制阀门构成。在任一时刻总是有一台吸附器处于吸附步 骤，由入口端通入原料，在出口端获得产品气。每台吸附器在不同时间依 次

43、经历吸附(A)、第1级压力均衡降(E1D)、第2级压力均衡降(E2D)、顺放 (PP)、第3级压力均衡降(E3D)、逆向放压(D)、冲洗(P)、第3级压力均 衡升(E3R)、第2级压力均衡升(E2R)、第1级压力均衡升(E1R)和最终升 压(FR)。吸附器所有的压力均衡降都是用于其它吸附器的压力均衡升以充 分回收吸附器中氢气含量高的气体。逆放步骤排出了吸附器中吸留的大部 分杂质组分，剩余的杂质通过冲洗步骤进一步解吸。从逆放步骤和冲洗步 骤得到的解吸气进入解吸气缓冲罐（V0301），经稳压后用作预处理器的 再生气或脱硫脱萘系统的吹扫气。344 脱氧干燥工序 400#（参见图 P0860-32-4

44、01 ） 半产品氢气，通过催化反应，氧与氢生成水。混合气中的水分采用变 温吸附技术干燥除去。由变压吸附工序输出氢气经过加热器（E0401）预热，在脱氧器（R0401） 中通过钯催化剂床层，混合气中的氢和氧反应生成水（2H2+O2=2H2O），又通过冷却器（E0402）和气液分离器（V0401）分离除去被冷凝水分。接下 的过程中采用等压变温方法进行干燥除水。等压变温系统由 2 台干燥器（ T0401A， B）、1 台辅助干燥器（ T0402）、 1 台加热器（ E0403）、1 台冷却器（ E0404）、 1 台气液分离器（ V0402） 和 3 台四通程序控制阀门构成。 1 台干燥器处于吸附

45、（干燥 ）步骤时，另一台 干燥器处于再生 （加热或冷却 ）步骤， 2台干燥器压力始终相同。 再生气取自 还未被干燥的氢气，先后经辅助干燥器和加热器除去水分并升温（130 C）后，用于干燥器的加热再生。冷却干燥器带出的热量用于辅助干燥器的再 生。再生气中所含的水分经冷却器和气液分离器排出，其中氢气再返回未 被干燥的氢气流中，经脱氧干燥后得到 1.2MPa合格氢气去界区外。3 5 装置布置（参见图 P0860-33-01 ） 装置区分为露天设备区，占地为长 28米，宽 1 7米；压缩机厂房区， 占地为长 24 米，宽 12 米。本装置为甲类火灾危险性场所，由于本装置为密闭连续操作，故煤气 压缩机厂

46、房为 1 区爆炸危险场所、室外设备区为 2区爆炸危险场所。本装 置建构筑物的距离应符合建筑设计防火规范（GB50016-2006）和石 油化工企业设计防火规范（ GB50160-92）。本装置顺流程布置。设备均敞开或露天布置，保证良好的自然通风， 避免有害气体的积聚。设备、管道布置留有适当的操作和安装检修空间。 管道布置横平竖直，同类设备的管道同形或相似布置，力求整齐美观。3. 6主要工艺控制指标3. 6. 1产品氢气氢气产量：550Nm3/h氢气压力：1.2MPa氢气温度：w 40 C氢气纯度：99.9%; O产 10PPm ; CO+CO2w 10PPm; CH4w 0.1%;H2O w

47、30PPm;艺 S 2PPm。吸附器运行工艺步骤及时序：见表 2-3表2-3变压吸附(5-1-3/P工艺)时序表步骤压力(MPa)温度(C)时间(s)吸附(A)1.3w 4C120均压降1(E1D)1.30 0.93w 4C30均压降2(E2D)0.93 t 0.56w 4C30顺放 (PP)0.56 t 0.36w 4C60均压降3(E3D)0.36 t 0.19w 4C30逆放(D)0.19 t 0.04w 4C30冲洗(P)0.04 t 0.04w 4C60均压升3(E3R)0.04 t 0.19w 4C30均压升2(E2R)0.19 t 0.56w 4C30均压升1(E1R)0.56

48、t 0.93w 4C30终充(FR)0.93 t 1.30w 4C90循环周期600第四节 PSA-H2 操作参数的调整4.1 相关参数对吸附的影响原料气组成 吸附塔的处理能力与原料气组成的关系很大。原料气中氢含量越高时，吸附 的处理能力越大；原料气杂质含量越高，特别是净化要求高的有害杂质含量越高时， 吸附塔的处理能力越小。原料气温度 原料气温度越高，吸附剂的吸附量越小，吸附塔的处理能力越低。吸附压力 原料气的压力越高，吸附剂的吸附量越大，吸附塔的处理能力越高。解吸压力 解吸压力越低，吸附剂再生越彻底，吸附剂的动态吸附量越大，吸附塔的处理能 力越高。产品纯度要求的产品纯度越高，吸附剂的有效利用

49、率就越低，吸附塔的处理能力越低。 了解各种相关参数对吸附的影响性质将有助于为参数的调整提供指导。4.2 吸附压力曲线及其控制方式由于变压吸附气体分离工艺的核心就是利用压力的变化来实现吸附剂对混合气体 中的杂质组分的吸附与分离，因而压力的控制也是PSA部分的关键参数。当吸附压力变化时，此压力曲线将相应变化1) 原料气压力原料气压力是由界区外条件决定的，无法改变，但通过合理设定吸附塔出口的压 力 PID 调节回路就可影响原料气的压力。原则上，原料气压力越高吸附效果越好。2) 吸附塔出口压力吸附塔出口压力的设定是通过改变出口吸附压力 PID 调节回路的设定值来实现 的，吸附塔出口压力实际上也就是吸附床的出口压力，它的稳定对吸附效果的好坏有直接的关系，为保证其调节能稳定，还必须调节好与之直接相关的产品气升压过程。3）产品升压过程的压力调节安装于产品气升压管线上的调节阀，用于调节吸附塔产品气升压的速度，如果速 度过快，则将在升