1145 DWT油污水接收船螺旋桨设计书

1、1145 dwt油污水接收船螺旋桨设计书指导老师：专业班级：学生姓名：学 号：邮 箱：完成日期：2013/4/24目 录1船 型32主机参数43推进因子的确定44桨叶数z的选取45ae/a0的估算46桨型的选取说明57根据估算的ae/a0选取23张图谱58列表按所选图谱（考虑功率储备）进行终结设计59空泡校核710计算与绘制螺旋桨无因次敞水性征曲线811. 船舶系泊状态螺旋桨计算912桨叶强度校核913桨叶轮廓及各半径切面的型值计算1014桨毂设计1015螺旋桨总图绘制1116螺旋桨重量及转动惯量计算1117螺旋桨设计总结1218课程设计总结121. 船 型 单甲板，流线型平衡舵，柴油机驱动，

2、适于油污水接收的中机型单桨船。设计水线长：lwl=63.00m垂线间长：lbp=60.00m型宽：b=10.00m型深：d=4.55m设计吃水：td=4.00m方型系数：cb=0.698排水量：=1780t棱型系数：cp=0.756纵向浮心坐标xb= 0.3m纵向浮心位置xc=0.5%l/1/34.950.64 120宽度吃水比b/t2.62减速比：i = 21.1艾亚法有效功率估算表：（按船舶原理（上）p285实例计算）（可以自主选定一种合适的估算方法，例如泰勒法。）速度v(kn)101112froude数vs/glbp0.212 0.234 0.255 标准c0查图7-3420380360

3、标准cbc,查表7-50.720.690.65实际cb(肥-或瘦+)(%)+3.06 -1.16 -7.4cb修正(%)1.4-2.43-15.5cb修正数量15.88 -9.23-55.8 已修正cb之c1426 371 304 b/t修正%-3.49-3.49-3.49b/t修正数量，2-14.87 -12.95 -10.61 已修正b/t之c2411 358 293 标准xc,%l，查表7-51.16 +0.55 +0.75 -实际xc，%l，0.5 +0.5 +0.5 +相差%l0.66 -0.05 -1.25 +xc修正(%),查表7-7-1.5-0.16.25xc修正数量，36.1

4、65 0 0 已修正xc之c3417 358 293长度修正%=(lwl-1.025lpp)/lwl*100%2.38 2.382.38 长度修正49.9 8.5 7.0 已修正长度之c4427 367 300 v3100013311728pe=0.64*v3/c4 *0.735(kw)207 321509 pe=0.64*v3/c4(hp)2824376932主机参数（设计航速约11kn）型号：6l350pn标定功率：ps2 = 650kw标定转速：362 r/min3推进因子的确定(1)伴流分数w本船为单桨内河船，故使用巴甫米尔公式估算=0.165*cbx3d-x=1=0.1(fr-0.2

5、)=0.1*(0.228-0.2)=0.0028=0.185(2)推力减额分数t本船为有流线型舵使用商赫公式 t=k=0.111 k=0.6(3)相对旋转效率：近似地取为r =1.00(4)船身效率h =1.0914桨叶数z的选取根据一般情况，单桨船多用四叶，加之四叶图谱资料较为详尽、方便查找，故选用四叶。5ae/a0的估算按公式ae/a0 = (1.3+0.3z)t / (p0-pv)d2 + k进行估算，其中：t=pe/(1-t)v= 346/(1-0.111)*11*0.515)=68.7028kn 水温15时汽化压力pv=174 kgf/m2=1749.8 n/m2=1.705 kn/

6、m2 静压力p0=pa+hs=(10330+10002.5)9.8 n/m2=125.734kn/m2 k取0.2 d允许=0.7t=0.74=2.8m （单桨船） ae/a0 =(1.3+0.3z)t/ (p0-pv)d2 + k=（1.3+0.34）68.7/(125.734-1.705)2.82+0.2 =0.3776桨型的选取说明目前在商船螺旋桨设计中，以荷兰的楚思德b型和日本au型（包括其改进型mau型）螺旋桨应用最为广泛。由于本船为近海运输船，教科书例子为mau型，且其图谱资料较齐全，故选用mau型更方便设计出螺旋桨。7根据估算的ae/a0选取23张图谱根据ae/a0=0.377选

7、取mau4-40, mau4-55两张图谱。8按所选图谱（考虑功率储备）进行终结设计得到2组螺旋桨的要素及vsmax功率储备取10%，轴系效率s=0.98，齿轮箱效率g=0.96，螺旋桨敞水收到功率： pdo = ps(1-0.10)rsg =6500.910.980.96= 550.368kw = 748.804 hp 螺旋桨转速 n=j n=362/2=181rpm按bp-图谱设计计算表项目单位数值假定航速 vkn101112va=(1-w)vkn8.29.09.8bp=npd00.5/va2.526 20.5 16.8 bp5.1 4.5 4.06mau4-4061.155.650.3p

8、/d0.72 0.730.7900.63 0.640.68d=*va/nm2.7502.7302.701pte=pd0*0hrhp501.34 525.60545.80mau4-55605449p/d0.750.820.8600.610.640.67d=*va/nm2.7002.682.65pte=pd0*0hrhp489.20517.50537.70据1.1中艾亚法估算的有效功率及上表计算结果可绘制pte、p/d、d及0对v的曲线，如图一所示：图一从pte-f(v)曲线与船体满载有效马力曲线之交点，可得不同盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素p/d、d及0如下表所列。mauvmax(kn)

9、p/dd(m)04-4011.450.75552.652.7150.6634-5511.410.83551.82 2.6650.6509空泡校核由图解法求出不产生空泡的（ae/a0）min及相应的vsmax、p/d、0、d按柏努利空泡限界线中渔船下限线，计算不发生空泡之最小展开面积比。桨轴沉深hs由船体型线图取2.5mp0-pv = pa+hs-pv =(10330+10002.5-174) kgf/m2 = 12656 kgf/m2计算温度t =15, pv = 174 kgf/m2 pdo = 544.75 kw = 741.16 hp = 101.87 kgf s2/m4序号项目单位数值

10、mau4-40mau4-551ae/a00.40 0.55 2vmaxkn11.45 11.42 3va=0.5144*vmax*(1-w)m/s4.8 4.786 4(0.7nd/60)2(m/s)2324.08 312.25 5v0.7r2=va2+(4)(m/s)2347.12 357.43 1/2v0.7r217680 18205 6=(p0-pv)/(1/2v0.7r2)0.715 0.695 7c(查图6-20）0.185 0.208推力t=75*pd*0/vakgf7665 7560 9需要投射面积ap=t/(c*1/2v0.7r2)m22.355 2.185 10需要展开面积

11、ae=ap/(1.067-0.229*p/d)m22.635 2.495 11a0=d2/4m25.785 5.575 12需要的ae/a00.455 0.450 据上述结果作图二，可求得不发生空泡的最小盘面比及对应的最佳螺旋桨要素:图二由上图得最佳要素为：ae/a0=0.453， p/d=0.785， d=2.683m， 0=0.655， vmax=11.43kn10计算与绘制螺旋桨无因次敞水性征曲线 由mau4-40，mau4-55，p/d=0.785的敞水性征曲线内插得到mau 4-45.3、p/d=0.785的螺旋桨无因次敞水性征曲线如图三所示，其数据如下：j00.10.20.30.4

12、0.50.60.70.80.90.96kt0.350.300.280.250.210.180.140.10.05010kq0.390.360.340.330.280.250.210.180.100.060000.150.270.400.500.600.670.70.660图三 螺旋桨无因次敞水性征曲线11. 计算船舶系泊状态（t0=0.04），螺旋桨有效推力与保持转矩不变的转速n0由敞水性征曲线得j=0时，kt=0.34, kq=0.038计算功率 pd= pss=6500.97=630.5kw=463.42hp系柱推力减额分数取 t0=0.04,主机转矩q=pd6075/(2n)= 1834

13、.63 kgf.m系柱推力t=(kt/kq)(q/d)=(0.34/0.038)(1834.63/2.683)=6118.19 kgf系柱推力t0=t（1- t0）=6118.19（1- 0.04）=5873.46 kgf车叶转速n0=60t/(d4kt)=60(5873.46/(101.872.68340.34)0.5 =108.54 rpm12桨叶强度校核按我国1990钢质海船入级与建造规范校核t0.25r及t0.6r，应不小于按下式计算所的之值：t=y/(k-x) (mm)式中y=a1ne/(zbn),x=a2gadn2d3/(1010zb)计算功率ne=650 kw ad=ae/a0=

14、0.453，p/d=0.785,d=2.683 m,=10， ne=n=181 rpm,z=4 b0.66r=0.226dad/(0.1z)=0.2262.6830.453/(0.14)=0.687 m在0.25r、0.6r处剖面的桨叶宽度bb0.25r=0.7212b0.66r=0.72120.687=0.495 m13桨叶轮廓及各半径切面的型值计算轴线处最大厚度 = 0.05d=0.052.6831000=134.15 mm实际桨叶厚度mau型4叶螺旋桨尺度表列表计算如下：（单位：如表示）14桨毂设计按船舶原理（下）p156桨毂形状及尺度的相应公式计算最大连续功率pd0=463.42 hp

15、，此时n=181 rpm(pd/n)1/3= (463.42/181) 1/3= 1.368根据船舶原理（下）p157图8-40可查得螺旋桨桨轴直径dt=187 mm采用整体式螺旋桨，则螺旋桨的毂径dh=1.8dt=1.8187=336.6 mm毂前后两端的直径d2=0.88dh=0.88336.24=295.9 mmd1=1.10dh=1.10336.24=369.9 mm桨毂长度 l0=dh=336.2 mm减轻孔的长度 l1=0.3l0=0.3336.24=100.9mm轴孔锥度取 k=0.1毂部筒圆厚度 =0.75t0.2r=0.75108.93=81.7mm叶面、叶背与毂连接处的圆弧

16、半径:r1=0.033d=0.0332.6831000=88.5 mm，r2=0.044d=0.0442.6831000=118.1 mm15 螺旋桨总图绘制（附a3图纸的螺旋桨设计总图与计算书一起装订成册）16螺旋桨重量及转动惯量计算(按船舶原理（下）p101（7-49）-(7-53)式计算）铝青铜材料重量密度=8410kgf/m3 ，0.66r处叶切面的弦长(即最大弦长） b0.66=0.59m，螺旋桨直径d=2.68 m，t0.2r=0.11 m， t0.6r= 0.06 m最大连续功率pd=463.4 hp，此时n=181 rpm毂径d=1.8dt=1.80.187=0.34 m， 毂

17、长lk=0.34 m桨毂长度中央处轴径d0 =0.05+0.11(pd/n)1/3-klk/2 =0.05+0.108(463.4/18)1/3-0.10.34/2=0.18 m d/d=0.34/2.68=0.13则根据我国船舶及海洋工程设计研究院（708所）提出的公式：桨叶重 gbl=0.169zbmax(0.5t0.2r+t0.6r)(1-d/d)d(kgf)=0.169841040.685(0.50.109+0.058)(1-0.125)2.683=1028.5 kgf 桨毂重 gn=(0.88-0.6d0/d)lkd2(kgf)=(0.88-0.60.176/0.336)0.3368

18、4100.3362=180.5 kgf螺旋桨重量 g= gbl +gn=1209 kgf螺旋桨惯性矩 imp=0.0948zbmax(0.5t0.2+t0.6)d3 =4746.46 kgfms217螺旋桨设计总结螺旋桨直径：d=2.683 m设计航速：vmax=11.43 kn螺距比：p/d=0.785毂径比：dh/d=0.125型式：mau旋向：右旋盘面比：ae/ao=0.453材料：铝青铜叶数：z=4总重量：1209 kgf螺旋桨效率：0=0.655惯性矩：4746.5 kgfms2纵倾角：=1018课程设计总结首先，必须强调这一次课程设计对于我对船舶推进这门课的学习以及其中知识的认识理解有着十分重要的帮助。整个课设的过程中，最让人头疼的就是知识点的不熟悉，上课老师讲过的内容如果不反复翻书查阅或者查看ppt，就完全没有头绪，加上课堂听讲并不认真，不少知