350×900梁计算书要点

1、梁模板(承插型套扣式)计算书计算依据：1、混凝土结构设计规范GB50010-20102、建筑结构荷载规范GB 50009-20123、钢结构设计规范GB 50017-20034、 建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ15-98-2014、工程属性新浇混凝土梁名称KL10新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mrrK mm)350X900新浇混凝土结构层高(m)3.8梁侧楼板厚度(mm)180、荷载设计2模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m 2)面板0.1面板及次楞0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m 3)25.5新浇筑板钢筋混凝

2、土自重标准值3G3k(kN/m )1.5施工人员及设备荷载标准值2Q1k(kN/m )2.5省份广东地区东莞2风荷载标准值咏(kN/m2)基本风压230(kN/m )0.38非自定义：0.356风压高度变化系数0.9风荷载体型系数阳1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用 B梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、 1200混凝土梁居梁底两侧立

3、柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑次楞根数7主楞两侧悬挑长度(mm)300,300结构重要性系数Y1可变荷载的组合值系数杞0.9设计简图如下:平面图本图梁侧支撑构it仅作示意,具体详见梁侧摸板.四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁计算，简图如下:12.631 kN/m12.631 kN An12.631 kN/mU 1 v v

4、w 1 I 111L-200IL200IL200ILTrdrTrV2 3截面抵抗距： W=bh /6=350 X8 x18/6= 18900mm，截面惯性矩：I =3 4bh3/12=350 *8X18X18/12= 170100mm4根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ15-98-2014第4.3节规定可知：q1= Y*max1.2(G1k+(G2k+G3k) h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k) X h)+1.4cQ1k %=max1.2 .1+(25.5+1.5) 0.9)+1.4 25,1.35 (0.1+(25.5+1.5) 0.9)+1.4 09

5、 2.5区35= 12.631kN/m1.35 fG1k+(G2k+G3k)来为=1.35 卩.1+(25.5+1.5) 0.9区35= 11.529kN/m1.4 0.9 XQ1k b= 1.4 *0.9 2.5 0.35= 1.103kN/mq2= G1k+(G2k+G3k)来为=0.1+(25.5+1.5) 0.9区35= 8.54kN/m1、抗弯验算2 2 2 2Mmax= 0.1q1 静L +0.117q活L = 0.1 11.529 0.2 +0.117 1.103 0.2 = 0.051kN m0= Mmax/W = 0.051 106/18900= 2.713N/mm21701

6、00)= 0.054mm0.2+1.2 *103 0.2 = 2.801kN标准值(正常使用极限状态)Rmax= 1.1q2l = 1.1 854 &2= 1.879kN五、次楞验算次楞类型矩形木楞次楞材料规格(mm)50X1002次楞抗弯强度设计值f(N/mm )132次楞抗剪强度设计值T(N/mm)1.4次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞截面惯性矩l(cm4)416.667计算简图如下:D.512kN0.512kN0054kN/maO57kN/m0.054kN/m(3)I： 111Im f 11J Im H1丄 J til； rlln 丄，-,丄

7、丄 m u Im f 11 ：丄，-丄 丄 11 JI、: 11(1)4253504250 04kN/m承载能力极限状态0.28kN0.28kN5 4O8kN/m004kN/mI ； ； I ： 11 v 11 11 v 11 1 r 11 v 1 I v 11 V I - I; r | | X M r 11 11A(1)2(2) 3壊425+-正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给次楞 qi = 2.801/0.35= 8.003kN/m次楞自重 q2= 1.35 小.3-0.1) 0星=0.054kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载 F1 =max1.2 (0.1+(25.5+1.1)

8、0.18)+1.4 25, 1.35 X(0.1+(25.5+1.1) 0.18)+1.4 09 送.5 (0.6-0.35/2)/2 0.2+1.35 (X5 09-0.18) 0.4 0.512kN梁右侧楼板传递给次楞荷载 F2=max1.2 (0.1+(25.5+1.1) 0.18)+1.4 25, 1.35 N0.1+(25.5+1.1) 0.18)+1.4 09 2.5 (060.35/2)/2 0.2+1.35 0.5 09-0.18) 0.2= 0.512kN正常使用极限状态：面板传递给次楞 q1= 1.879/0.35= 5.368kN/m次楞自重 q2= (0.3-0.1)

9、0星=0.04kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载F1=(0.1+(25.5+1.1) 0.18) (0.6-0.35/2)/2 0.2+0.5 (0.9-0.18) 0.2= 0.28kN梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=(0.1+(25.5+1.1) 0.18) (0.6-0.35/2)/2 0.2+0.5 (0.9-0.18) 0.2= 0.28kN1、抗弯验算0= M max/W = 0.945 106/83333= 11.341N/mm21.945 X000/(2 50X100)= 0.583N/mm 205N/mm2满足要求！2、抗剪验算1.SE31 8630391-1 0514-2.9K

10、-2.9972 43 2.431.4581.459_ 0.4860.4861 45UM56243 -2.432.9972 9972.025 Z 0251,0531.05300810 081 X4 .09Lq7OC3-1 86J LbJ主楞剪力图一 (kN)0.972Q.97202主楞剪力图二(kN)Vmax= 2.997kN2 2Tax= 2Vmax/A=2 2.997 1000/424= 14.137N/mm 舌25N/mm满足要求！3、挠度验算主楞变形图一 (mm)0.131主楞变形图二(mm)Vax 1.964mmC v min 1/150, 10=min1200/150, 10 8mm

11、满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态图一立柱 1： R1 12.798kN,立柱2： R? 12.798kN图二立柱 1: R1 1.944kN,立柱 2: R2 1.944kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力 N maxR1, R2 12.798kN N30kN满足要求！八、立柱验算hmax=max(n h,h+2a)=max(1.2x 1200,600+2=1mm钢管类型 48X3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm稳定性计算)4.49抗压强度设计值f(N/mm

12、2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数n1.21、长细比验算入=hax/i=1800/15.9=113.208 入=180长细比满足要求！查建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ15-98-2014附录A表A.0.1 得， 0.3862、风荷载计算2 2Mw yX 1.4 xxXaX! /10 1.4 x.9 x.356 X.2 X.2/10 0.078kN mRi = 12.798kN, R2= 12.798kN立柱最大受力 Nw= maxRi, R2+1.35 0.15 8-0.9)+Mw/lb = max12.798, 12.798+0.587+

13、0.078/1.2= 13.45kNf= N/( A)+M/W = 13450.137/(0.386 424)+0.078 106/4490= 99.444N/mm2w f2=205N/mm满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100F1=N=13.45kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50100-2010第 6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl 2000mrfi寸，取3=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值opc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的

14、加权平均值，2其值控制在1.0-3.5N/ mm范围内Um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n =min( n n)巾=0.4+1.2/ sBn=0.5+as 00/4Umn1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数3s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，3不宜大于4:当32时取3=2,当面积为圆形时，取 3=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30 :对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了

15、安全和简化计算起见，不考虑上式中opum之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。2可得：fh=1, ft=1.43N/mm , n =1 ho=h-2O=38Omm,um =2(a+ho)+(b+ho)=192OmmF=(0.7 i-ft+0.25 pc,m) nmho=(O.7 x 1 x 1.43+0.25 x 0) x 1 x 1920 x 380/1000=730.1334NkNW满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50100-2010第 6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl 1.35cPlfcA lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值比混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用0混凝土局部受