渭洛河特大桥连续梁现浇支架检算书（完整版）

1、渭洛河特大桥连续梁现浇支架检算书目录一、计算依据 1二、箱梁主要结构尺寸 1二、计算说明 2三、使用材料及其参数 3四、各类施工荷载 4五、模板检算 65.1侧模 65.2底模 75.3顶板模 95.4翼缘板模 10六、模板分配梁计算 106.1、梁底分配梁 116.2、顶板分配梁 116.3、翼缘板分配梁 12七、碗扣支架检算 127.1、碗扣支架计算荷载 127.2、强度检算 137.3、斜杆承载力及扣件抗滑移承载力检算 147.4、稳定性检算 157.5、碗扣支架地基承载力检算 16八、跨国道支架检算 168.1、荷载计算 178.2、纵梁检算 178.3、柱顶横梁检算 198.4、立柱

2、强度与稳定性检算 208.5、地基承载力计算 218.6、基础配筋计算 23计算依据1、渭洛河特大桥DK757+850.4*DK804+549.6段连续梁部分大西运西施 桥-092、（40+64+40连续箱梁参考图3、路桥施工计算手册4、混凝土设计规范5、钢结构设计规范6、铁路桥涵地基和基础设计规范7、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范&中华人民共和国建筑工业行业标准（竹胶合板模板JC/T 30 21995） 二、箱梁主要结构尺寸梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，主墩墩顶处最小梁高6.05m箱梁在墩顶5.0m范围内梁高相等，跨中2m范围内及边墩顶现浇段最小梁高 3.05m梁底曲线为1.8次抛

3、物线，抛物线方程为y=0.0072188。箱梁顶宽12.0m 箱梁底宽6.7m单侧悬臂长2.65m悬臂端厚28.4cm悬臂根部厚65cm箱梁腹 板厚度由箱梁梁体主墩墩顶根部120cm变至跨中及边墩支点附近梁段 48cm底 板在箱梁梁体主墩墩顶根部厚120cm变至跨中及边跨直线段厚 40cm顶板厚40cm其中箱梁梁体墩顶根部加厚至 80cm顶板设90cmK 30cm的倒角，底板设 60cm 30cm的倒角。箱梁在主墩墩顶设置横隔墙，主墩墩顶横隔墙厚200cm该处横隔墙设置高205cm宽150cm的过人洞；边墩墩顶横隔墙厚150cm该处 横隔墙设置高145cm匡1 1.r1陞图4箱梁跨中截面图2箱

4、梁边跨1/2平面图图3箱梁中支点截面、计算说明箱梁施工分块段浇筑，计算时暂时按一次浇注计算模板采用木模，面板为1.8cm竹胶板，背肋采用10X 10cm方木。分配梁采用 10槽钢，采用碗扣件支架支撑分配梁，在道路正上方碗扣件支架支于排架工字 钢、沟渠正上方碗扣件支架支于贝雷梁上面， 再通过立柱将荷载传递与地基上； 其余地方碗扣件支架直接支于处理后的地基上。三、使用材料及其参数3.1、普通材料单位重及其性能材料名 称规格型号单位重(KN/m3)弹性模量（MPa）强度设计值（N/mm2）结构部位抗弯fm抗拉ft抗压fc抗剪fv竹胶板S 1.8cm106.5X 10320模板方木10x10cm59X

5、 103117.5101.4模板钢材A378.52.1 X 10514514514585模板、支架钢材16Mn78.52.1 X 105210210210120模板、支架计算结构为临时钢结构，钢材的容许应力提高系数取1.25木材顺纹容许应力提高系数取1.1532、碗扣支架设计荷载3.2.1立杆设计荷载立杆设计何载横杆步距（m）0.61.21.82.4设计荷载（KN/根）403025203.2.2各杆件自重名称型号规格（mm）理论重量（kg）杆LG-120巾 48X 3.5X 12007.41LG-240巾 48X 3.5X 240014.02LG-300巾 48X 3.5X 300017.31

6、横 杆HG-3048X 3.5X 3001.67HG-60巾 48X 3.5X 6002.82HG-90山 48X 3.5X 9003.97HG-120巾 48X 3.5X 12005.123.2.3扣件抗滑移承载力：Q=8.0KN3.2.4碗扣支架物理特性钢材的强度和弹性模量(N/mm2P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205弹性模量2.05X 1053.2.5碗扣支架钢管截面特性钢管截面特性外径F (mm)壁厚t (mm)截面积 a ( cm)截面惯性矩I (cm4)截面模量W (cm?)回转半径i (cm)483.54.8912.195.081.583.3现场实测地基承载力为：17

7、2KPa四、各类施工荷载本计算中门式支架按容许应力计算。4.1、钢筋混凝土容重丫 ： 26KN/*；4.2施工人员、施工料具运输、堆放 q：计算模板、分配梁时采用2.5KN/*；计算主梁时采用1.5KN/mf;计算立柱、柱顶横梁时采用1.0KN/mf；4.3混凝土振捣产生荷载C2：对水平模板取2.0KN/m2；对垂直模板取4.0KN/m2；4.4倾倒混凝土时对模板的荷载 C3： 2.0KN/mf;4.5侧模施工荷载(腹板)混凝土压力：砼浇筑速度取v =2.0m/h外加剂影响修正系数k =1.2混凝土 入模温度取15C,根据路桥施工计算手册得：h=1.53+3.8 /T=1.53+3.8 2.0

8、/15=2.04mpm=K X 7 x h=1.2X26X 2.04=63.65KN/m考虑施工活载载影响后的单位面积上的侧模施工组合荷载：cc=pm+q2+C3=63.65+4.0+2.0=69.65 KN/m4.6、承重模板荷载cz= y h+q2=26+2.5+2.0=26h+6.54.7、风荷载查建筑结构荷载规范得渭南市重现期为50年的风压值 W0为：0.35 KN/m。则有：= 0.7口 z 卩 s式中：Wk风荷载标准值（kN/m2）;卩z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范 （GB50009-200）1 规定采用，取 1.0；卩s风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷

9、载规范（GB50009-200）1 规定的竖直面取 0.8；即碗扣支架风荷载为 Wk = 0.7卩 z a s W=0.7 1.0X 0.8X 0.35=0.196 KN/m4.8、荷载分项系数（碗扣支架）1）计算模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的 分项系数：（1 ）永久荷载的分项系数，取 1.2；计算结构倾覆稳定时，取 0.9。 （2 ）可变荷载的分项系数，取 1.4。2） 计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。4.9、荷载组合效应1）立杆稳定计算：永久荷载 +0.9（可变荷载 +风荷载）2）斜杆强度和连接扣件（抗滑）强度计算：风荷载4.1

10、0本支架验算采用手算和 midas有限元分析软件电算相结合。五、模板检算5.1 侧模5.1.1面板验算侧模采用15mm竹胶板作为面板，木背肋间距为 0.21m取1m单位宽度按3 跨连续梁计算。fm=M/W=Cl2/(1 0*b*h2/6)=6x 69.65x 21 02/(1 0x 1 000x 1 52)=8. 1 9MPamf=20MPa。w二q”(150*EI)=12X 69.6X 25(5/(150X 65O0X 100X 153)=0.49mm210/400=0.525mm 面板强度和刚度满足要求。5.1.2木背肋验算木背肋截面抗弯抵抗矩为： W木=100X 100/6=166666

11、.67mflm截面惯性矩为：|木=10(X 100/12=8333333.33n3m 0.21m模板上承受的混凝土浇筑单位荷载为： q=69.6X 0.21=14.63KN/m模板钢背楞间距为1000mm按3跨连续梁计算有： fm=M/W=ql2/(10* W 木)=14.6X 1000心0X 166666.67)=8.46MPa1.1r5=fl2.65MPa w=q4/(150*EI 木)=14.6X 1000/(150X 1.15X 900X 8333333.33) =1.13mm1000/400=2.5mm木背肋强度和刚度满足要求。5.1.3钢背楞验算钢背楞采用双10槽钢，截面抗弯抵抗矩

12、为：W钢=79320mm截面惯性矩为：I钢二3966000m3m 1.0m模板上承受的混凝土浇筑单位荷载为：q=69.65K1.0=69.65KN/m拉杆间距为1050mm按3跨连续梁计算有：fm=M/W=ql2/(10* W钢)=69.6X 1050心 0x 79320)=96.81MPa1.25I=f181MPa w=ql4/(150*EI钢 )=69.65 X10504/(150 X 2.1 X105X3966000）=0.68mm1050/400=2.625mm钢背楞刚度和强度满足要求，安全系数为1.87。5.1.4拉杆直径计算由上面计算得 q=69.65KN/m按多跨连续梁计算得拉杆

13、的最大支反力F=1.1ql=1.X69.6511.24MPam=20MPa w= qfl4/(150*EI)=12X164.4X 1604/(150X 6500X 1000X 153) =0.39mm160/400=0.4mm支点处底板：fm=M/W= qdl2/(1 0*b*h2/6)=6X 38.5X 2602/(1 0X 1 000X 1 52)=6.94MPamfI=20MPa w= qdl4/(150*EI)=12X 38.5X 2604/(150X 6500X 1000X 153)=0.64mm260/400=0.65mm 跨中腹板：fm=M/W= qfl2/(10*b*h2/6)

14、=6X86.6X1902/(10X1000X152)=8.34MPamfI=20MPa w= qfl4/(150*EI)=12X86.6X1904/(150X6500X1000X153)=0.41mm190/400=0.475mm 跨中底板：fm=M/W= qdl2/(10*b*h2/6)=6X28.1X2902/(10X1000X152)=6.30MPamfI=20MPaw= qdl4/(150*EI)=12X 28.1X 2904/(150X 6500X 1000X 153)=0.72mm290/400=0.725mm 面板强度和刚度满足要求5.2.3木背肋验算木背肋截面抗弯抵抗矩为：W木

15、=100X 100/6=166666.67mm截面惯性矩为：I木=100X 10(3/12=8333333.33ri3m底模分配梁间距在中支点至 1/4截面(此处梁 高为400.4cm段为0.6m 1/4截面至等高段截面(梁端截面)间距均为 0.9m 底模作用于中支点至 1/4 截面段方木背肋上的最大单位荷载为：q=164.6X0.16=26.3KN/m作用于1/4截面至等高段截面方木背肋上的最大单位荷载为： q= (26X 4.004+6.5+0) X 0.16=17.82KN/m 按 3 跨连续梁计算有：中支点至 1/4截面：fm=M/W=ql2/(10* W木)=26.X 600/(10

16、x 166666.67)=5.68MPa1.1m=fl2.65MPa w=q4/(150*EI 木)=26.X 600/(150X 9000X 8333333.33)=0.26mm600/400=1.5mm1/4 截面至等高段截面（梁端截面）： fm=M/W=ql2/(10* W木)=17.8X 90(J/(10X 166666.67)=8.66MPa1.1m=fl2.65MPa w二q(150*EI 木)=17.8X 900/(150X 9000X 8333333.33)=0.9mm900/400=2.25mm 木背肋强度和刚度满足要求。5.3顶板模5.3.1顶板施工荷载顶板厚度为0.4m根

17、据公式得顶板面分布荷载为：q=26X0.4+6.5=16.9KN/m2；5.3.2面板检算顶板模面板采用15mm竹胶板作为面板，木背肋间距为340cm取1m单位宽 度按 3跨连续梁计算。fm=M/W=ql2/(1 0*b*h2/6)=6X 1 6.9X3402/(1 0X 1 000X 1 52)=5.21 MPamf=20MPa。 w=q4/(150*EI)=12X 16.9X 340/(150X 650(X 1000X 153)=0.82mm340/400=0.85mm 面板强度和刚度满足要求。5.3.3木背肋检算木背肋截面抗弯抵抗矩为：W木=100X 100/6=166666.67mm截

18、面惯性矩为：I木=100X 100/12=8333333.33n3m木背肋上的线单位荷载为：q=16.9X0.34=5.75KN/m底模分配梁间距为1200mm按3跨连续梁计算有： fm=M/W=ql2/(10* W 木)=5.7X 1200心0X 166666.67)=4.96MPa1.1m=fl2.65MPa w=q4/(150*EI 木)=5.7X 1200心50X 9000X 8333333.33)=0.92mm1200/400=3mm 木背肋强度和刚度满足要求。5.4翼缘板模 5.4.1翼缘板施工荷载翼缘板最大厚度为根部厚度0.65m根据公式得顶板面分布荷载为：q=26X 0.65+

19、6.5=23.4KN/2m；5.4.2面板检算顶板模面板采用15mm竹胶板作为面板，木背肋间距为300cm取1m单位宽 度按 3跨连续梁计算。fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6)=6X 23.4X 3002/(10X 1000X 152)=5.62MPamf=20MPa。w二q”(150*EI)=12X 23.4X 300/(150X 6500X 1000X 153)=0.69mm300/400=0.75mm 面板强度和刚度满足要求。5.4.3木背肋检算木背肋截面抗弯抵抗矩为： W木=100X 100/6=166666.67mm截面惯性矩为： I 木 =100X 1003/12=833

20、3333.33m3m。 木 背 肋 上 的 线 单 位 荷 载 为 ： q=23.4X 0.30=7.02KN/m底模分配梁间距为1200mm按3跨连续梁计算有： fm=M/W=ql2/(10* W 木)=7.0X 1200心0X 166666.67)=6.07MPa1.1m=fl2.65MPa w=ql4/(150*EI 木)= 7.02X 12004/(150X 9000X 8333333.33)=1.13mm1200/400=3mm 木背肋强度和刚度满足要求。六、模板分配梁计算作用于模板分配梁上的新浇筑混凝土自重标注值为：q=26X h+2.5；木模系统水平自重标准值取 0.3KN/m2

21、。6.1、梁底分配梁碗扣支架立杆在横桥向的布置为：3x 0.3m+0.6m+X 0.9m+0.6m+3 0.3m 底模分配梁间距在中支点至1/4截面(此处梁高为400.4cm段为0.6m 1/4截面 至等高段截面(梁端截面)间距均为0.9m。中支点至1/4截面按支点处截面计算，1/4截面至等高段截面按400.4cn算，则有作用于底模分配梁上的施工荷载 为：q二(26X 6.05+2.5+0) x 0.6=96.06KN/m(中支点至 1/4 截面腹板)；Cd= (26X 1.2+2.5+0.3+0)8 x 0.6=18.48KN/m(中支点至 1/4 截面底板)；q二(26X 4.004+2.

22、5+0.3 x 0.9=96.21KN/m( 1/4 截面至梁端截面腹板)；Cd= (26X 0.8+2.5+0.3+0.8 x 0.9=21.96KN/m( 1/4 截面至梁端截面底板)； 分配梁采用 10槽钢(腹板朝下平置)， 10槽钢(腹板朝下平置)截面抵抗 矩Wy= 16842.11mm截面惯性矩为：Iy=256000mm按3跨梁续梁计算得： 腹板处：fm=M/W=ql2/(10* Wy)= 96.21x3002/(10x 16842.11)=51.41MPa1.2m5=1f81 MPa。 w=ql4/(150*EIy)=96.2x 30(4/(150X 21000Q 256000)=

23、0.1mm300/400=0.75mm 底板处：fm=M/W=ql2/(10* Wy)= 21.96x9002/(10x 16842.11)=105.61MPa1.2m5= f181MPa。 w=q4/(150*EIy)=21.96 90(J/(150X 21000 256000)= 1.79mm900/400=2.25mm 分配梁强度和刚度满足要求，安全系数为1.71。6.2、顶板分配梁顶板分配梁采用10cmx 10cm方木，间距为0.9m,则分配梁上作用的线分布荷载为q= (26x 0.4+2.5+0.3 x 0.9=11.88KN/m按3跨梁续梁计算得：fm=M/W=ql2/(10* W

24、木)=11.8& 9007(10X 166666.67)=5.77MPa1.1m=fl2.65MPa w=q4/(150*EI 木)=11.8X 900/(150X 9000X 8333333.33)=0.69mm900/400=2.25mm 分配梁强度和刚度满足要求。6.3、翼缘板分配梁翼缘板分配梁采用 8 槽钢，槽钢腹板竖直放置，截面抵抗矩Wx=25325mm3；截面惯性矩为：Ix=1013000mm分配梁间距为1.2m则分配梁上作用的线分布 荷载为 q= (26X 0.65+2.5+0) X 1.2=23.64KN/rp 按 3 跨梁续梁计算得： fm=M/W=ql2/(10* Wy)=

25、 23.64X 12002/(10X 25325)= 134.42MPa1.2m5=f181MPa。w二q”(150*Ely)=23.6X 1200/(150X 21000X 1013000)= 1.53mm1200/400=3mm 分配梁强度和刚度满足要求，安全系数为1.35。七、碗扣支架检算本方案碗扣支架在腹板范围立杆按 0.3mx 0.6m布置，横杆步距为0.6m;底 板立杆按0.9RX 0.6m布置，横杆步距为1.2m顶板立杆按0.9mX 1.2m布置，横 杆步距为1.2m翼缘板立杆在根部按 0.9 mX 1.2m布置，在端部按1.2 mX 1.2m 布置，横杆步距为1.2m顺桥向每3

26、m布设横桥向通长斜杆一道，斜杆采用普 通钢管与旋转扣件组成，扣件抗滑移承载力Rc=8.0KN。7.1、碗扣支架计算荷载根据路桥施工手册得作用于碗扣支架的永久荷载为：q=26X h+0.3+qm X h1其中：h混凝土高度，单位mh1碗扣支架高度，单位 m0.3木模系统自重标准值，单位 KN/m2ch碗扣支架自重，单位 KN/m2各部位每米高度qm取值部位底板腹板顶板翼缘板Cm0.20.70.20.17.2强度检算本计算按梁高最大截面(即永久荷载最大的截面)进行检算。支点处梁底板距地面高度按5.2m算，贝心7.2.1腹板立杆轴力为：N=(1.2X q+1.4 (2.0+1.0)X 0.6X 0.

27、3=(1.2X (26X 6.05+0.3+0.X 5)+1.4K (2.0+1.0)X 0.6X 0.3=35.55KNNd=40KN;立杆轴向承载力满足要求。7.2.2底板立杆轴力为：N=(1.2X q+1.4 (2.0+1.0)X 0.6X 0.3=(1.2X (26X 1.2+0.3+0.X 5)+1.4 (2.0+1.0)X 0.6X 0.9=23.33KNN2=30KN;立杆轴向承载力满足要求。7.2.3翼缘板距地面高度按11.25m计算，则立杆轴力为：根部：N=(1.2X q+1.4 (2.0+1.0)X 0.6X 0.3=(1.2X (26X 0.65+0.3+0.X 11.2

28、5)+1 .X (2.0+1.0)X 1.2X 0.9=28.29KNN.2=30KN;端部：N=(1.2X q+1.4X (2.0+1.0)X 0.6X 0.3=(1.2X (26x 0.284+0.3+0 11.25)+1.* (2.0+1.0)x 1.2X 1.2=21.27KNN.2=30KN;立杆轴向承载力满足要求。7.2.4支点处箱梁内高为4.85m则立杆轴力为：N=(1.2X q+1.4 (2.0+1.0)x 0.6x 0.3=(1.2X (26x 0.4+0.3+0.x 4.85)+1.x (2.0+1.0)x 1.2X 0.9= 19.66KNN.2=30KN;立杆轴向承载力

29、满足要求。7.3斜杆承载力及扣件抗滑移承载力检算由上面计算可知风荷载值为0.19KN/R2，只对横桥向风荷载进行检算，斜杆每3.6m设置1道，每道设3根：支点处支架高度 H=5.2m W仁Wx (6.05X 3.6+(0.6X 6+3.6 x 0.048 =4.2KNW2= W x( 1.2x 6+3.6 x 0.048=0.10KN支架斜杆计算简图如下：图5支点处支架稳定性计算简图风荷载在斜杆中产生的最大内力为：Q二刀 Ws=(4.2+0. 3)xV( 12+0.99 /0.9=7.5KNQc=8KN斜杆承载力及扣件抗滑移承载力满足要求。跨中截面支架高度 H=8.2rr, W仁WX( 3.0

30、5X 3.6+ (0.6X 6+3.6 X 0.048=2.2KN, W2= WX( 1.2X 6+3.6 X 0.048=0.10KN 支架斜杆计算简图如下：风荷载在斜杆中产生的最大内力为:Q二刀 Ws=(2.2+0.X 5)XV( 1.+0. /0.9=4.05KNQc=8KN斜杆承载力及扣件抗滑移承载力满足要求。7.4稳定性检算从前面计算可知，横杆步距为0.6m立杆轴力最大的位置为箱梁支点处腹板 范围；横杆步距为1.2m立杆轴力最大的位置为箱梁翼缘板根部位置。7.4.1腹板处立杆稳定性计算腹板范围横杆步距为0.6m则有立杆长细比入=l/i=600/15.8=38查P235A钢管轴心受压构

31、件的稳定系数表得立杆轴心受压杆件稳定系数=.893则有：N= *A* f=0.89X 489X 205=89.52KN又因为腹板范围立杆的最大轴力为：N=1.2 X (26X 6.05+0.X 5.2+0.3X 0.3X 0.6+0.X (1.4X (1.0+2.0)X 0.3X 0.6+3.5)=35.68KNN =89.52KN 腹板范围立杆稳定性满足要求， 安全系数为 2.5。7.42翼缘板根部立杆稳定性计算翼缘板根部横杆步距为1.2m则有立杆长细比入=l/i=1200/15.8=76查P235A 钢管轴心受压构件的稳定系数表得立杆轴心受压杆件稳定系数=.744则有：N= *A* f=0

32、744X 489X 205=74.58KN又因为翼缘板根部立杆的最大轴力为：1.2 X(26X0.65+0.1X11.25+0.3X)1.2X0.9+0.9X(1.4X(1.0+2.0)X1.2X0.9+3.5) =30.98KNN =74.58KN 翼缘板根部立杆稳定性满足要求， 安全系数 2.4。7.5、碗扣支架地基承载力检算地基处理为先铲除地面植被的松散土，换填2:8灰土 0.3m深，灰土碾压压实度要求大于 93%以上，灰土换填前， 灰土底层原土必须振动碾压不少于 6 遍， 换填后的地基承载力达500KPa-700KPa然后在灰土顶层浇筑15cm厚 C20混 凝土，钢管立柱通过15cnX

33、 15cm的可调支座支于混凝土上。由上面计算得单肢立杆最大轴力为35.68KN考虑混凝土扩散角得作用于灰 土上的压力值为：P=35.6X 1(?/(150+150 2)2=0.176MPa=176KPa0X500=200KPa考虑灰土的扩散角为 28，得作用于地基上的压力值为：P=35.6X 107(150+15X 2+30X tan28 X 2)=0.154MPa=154KPa 172 KPa根据现场实测地基承载力为182MPa地基承载力按方案处理满足要求。八、门式支架检算门式支架立柱采用600X8钢管，柱顶横梁采用132a,纵梁采用HW400X300,具体布置见附图13图15b8.1、荷载

34、计算跨国道支架顶部梁体最大高度为 4.64m最小高度为3.05m支架顶部碗扣 支架高度按2m算，其横桥向布置形式同满堂碗扣支架，贝心 腹板上最大单位荷载：26X 4.64+0.7X 2+0.3+1.5=123.84KN/2m腹板上最小单位荷载：26X 3.05+0.7X 2+0.3+1.5=82.5KN/2m底板上最大单位荷载：26X (0.4+0.5)+0.X22+0.3+1.5=25.6KN/m2底板上最小单位荷载：26X (0.4+0.4)+0.X22+0.3+1.5=23KN/m2翼缘板上单位荷载为：26X 0.65+0.2X 4.8+0.3+1.5=19.66KN/2m则有作用于纵梁

35、上的线单位荷载为：腹板上最大单位荷载： q=123.8X4 0.3=37.15KN/m腹板上最小单位荷载： q=82.5X 0.3=24.75KN/m底板上最大单位荷载： q=25.6X 0.9=23.04KN/m底板上最小单位荷载： q=23X 0.9=20.7KN/m翼缘板上单位荷载为： q=19.66X 1.2=23.59KN/m8.2、纵梁检算8.2.1纵梁采用普通工字钢纵梁为两跨连续梁，单跨跨度为7.50m按最大荷载进行验算；腹板处纵梁采用56a工字钢，截面抵抗矩为 Wx=2342857.14 Mm截面惯性矩为1=656000000mni, d=12.5mm 5=1368800 m3

36、m底板和翼缘板处纵梁采用45a工字钢，截面抵抗矩为 Wx=1431111.11mm截面惯性矩为 Ix=322000000mmd=11.5mmS=836400mm3；计算简图如下:I图9纵梁计算简图1) 腹板处纵梁验算弯矩应力检算：fmma=0.125G/Wx=0.125 37.15 7.Ex 10/2342857.14=111.5MPaV1.25f= 181MPa强度满足要求，安全系数 1.62fvmaX=1.25qlSI xd=1.2x 37.15 7.5x 1x 1368800/656000000/12.5=58.14MPa1.25fv=106MPa强度满足要求，安全系数1.82变形检算：

37、w=0.521(f/100EIx=0.52 37.15 7.&x 102/(210000 65600000 100)=4.45mm18.75mm刚度满足要求。2) 底板、翼缘板处纵梁验算弯矩应力检算：fmma=0.125(f/Wx=0.125 23.59 7.&x 10/2342857.14=115.9MPaV1.25f= 181MPa强度满足要求，安全系数 1.56fvmax=1.25qlSI xd=1.25 23.59 7.5x 1(jx 836400/322000000/11.5=49.95MPa1.25fv=106MPa强度满足要求，安全系数2.12变形检算：w=0.521q/100E

38、lx=0.52 23.59 7.&x 102/(210000 65600000 100) =5.75mm18.75mm 刚度满足要求。8.2.2纵梁采用宽面工字钢纵梁采用HW400X300宽面工字钢，截面抵抗矩为 Wx=1994871.79n3m截面惯性矩为 Ix=389000000n4m弯矩应力检算：fmax=0.125q/Wx=0.12X 37.1X 7.48 X 10/1994871.79=130.24MPa1.25f= 181MPa强度满足要求，安全系数为 1.39变形检算：w=0.521q/100Elx=0.52X 37.1X 7.4&X 1(F/(210000 38900000X

39、100)=7.42mm18.7mn1刚度满足要求。8.3柱顶横梁检算由设计图纸的线路与108国道的夹角为47.3 ;柱顶横梁采用双I32a工字钢,截面抵抗矩为 Wx=1387500m3n截面惯性矩为Ix=222000000n4n各部位纵梁作用在中支点横梁上的最大荷载为：腹板：P=1.25ql=1.2X 37.1X 7.5=348.28KN底板：P=1.25ql=1.2X23.0X 7.5=216KN翼缘板：P=1.25ql=1.2X 23.59X 7.5=221.15KN柱顶横梁计算简图见图10bb.K =TCr cjfJ Li_JUL11亠LJJa：*h-ay*L-Jh-S,札-JtE GL

40、 1b C ：-_ T -XNsclrJ、JhJN*J1111111111h-1Luzx I10柱顶横梁计算简图通过有限元软件计算得:26柱顶横梁弯矩应力为:&4-9a： M.g5T;中史山 maSTTsS MIN ; E疋皙：N/mm图11柱顶横梁弯矩应力图最大弯矩应力为64.9MPa1.= 181MPa强度满足要求，安全系数为 2.79柱顶横梁剪应力为:图12柱顶横梁剪应力图Ti中支直; 2LN/immiA2 时 I订BOW最大剪力应力为67.5MPa1.v=106MPa强度满足要求。柱顶横梁最大变形为：MAM i 33WIN : 13文件i帕44T0Ml连缪 爭呛：mm图13柱顶横梁位移

41、图柱顶横梁最大变形为1.209mm2580/400=6.45m刚度满足要求。柱顶横梁支点反力为:ST；甲厦口maSFTI刑n : 1JtfFi 0+6l+4CW$H：- 单籾kN 日的 ilgJfllD 爭最Hr it图14柱顶横梁中支点反力图8.4立柱强度与稳定性检算600X 8钢管的截面面积 A=14878.58m2m截面抵抗矩为 Wx=2173066.61m3m ix=209.32mm考虑施工误差，立柱按 5cm的偏心压弯构件验算，计算最大轴力 为788.3KN立柱按2端铰接计算，得：入=lo/ix=5000/209.32=23.891,5刚度满 足要求。由上面计算的入值查钢结构设计规范

42、附表 C-2的钢管稳定系数为 x=0.957 同时查得 丫 x=1.151) 强度最大轴力N=778.3KN 偏心距e=0.05m偏心产生的弯矩 M=38.92KNm。则 有：N/A+M/ 丫 W=778.3 10/14878.58+38.9210/ (1.15X 2173066.6) =67.88MPa 181MPa强度满足要求，安全系数 2.672) 整体稳定压弯构件整体稳定计算公式为：其中：如=0.865 B mx=1.0, 丫 x=1.15,Nx二 nEA心.1 入 x2)= nx 2.1x 1x 14878.58心.x23.89)=49119.67KN1-0.8N/Nx=1-0.8

43、778.3/49119.67=0.987则有：叽=778.3 1C3/(12285.0x 0.957)+1 .x 38.92K 1CP/(1.15X 2173066.6x 0.987)=70.44MPa181MPa压弯立柱整体稳定性满足要求，安全系数为2.578.5地基承载力计算根据8.3计算结果得两跨连续梁中支点条形基础上的立柱轴力总和为5193.2KN由均布荷载两跨连续梁边支点与中支点支反力比值为0.375/1.25#国道中间条形基础上的立柱轴力总和为 1557.96KN钢管立柱基础米用 C30混凝土扩大基础，跨渠中支点米用两层梯形基础，底层宽2m高0.6m上层宽1m高0.4m跨渠支架与跨路支架共用基础宽 1.8m 高0.6m其余基础宽1.2m高0.6m所有条形基础有效受力总长度18.6m灰土换填层厚度为0.3m灰土扩散角按28算，混凝土基础为刚性基础，则基础 对地基的承载力要求为：跨渠支架中支点基础：P=Y5193.2 + 24 X 2.0 X 18.6 X 0.6 + 19 X Y2.0 + 0.3 X tan28Y X 18.6 X 0.3y x lo3y2000 + 3Oo x tan28 x 2Y x 1860o=0.138MPa172KPa地基承载力满足要求