超高支模方案(门架)

1、1 目目 录录 第第一一节节 工工程概况程概况 .3 3 第二节第二节 编制编制依依据据 .3 3 第三节第三节 施工准备施工准备 .3 3 3.1 技术准备 .3 3.2 物资准备 .4 3.3 劳动力准备 .4 第四节第四节 支撑方案支撑方案 .4 4 4.1 模板及支撑架的材料选择 .4 4.2 支撑系统的设计 .5 4.3 模板系统的设计 .5 第五节第五节 高支模验算书高支模验算书 .6 6 5.1 支模方案的计算说明 .6 5.2 情况一高支模计算书.6 5.3 情况二高支模计算书.16 5.4 地基承载力验算.21 第六节第六节 高支模的安装高支模的安装 .2222 6.1 施工

2、顺序 .22 6.2 支撑架搭设 .23 6.3 模板安装 .24 6.4 验收及拆除的批准程序 .25 6.5 模板工程质量保证措施 .25 第七节第七节 高支模的拆除高支模的拆除 .2626 7.1 支顶、模板的拆除 .26 7.2 模板的清理维修、存放 .27 第八节第八节 高支模施工的高支模施工的安全管理安全管理 .2828 8.1 高支模系统施工管理机构 .28 8.2 高支模的安全管理措施 .28 第九节第九节 监测措施监测措施 .3030 第十节第十节 针对浇捣砼输送制定的安全措施针对浇捣砼输送制定的安全措施 .3131 10.1 施工部署 .31 2 10.2 施工方法 .31

3、 第十一节第十一节 安全文明施工措施安全文明施工措施 .3333 11.1 预防坍塌事故的安全技术措施 .33 11.3 预防高空坠落事故的安全技术措施 .34 11.1 文明施工措施 .35 第十二节第十二节 应急救援预案应急救援预案 .3535 12.1 应急救援机构 .36 12.2 应急救援机构职责 .36 12.3 应急救援工作程序 .36 12.4 应急救援装备 .37 12.5 应急救缓药品 .37 12.6 应急救援措施 .37 第十三节（附图）第十三节（附图） .3838 3 第一节第一节 工程概况工程概况 xxxxxx 有限公司厂区工程，位于 xxxxxxx 经济技术开发区

4、内。建设单位为 xxxxxxx 有 限公司，设计单位为 xxxxxxx 设计院，施工单位为 xxxxxxx 建筑工程公司。 本工程超高支模位置为 1317gh 轴, 支模高度为 11.6m，支模面积约为 xxxxxm2，主要为井字梁结构，梁截面尺寸主要有为 400800mm、250600mm，板厚为 120mm。 超高支模搭设基础为 120mm 厚 c25 素混凝土。 第二节第二节 编制依据编制依据 为了保证本工程超高支模施工安全，根据xxxxx 建设工程高支撑模板系统施工安全 管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特

5、编制本专项施工方案。方案编制计算依据如 下： (1) xxxxxxx 有限公司厂区工程施工图纸； (2) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(jgj1282000)； (3)混凝土结构工程施工质量验收规范 （gb50204-2002） ； (4)建筑结构荷载规范 （gb50009-2001） ； (5)建筑施工安全检查标准 （jgj59-99） ； (6)建筑施工高处作业安全技术规范 （jgj80-91） 。 第三节第三节 施工准备施工准备 3.13.1 技术准备技术准备 在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学 习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术

6、文件，做好三级安全技术交底工作， 减少和避免施工误差。 4 3.23.2 物资准备物资准备 (1)材料准备： 门式钢管脚手架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架 （jgj 76）的规定。钢管应平直，平直度允许偏差为管长的 1/500；两端面应平整，不得有 斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。新进场的还应有出厂 合格证明书及产品标志，周转使用的门架及其配件应按规范的有关规定进行质量类别判定、 维修及使用。 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放， 做好遮盖保护。 (2)机具准备： 根据施工机具需用量计划，做好机械的租

7、赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、 保养工作，确保运转正常。 (3)周转材料准备：做好模板、钢管支托等周转料的备料工作，分批分期进场。 3.33.3 劳动力准备劳动力准备 (1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管 线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。 (2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对 关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计 划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。 必要时进行现场示范，同

8、时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 第四节第四节 支撑方案支撑方案 4.14.1 模板模板及支撑架的材料选择及支撑架的材料选择 支顶系统主要材料如下： （1）模板：均采用 915mm1830mm18mm（厚）胶合板； （2）木枋：均采用 8080mm 木枋； （3）支撑系统：选用 mf1219、mf1209 门式钢管脚手架及其配件，12 对拉螺杆； 5 （4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用 483.5mm 钢管及其配件； （5）垫板：采用 8080mm 双木枋或 4040cm 木板垫放。 4.24.2 支撑系统的设支撑系统的设计计 本工程超高部位的设计情况：柱网为990010500mm，

9、主、次梁截面尺寸均在 400mm800mm及以下，板厚为120mm；并结合施工现场的实际情况，确定选用门式钢管脚手 架（以下简称门式架）搭设超高支撑系统，门式架布置间距为900mm，跨距为1830mm。 水平加固杆布置：水平加固杆应在支撑架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连 续设置，形成水平闭合圈，并应采用扣件与门架立杆扣牢；在底步门式架两侧离柱脚200mm 处设通长扫地杆，支撑架顶部及上下两榀门式架连接处各设一道；水平加固杆应顶至已浇 筑的混凝土框架梁、柱上，加强高支撑系统的整体抗倾覆能力。 剪刀撑布置：在支撑架外侧周边和内部每隔57个门架间距设置，斜杆与地面倾角宜 为4560。剪刀撑

10、若采用搭接接长，搭接长度不宜小于1000mm，搭接处应采用两个扣 件扣紧。 支撑架顶部、底部采用可调托座。顶托螺杆不宜超过300mm，底托螺杆不宜超过 200mm。当超过200mm时，一榀门式架承载力设计值nd应根据可调底座调节螺杆设处长度进 行修正。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须在螺杆位置加设纵横钢管水平拉杆一道。 基本布置图见附图所示。 4.34.3 模板系统的设计模板系统的设计 为简化设计，根据本工程施工图纸，现选择以下两种情况作为超高支模设计和计算依 据： 情况一：情况一：梁截面尺寸为400800mm，考虑到梁两侧楼板荷载的影响，计算高度取梁侧 板底高度11.48m。梁支撑系统采用5

11、个mf1219门式架进行组合支撑，并通过调整可调托座来 满足支模高度要求。梁模板支撑门式架采用垂直梁轴线布置，间距为900mm；梁底铺设三层 木枋，梁底模横枋间距为400mm；第二层设置两道纵向木枋，间距为900mm；顶托梁采用双 木枋。侧模内龙骨采用8080mm木枋，间距为250mm；沿梁截面高度方向设置1道12对拉 螺栓，纵向间距为500mm，对拉螺栓处梁侧外龙骨采用483.5的双钢管。 情况二：情况二：楼板的厚度为120mm，支模高度为11.48m。板底纵楞间距300mm，顶托采用双 木枋平铺。 6 梁截面尺寸为250mm600的统一按情况一搭设高支模，梁侧模不须设置对拉螺栓。 第五节第

12、五节 高支模验算书高支模验算书 5.15.1 支模方案的计算说明支模方案的计算说明 木枋弹性模量 e=9000 n/mm2 夹板弹性模量 e=9000 n/mm2 木材抗弯强度设计值取 13n/mm2 木材抗剪强度取设计值 1.3n/mm2 木材容许挠度 l/250 钢管容许挠度 l/250 、 10mm 截面惯性矩 i=bh3/12 截面抵抗矩 w=bh2/6 5.25.2 情况一高支模计算书情况一高支模计算书 ( (一一) )梁模板及支架的基本参数梁模板及支架的基本参数 梁模板支模高度按11.48m，截面尺寸以400800mm进行验算，板厚120mm，梁底门式架 间距为900mm；梁底铺设

13、三层木枋，梁底模横枋间距为400mm；第二层设置两道纵向木枋， 间距为900mm；顶托梁采用双木枋；侧模内龙骨采用8080mm木枋，间距为250mm。沿梁截 面高度方向设置1道12对拉螺栓，纵向间距为500mm，对拉螺栓处梁侧外龙骨采用483.5 的双钢管。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 f = 1.225.5000.1200.5000.400=0.734 kn。 ( (二二) )模板面板计算模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.8000.400+0.3400.4

14、00=8.296 kn/m 活荷载标准值 q2 = 2.0000.400=0.800 kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； i = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； 7 m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得

15、到 m=0.100(1.28.296+1.40.800)0.4000.400=0.177 kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=021600=8.204 n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.28.296+1.40.800)0.400=2.658 kn 截面抗剪强度计算值 t=32658.0/(2400.00018.000)=0.554 n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30 n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 /

16、100ei v = l/250 面板最大挠度计算值v=0.6778.2964004/(1009000194400)=0.822 mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求! ( (三三) )梁底横枋的计算梁底横枋的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1=25.5000.8000.400=8.160 kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.3400.400(20.800+0.400)/0.400=0.680 kn/m (3)活荷载为振倒混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值

17、p1 = 2.0000.4000.400=0.320 kn 均布荷载 q = 1.28.160+1.20.680=10.608 kn/m 8 集中荷载 p = 1.40.320=0.448 kn 900 0.45kn 0.73kn 0.73kn 10.61kn/m ab 木方计算简图 0.987 0.000 木方弯矩图(kn.m) 0.000 2.542 木方变形图(mm) 3.083.08 2.35 2.352.35 0.22 0.22 2.352.35 2.35 3.083.08 木方剪力图(kn) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=3.080 kn n2=3.080 kn 经过计

18、算得到最大弯矩 m= 0.986 kn.m 经过计算得到最大支座 f= 3.080 kn 经过计算得到最大变形 v= 2.5 mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 8.008.008.00/6 = 85.33 cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33 cm4； 2.木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.986106/85333.3=11.56 n/mm2 9 木方的抗弯计算强度小于13.0 n/mm2,满足要求! 3.木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=33.07

19、9/(28080)=0.722 n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30 n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 4.木方挠度计算 最大变形 v =2.5 mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （四）梁底纵枋计算（四）梁底纵枋计算 纵枋按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kn/m。 900 900 3.08kn 3.08kn 3.08kn 3.08kn 3.08kn ab 纵枋计算简图 0.441 0.684 纵枋弯矩图(kn.m) 0.000 0.891 纵枋变形图(mm) 3.35 3.35 0.270.27 2.812.81

20、 2.812.81 0.270.27 3.35 3.35 纵枋剪力图(kn) 10 经过计算得到最大弯矩 m= 0.684 kn.m 经过计算得到最大支座 f= 8.708 kn 经过计算得到最大变形 v= 0.9 mm 纵枋的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 8.008.008.00/6 = 85.33 cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33 cm4； (1)纵枋抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.684106/85333.3=8.02 n/mm2 纵枋的抗弯计算强度小于13.0 n/mm2,满足要求! (2)纵枋抗剪计

21、算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=33346/(28080)=0.784 n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30 n/mm2 纵枋的抗剪强度计算满足要求! (3)纵枋挠度计算 最大变形 v =0.9 mm 纵枋的最大挠度小于900.0/250,满足要求! （五）顶托梁计算（五）顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下单跨梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123 kn/m。 顶托梁计算简图 0.981 0.000 木方弯矩图(kn.m) 1220 0.123kn/m a b 8.708kn 8.708kn 11 0.000 2.927 木方变

22、形图(mm) 8.783 8.776 0.068 8.783 0.068 8.776 木方剪力图(kn) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.981 kn.m 经过计算得到最大支座 f= 8.783 kn 经过计算得到最大变形 v= 2.927 mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 16.008.008.00/6 = 170.67 cm3； i = 16.008.008.008.00/12 = 682.67 cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.981106/170666.7=5.748 n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0

23、n/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=38783/(216080)=1.029 n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.927 mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! ( (六六) )立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 1.门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： 12 (1)脚手架自重产生的轴向力(kn/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(mf1219) 1榀 0.224

24、 kn 交叉支撑 2副 20.040=0.080 kn 连接棒 2个 20.006=0.012 kn 可调底座 2个 20.035=0.070 kn 可调托座 2个 20.045=0.090 kn 合计 0.476 kn 经计算得到，每米高脚手架自重合计 ngk1 = 0.476 / 1.950 = 0.244 kn/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kn/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计 算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105 kn/m 水平加固杆

25、采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重 为 0.038(11.830)/(11.950)=0.036 kn/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kn/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kn/m 每米高的附件重量为0.020kn/m； 每米高的栏杆重量为0.010kn/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 ngk2 = 0.208 kn/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 ng = 0.452 kn/m。 2.托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁

26、传递荷载为 nq =17.566 kn。 3.立杆稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 13 n = 1.2 ng h + nq 其中 ng 每米高脚手架的静荷载标准值，ng = 0.452 kn/m； nq 托梁传递荷载，nq =17.566 kn； h 脚手架的搭设高度，h = 11.48m。 经计算得到，n = 1.20.45211.480+17.566=23.793 kn。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 n 作用于一榀门架的轴向力设计值，n =23.793 kn； nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kn)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆

27、的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到， =0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53 cm； i 门架立杆的换算截面惯性矩，i=7.21 cm4； h0 门架的高度，h0=1.93 m； i0 门架立杆的截面惯性矩，i0=6.08 cm4； a1 门架立杆的净截面面积，a1=3.10 cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54 m； i1 门架加强杆的截面惯性矩，i1=1.42 cm4； a 一榀门架立杆的毛截面积，a=2a1=6.20 cm2； 14 f 门架钢材的强度设计值，f=205.00 n/mm2。 nd调整系数为0.8。 经

28、计算得到，nd= 0.842.790=34.232 kn。 立杆的稳定性计算 n nd,满足要求! ( (七七) )梁侧模板验算梁侧模板验算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取200/(t+15)，取4.651h； t 混凝土的入模温度，取28.000； v 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.800m； 1 外加剂影响修正系数，

29、取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=19.200 kn/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=19.200 kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 4.000 kn/m2。 1.1.梁侧模面板计算梁侧模面板计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 250 250 250 22.91kn/m ab 梁侧模板计算简图 (1).抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = m/w f 15 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 计算的最大弯矩 (kn.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载

30、(n/mm)； q=(1.219.20+1.44.00)0.80=22.912 n/mm 最大弯矩计算公式如下: m=-0.1022.9120.2502=-0.143 kn.m f=0.143106/43200.0=3.315 n/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于13.00 n/mm2,满足要求! (2).抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.60.25022.912=3.437 kn 截面抗剪强度计算值 t=33437/(280018)=0.358 n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30 n/m

31、m2 面板的抗剪强度计算满足要求! (3).挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 19.200.80=15.36 n/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67715.360250.04/(1009000.00388800.0)=0.116 mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.116mm小于 v = 250/250,满足要求! 2.2.对拉螺栓计算对拉螺栓计算 计算公式: n n = fa 16 其中 n 穿梁螺栓所受的拉力； a 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 n =(1.219.20+

32、1.44.00)0.800.50/1=11.46 kn 穿梁螺栓直径为12 mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9 mm； 穿梁螺栓有效面积为 a=76.000 mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 n=12.920 kn； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 n=11.456 kn； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500 mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 5.35.3 情况二高支模计算书情况二高支模计算书 ( (一一) )楼板模板及支架的基本参数楼板模板及支架的基本参数 楼板模板支撑高度按11.48m，板厚为120mm，门式架搭设间距为900mm；板底采用单木 枋，间距300

33、mm；板顶托采用双木枋。 ( (二二) )楼板底木方的计算楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.1000.2000.300=1.506 kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.3400.300=0.102 kn/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.5000.300=0.750 kn/m 经计算得到，木方荷载计算值 q = 1.2(1.506+0.102)+1.40.750 =2.980 kn/m 17 2.木方强度

34、、挠度、抗剪计算 900 900 900 2.98kn/m ab 木方计算简图 0.193 0.241 木方弯矩图(kn.m) 0.431 0.034 木方变形图(mm) 1.07 1.61 1.34 1.34 1.61 1.07 木方剪力图(kn) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=1.073 kn n2=2.950 kn n3=2.950 kn n4=1.073 kn 经过计算得到最大弯矩 m= 0.241 kn.m 经过计算得到最大支座 f= 2.950 kn 经过计算得到最大变形 v= 0.4 mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 8

35、.008.008.00/6 = 85.33 cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33 cm4； 18 (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.241106/85333.3=2.82 n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=31.608/(28080)=0.377n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30 n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.4 mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足

36、要求! ( (三三) )楼板底托梁计算楼板底托梁计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元（软件计算模型取三跨计算，计 算值已具备一定的安全储备）。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123 kn/m。 1220 6101220 6101220 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 2.95kn 0.12kn/m ab 托梁计算简图 1.264 1.187 托梁弯矩图

37、(kn.m) 19 2.804 0.518 托梁变形图(mm) 6.166.16 3.21 3.17 0.22 0.18 2.77 2.80 5.75 5.79 4.884.88 1.93 1.89 1.06 1.09 7.457.45 4.50 4.46 1.51 1.47 1.47 1.51 4.46 4.50 7.457.45 1.09 1.06 1.89 1.93 4.884.88 5.79 5.75 2.80 2.77 0.18 0.22 3.17 3.21 6.166.16 托梁剪力图(kn) 经过计算得到最大弯矩 m= 1.263 kn.m 经过计算得到最大支座 f= 10.66

38、9 kn 经过计算得到最大变形 v= 2.8 mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 16.008.008.00/6 = 170.67 cm3； i = 16.008.008.008.00/12 = 682.67 cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.263106/170666.7=7.40 n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0 n/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=37449/(216080)=0.873 n/mm2 截面抗剪强度设计值 t

39、=1.30 n/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.8 mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! ( (四四) ) 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 20 1.门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kn/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(mf1219) 1榀 0.224 kn 交叉支撑 2副 20.040=0.080 kn 连接棒 2个 20.006=0.012 kn 可调底座 2个 20.035=0.070

40、kn 可调托座 2个 20.045=0.090 kn 合计 0.476 kn 经计算得到，每米高脚手架自重合计 ngk1 = 0.476 / 1.950 = 0.244 kn/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kn/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计 算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kn/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重 为 0.038(11.830)/(11.950)=0.036kn/m 每跨内的直角扣

41、件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037 kn/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037 kn/m 每米高的附件重量为0.020kn/m； 每米高的栏杆重量为0.010kn/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 ngk2 = 0.208kn/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 ng = 0.452 kn/m。 2.托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 21 第1榀门架两端点力6.162kn，10.669kn 第2榀门架两端点力8.542kn，8.542kn 第3榀门架两端

42、点力10.669kn，6.162kn 经计算得到，托梁传递荷载为 nq = 17.084 kn。 3.立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 n = 1.2ngh + nq 其中 ng 每米高脚手架的静荷载标准值，ng = 0.452 kn/m； nq 托梁传递荷载，nq = 17.084 kn； h 脚手架的搭设高度，h = 11.5 m。 经计算得到，n = 1.20.45211.480+17.084=23.313 kn。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 n 作用于一榀门架的轴向力设计值，n = 23.31kn； nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kn)； 一

43、榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到， =0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； i 门架立杆的换算截面惯性矩，i=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； i0 门架立杆的截面惯性矩，i0=6.08cm4； 22 a1 门架立杆的净截面面积，a1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； i1 门架加强杆的截面惯性矩，i1=1.42cm4； a 一榀门架立杆的毛截面面积，a=2a1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00n/mm

44、2。 nd调整系数为0.8。 经计算得到，nd= 0.842.790=34.232kn。 立杆的稳定性计算 n 8m100 2m50 2m、8m 75 板 8m100 28 悬臂结构 100 注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。 (4)侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 (5)拆除 4m 高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。 拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 (6)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操 作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。 (

45、7)严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 (8)严格控制模板及其支架拆除的顺序。 (9)拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 (10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 (11) 拆除模板和支顶时，先将门式架上可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下， 取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式架。模板拆除后，要清理模板面，涂 刷脱模剂。 (12) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作 业的要求运行： 1) 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2) 同一层的构配

46、件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。 4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 5) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支 撑应先传递至地面并放室内堆存。 6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始 拆除，不得硬拉，严禁敲击。 7.27.2 模板的清理维修、存放模板的清理维修、存放 (1)模板清理维修 拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓 孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换

47、。 (2)模板的堆放 29 现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周 围地面 150mm，防止下雨时受潮。 (3)模板拆除成品保护要求： 1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2)坚持每次使用后清理板面。 3)按楼板部位层层复安，减少损耗。 4)材料应按编号分类堆放。 5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。 第八节第八节 高支模施工的高支模施工的安全管理安全管理 8.18.1 高支模系统施工管理机构高支模系统施工管理机构 为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组： 组 长： （电话：

48、 ） 副组长： （电话： ） 组 员： 8.28.2 高支模高支模的安全管理措施的安全管理措施 (1)经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后， 决定采用门式钢管脚手架进行超高支撑系统搭设。 (2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混 凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 (3)对门式架、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 (4)搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。 (5)模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。 (6)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作

49、面。 (7)高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在 现场监护。 (8)支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方 向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。 30 (9)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。 (10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 (11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 (12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 (13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应 立即

50、恢复。 (14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集 中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管 及起重设备等。 (15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠 正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检， 若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可 行的加固方案方可施工。 (16) 高支模安装完毕后，先由班组、项目部自检，并经公司技术部及质保部复检，报 监理、安监验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 (17) 在浇筑砼

51、前重点检查、巡查的部位： 1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2) 地基是否积水，底座是否松动。 3) 门架体和门架杆件是否有变形的现象。 4) 安全防护措施是否符合规范要求。 (18) 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行 巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处 理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道 出口处。 (19) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件 时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后

52、，马上复原。 (20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 (21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 (22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。 (23) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并 31 加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。 第九节第九节 监测措施监测措施 本项目采用门式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣施工过程中，必须实时 监测。本方案采取如下监测措施： (1)班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有 安全检查记录必须

53、形成书面材料。 (2)高支模日常检查，巡查重点部位： 1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。 4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象。 (3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 (4)监测点布设： 根据现场实际情况，按 1015m 间距要求设置监测剖面，并应均匀布置在大梁、次梁、 楼板下。每个监测剖面应布置不少于 2 个支架水平位移和变形监测点、3 个支架沉降观测点。 监测仪器精度应满足现场

54、监测要求，并设变形监测报警值。 （监测点布置见附图） (5)监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次；在砼初 凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测频率可适当调整。 32 门式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值 序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具 1 立杆钢管弯曲 3ml4m 4ml6.5m 12mm 20mm / 钢板尺 2 水平杆、斜杆的钢管弯曲 l6.5m 30mm/ 钢板尺 3 立杆垂直度全高绝对偏差50mm 10mm 经纬仪及钢板尺 4 立杆脚手架高度 h 内相对值h/600 10mm 吊线和卷尺 5 支架沉降观测 10mm8

55、mm 水准仪 6 支架水平位移绝对偏差50mm 10mm 经纬仪及钢板尺 第十节第十节 针对浇捣砼输送制定的安全措施针对浇捣砼输送制定的安全措施 10.110.1 施工部署施工部署 本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土泵送车，混凝土从低处向高处分 层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作 业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。 10.210.2 施工方法施工方法 (1)准备工作 1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情 况无误。 2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定， 支

56、撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。 3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。 4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部 位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。 5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。 33 6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。 (2)混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。 1)本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短， 并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。 2)浇筑混凝土时设专人看模

57、，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况， 当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 3)使用 30 或 50 插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗 漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的 15 倍(50 棒应为 525cm，取 50；30 棒应为 405cm，取 40)，振捣上一层时插入下一层混凝土 5cm 以消除两层间的接缝。振捣时间 以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。 4)梁分层(厚度为 400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯 形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至

58、梁截面的 3/4 高时，应加强对支顶变形的监控。 5)梁侧及梁底部位要用 30 或 50 插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和 预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚 铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用 1.54m 刮尺刮平。 6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。 严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。 7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。 (3)混凝土养护： 1)浇筑完梁、板后在 12 小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。 2)养护时间不少于 14d。 (4)试块制作： 在现场制作试

59、块应以 600同条件养护为主，同时还要制作 28d 标准养护及备用试块。 同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。 (5)质量要求 1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及 有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。 2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。 34 3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。 4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。 5)预留洞宽度大于 1m 的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振 现象。 6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时

60、解决，同时设专人检查钢筋、模板。 7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。 8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用 1.52.5m 刮尺刮平。 9)做好混凝土浇筑记录。 10)每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后 方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。 第十一节第十一节 安全文明施工措施安全文明施工措施 11.111.1 预防坍塌事故的安全技术措施预防坍塌事故的安全技术措施 一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以 往经验，采取以下措施： (1)模板作业前，按设计单位要