23期外墙脚手架施工方案03

1、青岛万科金色城品二期工程商业项目外墙脚手架施工方案编 码： LJ/SHF/17-31/2010/03编制单位： 莱西市建筑总公司 第 31 项目经理部、工程概况：工程名称：青岛万科金色城品二期工程商业项目 设计单位：北京中建恒基工程设计有限公司 青岛市人防建筑设计研究院 勘察单位：青岛市勘察测绘研究院 建设单位：青岛万科大山房地产开发有限公司 监理单位：青岛东方监理有限公司 施工单位：莱西市建筑总公司 建设地点：萍乡路以南，重庆路以西，德丰路以北，南昌路以东 工程规模：总 计建 筑面积 约 31536.05 平方米 ，地上 部分为 28937.75 平方米，地下部分为 2598.3 平方米。本

2、工程为地下人防车库，人防为框架- 剪力墙结构。基础为筏形基础 ;建筑结构安全等级二级，设计使用年限 50 年，建筑抗震设 防类别丙类，抗震设防烈度： 6 度。建筑物耐久年限为 3 类，防火 类别为一类，耐火等级为一级，建筑高度为 71.4 米。人防抗力等级 为核 6 级，常 6 级。二 、 搭 设 施 工 方案一）外墙脚 手架搭 设方案确 定： 本工程设计为商业公寓住宅，一个单体楼座， 22 层，1、2 层为商业网 点房，主 体为框架结构 ，楼座 单层建筑 面积较大 ，在 楼座外立面 多处变 化，设计 变化屋 面较多，且 屋面 部位多为 悬挑 构件。整 个工程工 期较短，西侧相 邻甲方同 期开

3、发 的楼盘，地下 室车库和其 它楼座 为整体相 连，周围楼座竣 工较早 ，所以车 库顶 板、屋 面工 程将在 外脚手架 拆除前 施工。考虑工程 设计结构 及工 期计划的实 际情况 ，外墙脚 手架搭设施工方 案确定 如下：从地下室外 墙至 1 层 底搭 设落 地式 脚 手架，由 于正 负零标 高处主楼四周多为悬挑构件，地下室外围在主体施工阶段 无法回填 ，所 以 1、2 层 商 业网 点外围 脚 手架 ，只 能搭 设 维 护脚手架（ 只起维 护 、防护 作 用，不 承受任 何 施工 荷载 ）， 从 2 层顶开 始搭设 第一 挑悬挑脚手 架， 每 7 层 悬挑一次 ， 依次往上进行搭设。主体施工的

4、同时砌体同期进行，待外 墙抹灰、保温施 工完 成 后，开始拆 除外 墙 脚 手架（不 包括 1、 2 层商 业 网点维护 架 体）。二 ）外墙脚 手 架搭 设的形式 ：根 据本 工 程高 度及 施 工 要求 需 要：（ 1） 从地下室开 始至 1 层底 板（ 1 层 ，搭 设高度 5.8m ） 搭设落 地式 脚手架 ；（ 2） 从 1 层 至 2 层顶板 （2 层， 搭设 高度 10.2m ）搭设 双排维 护、 防护脚 手架；（ 3 ） 从 3 层 底 板 至 9 层 顶 板 （ 7 层 20.3m ）， 采用 18# 工 字钢从3层底板上开始悬挑，用12.5mm 钢丝绳双绳 吊拉；（ 4）

5、从 10 层 底 板至 16 层 顶板（ 7 层 20.3m ）， 采用 18# 工字 钢 从 10 层 底板 上 开 始悬 挑 ，用 12.5mm 钢丝 绳 双 绳吊拉；（ 5） 从 17 层 底板至 机 房层 顶 板（ 6 层 19.8m ），采 用 18# 工字 钢 从 17 层 底板 上 开 始悬 挑 ，用 12.5mm 钢丝 绳 双 绳吊拉。三 ）脚步手 架 的构 造参数（ 1 ）、 立 杆 横向间 距 b=0.90 ， 纵 向 间 距 L=1.5m 。（ 2）、 内 立 杆距建 筑 物 外皮b1=0.30m 。（ 3 ）、 脚 手 架步距 h=1.8m ， 主 接 点 处 满设 小

6、 横杆 。（ 4）、 建筑物 与脚 手架 连接点竖 向间 距 H=3.6m ，水平间 距 L=4.5m （两步 三 跨）。（ 5 ）、 脚 手 架均步 施 工 荷载 为 3KN/m2 。 落地式及外挑式脚手架详见构造附图 所示。四 ）脚步手 架 的材 料 要 求（ 1 ）、钢 管 采用外 径 48mm ，壁 厚 3.0mm 的 高 频焊 接 钢 管 ， 严重锈蚀、弯曲、 压扁、有裂缝的钢管严禁使用。（ 2）、扣件可为锻压铸铁扣件，有直角扣件、旋转 扣件、对 接 扣 件，扣 件必须 符 合 可 锻压铸 铁 分 类及 技 术条 件 的 规 定，并且 要有出场 合格证，不得使 用严重锈蚀、由 裂缝的

7、扣 件、脚用板采用0.9m x0.9m竹笆板铺设，没一悬挑单元设 一作业 层，防 护层应 将 内立杆 与主体 之间 30CM 的空间满 铺 竹笆板。架体所用 的剪刀撑 钢管刷 红白相同 的示警 油漆。铺 设竹笆板时，在两 根纵向横 杆之间 另加两根 纵向水平杆，并 与小横杆连接，小横杆应在 大横杆 的下面。作 业层脚手板要 铺满、铺稳。竹笆板应按其主竹筋垂 直与纵向水平方向铺设， 且采用对接密封， 四个角用 直径 1.2mm 的镀锌钢丝固定在 纵向水平杆 上。（3）、 脚手架随搭 设随采用 全新密 目网封闭 。（4）、绑扎用绳：竹 笆板采 用 12#铁丝绑扎固定 ，密目网采 用0.5尼龙绳绑扎

8、固定。五 ） 主 杆搭 设 ： 相邻立杆的接头不得在同一步内,扣件不得在同一高度上,内 外立杆中心距为0.90 m,纵向立杆间 距为1.5m,立杆 对接必 须采用对接扣件,里皮立杆距 墙 0.30m 。 开始安装立杆 时,应 每隔 6 跨设 置一根 抛撑做临 时固定 ,待连墙杆 安装稳 定后,方 可根据情况拆除,立杆搭设应垂直,其垂直度允许偏差为10cm六 ） 大 横杆 :纵向横 杆 必须设 在 立杆 内 侧 ,连 接 大横 杆 的 对接 扣件应交 错 布 置 ,两 根 相 邻 的大 横 杆 接头 不 得在 同 步 或 同 跨 内 ,各 接 头 的 中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的 1/3

9、, 大横杆步距 为 1.8m 。七 ） 小 横杆 : 主接点必须设置一根小横杆,用直角扣件固定,且严禁拆除, 主 接 点 处两 个 直角 扣 件 的中 心 距不 应 大 于 150mm, 本 工 程 脚 手板采用竹芭板,因此大横杆应固定在立杆上,小横杆应固定 在 大 横 杆上 。八 ）拉接点 （连 墙杆 ）:拉接点应靠近主接点处 设置,偏离主接点不应大于 300mm, 应从底 层第一 步大 横杆 开始 设置 ,当 该 处设置 困 难时 ,应采取 其 它 措 施 固 定 。 拉 接 点 竖 向 间 距 H=3.6m ， 水 平 间 距 L=4.5m（ 二步 三跨 ）,本 工程 采 用硬拉 接 ,

10、拉 接点当不 能采用 水 平拉接时,与脚手架连接的一端应下斜拉接,不应采用上斜拉 接。九 ） 剪 刀撑 搭 设 :每道剪刀撑宽度应跨越4跨,且不得小于6m,斜杆与地面的 倾角为 45-60 之间,从地面 搭起并 设垫板,两端转角 处必须 设置剪刀撑,并由底至顶连续设置。剪刀撑必须采用搭接,搭 接长度为 1m, 设 3 个旋转扣件 .剪刀 撑斜杆应 与相交 的横向 水平杆的伸 出端或 立杆 相连 接。三、脚 手架搭拆技 术措 施及 有关规 定一）外挑架 的搭设本工程从地 下室开 始至 1 层底板， 搭设落地 式脚手 架， 搭设高度为 5.8 米，从 3 层底板 设置第一道 悬挑工字钢，搭 设高度

11、为 20.3 米，从 10 层底设置第 二道悬挑 工字钢 ，搭设 高度为 20.3 米，从 17 层底设置第三 道悬挑工 字钢，共 搭设 3 道悬挑脚手架， 悬挑高度 为 63.8 米。（1）脚手架立杆相邻接头不得在同一步内，垂直偏差不得 大于脚手架 高度的 1/200 ，且最大偏 差不得大 于 10cm 。（2）脚手架大横杆相临杆，内外皮大横杆不得在同一跨内 接头，应相互错开，脚手架每面纵向水平偏差不得大于 10cm 。（3）脚手架各杆件相交处，伸出扣件外的钢管端头均应大 于 10cm ， 以 防 滑脱 。（4）操作层竹笆板应满铺对接。竹笆板下面设置两根纵向 杆，纵向杆 间距不 大于 40c

12、m 。（5）拉结点采用硬拉结，事先在砼剪力墙上予埋钢管，以 备拉结使用 ，或采 用层间构 造柱和 剪力墙进 行拉结 ，拉结采 用二步三跨 设一处 （即：高 3.6m, 水平 4.5m ）,拉结要牢固 可靠。（ 6 ） 大 横 杆上 下之 间 60cm 处 设一 道 防 护栏 杆 ，施 工 层 必 须设防护栏 杆，加设踢脚板 ，脚手 架应始终 高于施 工层一步 架。（7）外挑脚手架及中间处剪刀撑至下而上连续设置，每组 剪刀撑至少 跨越 4 根立杆间距，剪刀 撑采用搭 接，搭 接长度 为1m ,设3个旋转扣件，剪刀撑与地面夹角为60 -45 之 间。剪刀撑 斜杆应与 相交的横 向水平 杆的伸出 端

13、或立 杆相连 接。（ 8） 悬 挑 工字 钢 的 搭 设悬挑承重结构为18#工字钢和12.5的钢丝绳，工字钢的 长度为 3.5-4 米(有阳台挑出部分 另加阳台尺寸)，一端搁 在楼层面上 1.5米长，用两根18钢筋扣住槽钢锚 固段， 槽钢的另一端是外脚手架底部坐落位置，长度为 1.3 米。脚 手架宽度为 0.90 米， 离建筑物距离 30CM ， 通过斜拉可减 少悬挑槽钢 的绕度， 在外挑工字钢上(与立 杆对应 位置外) 焊2根25mm、高10cm的钢筋，以固定立杆。(9) 工字钢的吊拉钢丝绳采用12.5以上的钢丝绳做双 绳吊拉，吊拉点应与工字钢横向点垂直，钢丝绳采 用 3道钢 丝 绳 卡 子

14、固 定 。(10) 脚手架的搭接必须边支边搭 边拉结，绝对杜绝先支搭 后拉结。( 11 )脚 手 架 悬挑 位 置 变换 时 。把 新 的 斜撑 杆 支搭 好 ，才 能 撤 掉 原 有支 撑 杆。(12) 搭设脚手架的施工人 员，必须经过专 业培训，持有特 殊工种操作 证具备拆高大脚 手架的 经验。(13) 脚手架四周 采用密目 网全封 闭式围护 ，架体 内立杆距 墙之间，采用安全平网每2层不大 于10米做一道防护。(14) 脚手架的顶层必须设防护栏 杆，加设踢脚板且脚手架 必须高于作 业面 1.5 米。四、验 收脚手架搭设完毕，必 须经过验收合格后，方可使用。脚手架 的 验收 阶段 ：1、基

15、础完 工后 及 脚手 架搭 设前 。2、作业层上施加荷载 前。3、每 搭 完 13 20m 后 。4、达到设 计高 度 后。5、遇有六级大风与大雨后，寒冷季节 开冻后。6、停用一个月 后。五、检查脚 手 架 使 用 中 应定 期 检 查下 列项目 ：1、构件 的 设 置和 连接， 连 墙 杆、 支撑 系统 等 构 造是否 符 合要求。2、地基是否积 水，底 座是否松动，立杆是否悬空。3、钢丝绳 是否 松动。4、高度 在 24m 以 上的 脚 手架，其立杆 的沉降与 垂直的 偏 差情况。5、安全防护措 施是否 符合要求。六、脚 手架的拆除1、拆除脚手架 时必须 划出安全区，设 警戒标志，并设 专

16、人 警戒。2、应全面检查 脚手架 的扣件连接，连 墙杆、支 撑系统 等构 造是否符合要求。 及地面的 障碍物 。3、拆 除脚 手架前必须 由专 人检 查脚 手架 上的 物料及地 面 的障碍物等是否清理干净，否则不允许拆除，拆除时应 按 规 程 拆除 。4、拆除时应由 上而下 逐层拆除 ，严禁将 连墙杆整 层拆除后 再 拆 脚 手架 ， 分段 拆 除 高差 不 得大 于 2 步， 如 高差 大 于 2 步， 应增 设连墙 杆固 定。5、当脚手架采 取分段 、分立 面拆除时 ，对不 拆除的脚 手架 两端，必须设置连 墙杆和横 向斜撑 加固。6、拆除时的程 序应按 后搭者先拆的程 序，脚手架拆至最后

17、 一根立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再 拆 除 连 墙杆 。七、安全管 理1、脚手架搭设人员必须是经过主 管部门培训，考核合 格 的架子工，上岗人员应定期查体，合格者方可持证上 岗。2、搭设脚手架人员必须戴好安全 帽，佩带安全带，穿 防 滑鞋。3、作业层的施 工荷载 应符合设计要求 ，不得 超载，不 得将 模板支架、缆风绳 、泵送砼和砂浆 的输送管 等固定 在脚手架 上，严禁悬 挂起重 设 备。4、当有六级以 上大风 和雾、雨、雪天 气时，应停止脚 手架 的 搭设与拆 除作业 ，雨 雪 后上 架应 有 防滑措 施 ，并 应扫 除积 雪。5、安全网应架 设及时 ，防护严密，网内无杂物

18、。6、在脚手架使 用期间 ，严禁拆除下列杆件：（1） 主接点处的 纵、横 水平杆（2） 连墙 杆7、脚手架在使 用过程 中，严禁随意拆除 ，须做局部拆除时 ， 必须制定相 应的安 全加固措 施。8、大风雨过后 ，施工负 责人要及 时组织 有关人员 对脚手架 进行检查，对有杆件松动及不符合要求的脚手 架立刻 进行加 固。9、不得在脚手 架基础 及临近处进行挖掘作业，否则应采取 安全措施，报安全 部门批准。10、邻街搭设脚 手架时，外侧应 有防止坠物伤 人的防护 措 施 和 专人 看 守。11、工地的施工 用电线 路不得放 在脚手架上。12、搭拆脚手架 时，地面应放围 拦和警戒标志 ，并派专 人监

19、护，严禁非操 作人员进入物体坠落半径区域。八 、 脚 手 架 的 设计 与 计 算1. 脚 手架设 计原则 脚手架设计 原则， 应以实用 、安全 、经济、 简便为 主。2. 实 用脚手架首先 必须满 足施工操 作的要 求要 有适当的 宽 度、步 架高度 、离墙 距离，便 于工人 操 作，并 能 堆 放 和运 送 必需 的 材 料和 小 型工 具 。要能满足立 体交叉 流水作业 和多工 种作业的 要求，尽量减 少 和 避 免 多次 拆 改架 子 。3. 安 全建筑施工中 ，由于 脚手架的 问题而 出现的安 全事故 较多，因 此脚手架的 设计不 但要满足 使用的 要求，而 且首先 要考虑安 全问题

20、。脚手架本向 必须具 有足够的 承载能 力，在施工荷载 作用下不 变形、不倾 斜、不 摇晃；同 时，脚 手架的地 基也必 须有足够 的承载能力 ，以确 保架子不 致产生 不均匀沉 陷或倾 斜。 要充分估计 施工中 可能发生 的不利 荷载，设 计中要 明确控制 荷载。要 有 可 靠的 安 全防 护 措 施， 包 括防 护 栏 、挡 脚 板、 安 全 网、 上 下 通 道扶 梯、斜 道 防 滑、多层立 体 作 业的 防 护、悬 吊架 的 安全防护和 雨季防 电、避雷 设计等 等。4. 经 济在满足使用 和安全 要求和条 件下，应 对几 种方案进 行经济比 较。因 此，要因地 制宜、就地 取材 。另

21、 外，还要进 行综合比 较，如对 施工工 期、劳动力 消耗、工程 质量等方 面的影 响等。5. 简 便在架子设计 时，要 做到使脚 手架搭 设、拆除 和搬运 较方便，钢管脚手架的(JGJ130-2001)。计算的脚手架搭设尺寸为:采用的钢管类米。施工均布荷载大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。周转灵活，以减轻工人的劳动强度落地式扣件钢管脚手架计算书计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范为双排脚 手架，搭设高 度为17.7米，立杆采用单立管。立杆的纵 距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆 的

22、步距1.80米。型为：48 X3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距 3.60米，水平间距 4.50为3.0kN/m 2，同时施工2层，脚手 板共铺 设4层。、大横杆的计算P1=0.038kN/mP2=0.150 X0.900/3=0.045kN/mQ=3.000 X0.900/3=0.900kN/m1. 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值活荷载标准值静 荷载的 计算值 q1=1.2 X0.038+1.2X0.045=0.100kN/m活 荷载的 计算值 q2=1.4 X0.900=1.260kN/m最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考

23、虑为三跨连 续梁均 布荷载 作用下的 弯矩跨中最大弯矩计算公式 如下：跨中最大弯矩为Mi=(0.08 X0.100+0.10X1.260) X1.500 2=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下：=-0.10-0.117/2支座最大弯矩为M2=-(0.10X1100+0.117X1.260) X1.500 2=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算1=0.354 X106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：V = 0.677+ 0.9

24、901005Z1005/静荷载 标准值 q1 =0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2 =0.900kN/mV=(0.677 X0.083+0.990X0.900) X1500.0 4/(100 X2.06 X105xi07780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm,满 足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P1=0.038 X1.500=0.058kNP2=0.150 X

25、0.900 X1.500/3=0.068kN活荷载标准值荷载的计算值Q=3.000 X0.900 X1.500/3=1.350kNP=1.2 X0.058+1.2 X0.068+1.4X1.350=2.040kNH M M m 1 1 1 H 11 1 1“ H3LIf /1 1小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大 弯矩计算 公式如 下:M=(1.2X0.038) X0.900 2/8+2.040 X0.900/3=0.617kN.mj =0.617 X106/4491.0=137.319N/m

26、m小横杆的计算强度小于 205.0N/mm 2,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:3845/集中荷载最大挠度计算公式如下:V皿12EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vi=5.0 0.038 X900.00 4/(384 X2.060 X105 xi07780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100 X900.0 X(3 X900.0 2-4 X900.0 2/9)/(72X2.06 X105 X107

27、780.0)=1.719mm最大挠度和V=V1 +V2=1.734mm小横杆的最大挠度小于 900.0/150 与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其 中 Rc 扣件抗滑承 载力设 计值 , 取 8.0kN ；R 纵向或横 向水平 杆传给 立杆的竖 向作用 力设计 值；1. 荷 载值 计 算横杆的自重标 准值 Pi =0.038 X0.900=0.035kN脚手板的荷载 标准值P2=0.150 X0.900 X1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.000 X0.900 X1.500/2=2.025k

28、N荷载的计算值R=1.2 X0.035+1.2X0.101+1.4X2.025=2.998kN单扣件抗滑承 载力的设计计算 满足要 求 !当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承 载力可 取 8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下 会滑动其 抗滑 承载力可 取 12.0kN四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包 括静荷 载、活 荷载和风 荷载。静荷载标准值 包括以下 内容：(1) 每米立杆承 受的结构 自重标 准值 (kN/m) ；本例为0.1070Ngi = 0.107X17.700=1.893kN(2) 脚手板的自 重标准值 (kN/

29、m 2) ；本例采用竹笆片脚手 板，标 准值为 0.15Ng2 = 0.150X4 X1.500 X(0.900+0.300)/2=0.540kN(3) 栏杆与挡脚 手板自重 标准值 (kN/m) ；本例采 用栏杆 、竹笆 片脚手板 挡板， 标准 值 为0.15NG3 = 0.150X1.500 X4/2=0.450kN(4) 吊 挂 的 安 全 设施荷载，包括 安全网 (kN/m 2)； 0.005NG4 = 0.005X1.500 X17.700=0.133kN经计算得到， 静荷载标 准值NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 3.016kN按一 纵距内施 工荷载 总活荷载为施工

30、荷载标准 值产生 的轴向 力总和，内、外立杆和的 1/2 取值经计算得到，活荷载标 准值 Nq = 3.000X2 X1.500 X).900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采 用：W0 = 0.600Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：UZ = 0.620Us风荷载体型 系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标 准值 Wk = 0.70.600 X0.620 X1.134 = 0.295kN/m考虑风荷载

31、时，立杆的轴 向压力 设计值 计算公式N = 1.2N g + 0.85X1.4N q经过计算得到，底部 立杆的 最大轴 向压力N=1.2 X3.016+0.85X1.4 X4.050=8.439kN不考虑风荷载 时，立杆的轴 向压力 设计值计算公 式N = 1.2N g + 1.4N Q经过计算得到，底部 立杆的最 大轴向 压力N=1.2 X3.016+1.4X4.050=9.289kN风荷载设计值产生的立 杆段弯 矩 M计算公式MW = 0.85X1.4Wkl ah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2);l a立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产 生的弯 矩 M

32、=0.85 X1.4 X0.295 X1.500 X1.800 X1.800/10=0.171kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N i k u l 0 立杆的轴-计算立杆计算长度计算长度计算长度心压力的截面附加系 系数，:(m),设计值回转半 数，取 由脚手 由公式，N=9.289kN ；径，i=1.60cm；1.155 ；X1.500X架的高度确定，l 0 = kuh确定u=1.500 ；，l 0=1.1551.800=3.118m;A立杆净截面面积，A=4.239cm 2；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3 ；.-由长细比，为:3118/16

33、=196；：轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到 0.1901 钢管立杆受压强度计算值(N/mm 2)；经计算得到1=9289/（0.19M24）=115.608N/mm;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算CT_农严 =8439/（0.19f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm考虑风荷载时，立杆的稳定性 计算 1 Nl，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Ni = 7.697kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，满足要 求!八、立杆的地基承载

34、力计算立杆基础底面 的平均压力应满足下式的要求其中p立杆基础底面的平 均压 力(kN/m 2) , p = N/A ; p = 37.16N 上部结构传至基础 顶面 的轴向力 设计值 （kN） ; N = 9.29A基础底面面积(m2) ; A = 0.25地基承载力设计值(kN/m 2) ； f g = 68.00地基承载力设计值应按下式计算f g = k c X f gk其中 kc脚手架地基 承载力 调整 系数；kc = 0.40f gk 地基承载力标准值;fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的(JGJ130-2001)。计算参照建筑施工扣

35、件式钢管脚手架安全技术规范计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米采用的钢管类型为: -48 X3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间 距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载 为3.0kN/m 2,同时施工2层，脚手 板共铺 设4层。悬挑水平钢梁 采用18号工字钢，其中建筑物外悬 挑段长度1.30米，建筑 物内锚固段长度2.20米。悬挑水平钢梁钢丝绳。采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 1.20m。拉杆采用一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照

36、大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pi=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150 X0.900/3=0.045kN/m活荷载 标准值 Q=3.000 X0.900/3=0.900kN/m静 荷载的 计算值qi=1.2 X0.038+1.2X0.045=0.100kN/m活 荷载的 计算值q2=1.4 X0.900=1.260kN/mq、11门 1卩门 IIJ 11 I Ii-i-t大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连 续梁

37、均 布荷载 作用下的 弯矩跨中最大弯矩 计算公式 如下：= 008?/+0.10/2跨中最大弯矩为Mi=(0.08 X0.100+0.10X1.260)X1.500 2=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下：=-0.10-0.117/2支座最大弯矩为M2=-(O.1O X0.100+0.117X1.260) X1.500 2=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算1=0.354 X106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：V = 0.

38、677+ 0.990 1005/1005/静荷载 标准值 q1 =0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/mV=(0.677 X0.083+0.990X0.900) X1500.0 4/(100 X2.06 X105 X107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm,满 足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P1=0.038 X1.500=0.058kNP

39、2=0.150 X0.900 X1.500/3=0.068kN活荷载标准值荷载的计算值Q=3.000 X0.900 X1.500/3=1.350kNP=1.2 X0.058+1.2 X0.068+1.4X1.350=2.040kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：J /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:PI，=0.617 X106/4491.0=137.319N/mm小横杆的计算强度小于 205.0N/mm 2,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大

40、挠度计算公式如下:& 呼 mjsx334EI集中荷载最大挠度计算公式如下:Vm72凹小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vi=5.0 X0.038 X900.00 4/(384 X2.060 X105xi07780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100X900.0 X(3 X900.02-4 X900.0 2/9)/(72X2.06 X105 X107780.0)=1.719mm最大挠度和V=Vi+V2=1.734mm小横杆的最大挠度小于 900.0/150 与10mm,满足要求!三

41、、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:其 中 Rc 扣件抗滑承 载力设 计值 , 取 8.0kN ；R 纵向或横 向水平 杆传给 立杆的竖 向作用 力设计 值；1. 荷 载值 计 算横杆的自重标 准值 Pi =0.038 X0.900=0.035kN脚手板的荷载 标准值P2=0.150 X0.900 X1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.000 X0.900 X1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2 X0.035+1.2X0.101+1.4X2.025=2.998kN单扣件抗滑承 载力的设计计算 满足要 求

42、!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承 载力可 取 8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下 会滑动其 抗滑 承载力可 取 12.0kN ；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷 载、活 荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标 准值 (kN/m) ；本例为 0.1070Ngi = 0.107X20.300=2.172kN(2) 脚手板的自 重标准值 (kN/m 2) ；本例采用竹笆 片脚手 板，标 准值为 0.15NG2 = 0.150X4 X1.500 X(0.900+0.300)/2=0.54

43、0kN(3) 栏杆与挡脚 手板自重 标准值 (kN/m) ；本例采 用栏杆 、竹笆 片脚手板 挡板， 标准 值 为0.15NG3 = 0.150 X1.500 X4/2=0.450kN(4) 吊挂的安全 设施荷载 ，包括 安全网 (kN/m 2)； 0.005NG4 = 0.005 X1.500 X20.300=0.152kN经计算得到，静荷载标准值NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 3.314kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向 力总和，内、外立杆按一 纵距内施 工荷载 总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000X2X1.500 X0.900/2=4.0

44、50kN其中W0 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采 用：W = 0.600Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.110Us 风荷载体型 系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标 准值 Wk = 0.70.600 X1.110 X1.134 = 0.529kN/m考虑风荷载时，立杆的轴 向压力 设计值 计算公式N = 1.2N G + 0.85X1.4N Q经过计算得到，底部 立杆的 最大轴 向压 力 N=1.2 X3.314+0.85X1.4 X4.050=8.796kN不考虑风荷载时，立杆的轴 向压力 设计 值计算公 式N = 1.2N g + 1.4N Q经过计算得到，底部立 杆的最大轴向压力N=1.2 X3.314+1.4X4.050=9.647kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85X1.4Wkl ah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m 2)；l a 立杆的纵距(m)；h 步距(m)。经过计算得到风荷载产 生的弯 矩 Mw=0.85 X1.4 X0.529 X1.500 X1.800 X1.800/10=0.306kN.m五、立杆的稳定性计算1.