人货梯基础方案[共22页]

1、目 录一、工程概况： . 1二、参数信息 . 1三、基础设计： . 1四、人货梯基础承载力计算 ( 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2) . 2五、地基基础承载力验算 . 3六、受冲功承载力验算 . 4七、扣件钢管楼板模板支架计算书 . 5八、模板面板计算 . 6九、模板支撑木方的计算 . 7十、托梁的计算 . 8十一、扣件抗滑移的计算 . 10十二、模板支架荷载标准值 ( 立杆轴力 ) . 10十三、立杆的稳定性计算 .11十四、楼板强度的计算 .11施工升降机基础方案一、工程概况：工程名称：建设地点：建设单位：勘察单位：设计单位：总包单位：监理单位：工期目标：总用地面积：

2、建设方拟在。，该工程东侧为。，南侧东段为施工中的。 。，北侧为。和。交汇处。规划用地面积为 64034.7m2，总建筑面积为 149507.38m2，其中地上建筑面积为117068.88m2，地下一层建筑面积为 32438.5m2。在整个规划用地的地下室上分别兴建 11幢 1115 层高层建筑，工程分两期建设。 1#11#楼的具体工程信息如下表 1 所示。原地面高程约为 3.70m，工程 0.00平面标高为 85 高程 3.85m。本工程为钢筋混凝土框架剪力墙结构， 建筑抗震设防类别为丙类， 抗震设防烈度为7 度；建筑结构的安全等级为二级。现为了满足工程需要，根据现场实际情况安装 11 台型号

3、为 GJJ-SC 型、产品型号SC200/200TD人货梯提升机分别每栋楼各装一台 (1#、2#、3# 、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#)。为了安全使用， 本方案编制的基础设计统一按 GJJ-SC型的要求进行设计计算，按统一安装要求进行。二、参数信息升降机型号： SC200/200TD，额定载重量 =2*2000.0kg ，吊笼重量 =2*2000.0kg ，标准节重量=150.000kg，外笼重量=1480.000kg，底层及护栏自重 =1209kg，附墙架自重 =146kg，混凝土强度等级 :C35 。三、基础设计：1、1#、2#人货梯基础设在天然土， 3#、4#、5#

4、、6#、7#、8#、9#、10#、11#人货梯1基础设在地下室顶板面上，人货梯基础采用整板片筏基础，根据人货梯底座的安装尺寸，设计基础平面尺寸为 4500mm 4000mm，厚 400mm，混凝土强度为 C35，上下双向单层 16150 钢筋网与附架墙距离约 3000mm；预埋 425 高强螺栓以2固定人货梯底座 （见 1#人货梯平面图）。由于地下室顶板设计承载力约为 20KN/m，不能满足施工升降机的设计要求 , 故须在地下室顶板下加顶。加顶方案采用 48钢管在施工升降机位置相应的地下室顶板下按 800 800mm排布，每排钢管用 80 80mm双木枋加顶托顶紧地下室顶板，为确保人货梯基础安

5、全，除考虑地下室负一层顶板（砼板厚 150mm）承受荷载外，并将部分荷载通过纵横架立的 48 钢管（每条约承 7KN荷载）。附升降机加顶详见支撑示意图。2、人货梯基础监测：根据现场实际情况，为确保人货梯安全，特在每台人货梯加强节离地1.0 米处，设置四个监测点。监测采用仪器观测为主，同时辅以现场目测；每项监测项目的初始值是以后每次监测成果分析的前提和基础，必须保证其准确性，可在人货梯安装时观测，取其均值或经过分析比较再行确定。观测数据用表格记录，当出现读数异常有可疑现象时，应进行重读，并和上次的观测数据进行对比。观测数据必须在现场当天处理完毕，如处理结束发现疑问时要立即复测，当数据变化较大时及

6、时报告项目部质安组领导魏富平同志，并组织相关机构研讨，采取有效的加强处理措施。四、人货梯基础承载力计算 ( 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2)2依据建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)第5.2 条承载力计算。计算简图 :F导轨架吊笼砼基础h施工升降机基础示意图当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F 人货梯作用于基础的竖向力， F=（单节标准节自重 节数 +吊笼自重+底层及护栏自重 +额定载重量 +附墙架自重 个数） 0.01 2F=(150 53+2 2000+1209+2 2000+146 10) 0.01 2=372.38KNG 基础自重， G=1.2

7、 25.0 长 宽 高1#、2#梯G=216.00kN；A 基础底面的面积，取 A=18m2；基础底面的压力依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002第5.2.2 条。计算公式如下 : F+GP= A有附着的压力设计值1#梯P= (372.38+216.00)/4.500 4.00=32.69kpa （2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）五、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002第5.2.3 条。计算公式如下 :3其中 fa 修正后的地基承载力特征值(kN/m2) ；fak 地基承载力特征值，常

8、规值180kN/m2, 取150kN/m2；( 按建筑地基基础设计规范 GB5007-2002第5.2.3 条的原则确定。b基础宽度地基承载力修正系数，取 0.15 ；d基础埋深地基承载力修正系数，取 1.40 ；基础底面以下土的重度，取 20.00kN/m3；m基础底面以上土的重度，取 20.00kN/m3；b 基础底面宽度，取 4.000m；d基础埋深度 ,1# 梯取 0.4m, （2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）解得：地基承载力设计值1# 梯fa=152.98kPa ；（2#、3#、4#、5#、6#梯相同）依据建筑地基基础设计规范 GB50007-2

9、002第5.2 条(5.2.1-2)验算公式如下 :pkmax 1.2 fa地基承载力特征值1.2fa 大于偏心距较大时的压力设计值1#梯pkmax=32.69kpa（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同） 满足要求。地基承载力特征值fa 大于最大压力设计值1#梯pkmax=32.69kpa；（ 2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）满足要求。六、受冲功承载力验算依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002第8.2.7 条。验算公式如下 :式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=1.00；f t 混凝土轴心抗拉强

10、度设计值，取 f t =1.57kPa；a m冲切破坏锥体最不利一侧计算长度 :4a m=(1480.000+1480.000+2 0.4)/2=1480.40m ；h 0承台的有效高度，取 h 0=0.35m；P j 最大压力设计值，取 Pj =46.04kPa；F l 实际冲切承载力：F l =46.04 (3.800+1480.70) -738.45/2=-25235192.16kN 。允许冲切力： 0.7 1.00 1.57 1480400.00 350.00=569435860.00n=569435.86kn实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求。七、扣件钢管楼板模板支架计算书由于

11、1#梯安装在地下室顶板上， 所以对模板支架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为 4.1 米，搭设尺寸为： 立杆的纵距 b=0.80 米，立杆的横距 l=0.80 米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用双枋木两条 80 80mm木方。所以就以 160 80mm方木计算。采用的钢管类型 ? 48 3.5 。图1 楼板支撑架立面简图5图2 楼板支撑架荷载计算单元八、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 50.000 0.200 0.800+0.350 0.800=

12、8.280kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000) 0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:W = 80.00 1.80 1.80/6 = 43.20cm 3；I = 80.00 1.80 1.80 1.80/12 = 38.88cm 4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ；M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M = 0.100ql 2其中 q 荷载设计值 (kN

13、/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.2 8.280+1.4 2.400) 0.200 0.200=0.053kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.053 1000 1000/43200=1.231N/mm2面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算6T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 (1.2 8.280+1.4 2.400) 0.200=1.596kN截面抗剪强度计算值 T=3 1596.0/(2 800.000 18.000)=0.166N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3)

14、 挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 10.680 2004/(100 6000 388800)=0.050mm面板的最大挠度小于 200.0/250, 满足要求!九、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 50.000 0.200 0.200=2.000kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.350 0.200=0.070kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN/m) ：经计算得

15、到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000) 0.200=0.600kN/m静荷载 q1 = 1.2 2.000+1.2 0.070=2.484kN/m活荷载 q2 = 1.4 0.600=0.840kN/m2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 2.659/0.800=3.324kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 3.32 0.80 0.80=0.213kN.m最大剪力 Q=0.6 0.800 3.324=1.596kN7最大支座力 N=1.1 0.800 3.324=2.925kN

16、木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:W = 8.00 8.00 8.00/6 = 85.33cm 3；I = 8.00 8.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.213 106/85333.3=2.49N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求!(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 1596/(2 80 80)=0.374N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm

17、2木方的抗剪强度计算满足要求 !(3) 木方挠度计算最大变形 v =0.677 2.670 800.0 4/(100 9500.00 3413333.5)=0.228mm木方的最大挠度小于 800.0/250, 满足要求!十、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.925kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m 。82.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93k2N.93kN0.12kN/mA B 800 800 800托梁计算简图0.9730.814托梁弯

18、矩图 (kN.m)0.0450.655托梁变形图 (mm)4.648.671.75 1.725.950.892.96 2.940.017.172.104.18 4.151.23 1.201.20 1.234.15 4.187.170.120.012.94 2.965.859.901.72 1.754.647.68托梁剪力图 (kN)经过计算得到最大弯矩 M= 0.973kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.015kN经过计算得到最大变形 V= 0.7mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:W = 16.00 8.00 8.00/6 = 170.67cm

19、3；I = 16.00 8.00 8.00 8.00/12 = 682.67cm 4；(1) 顶托梁抗弯强度计算9抗弯计算强度 f=0.973 106/170666.7=5.70N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=37115/(2 16080)=0.834N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2顶托梁的抗剪强度计算满足要求 !(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.7mm顶托梁的最大挠度小于 800.0/250,满足要求 !十一、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆

20、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。十二、模板支架荷载标准值( 立杆轴力 )作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.149 3.600=0.536kN(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.350 0.8000.800=0.224kN(3)钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 50.000 0.200 0.

21、8000.800=6.400kN10经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.160kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000) 0.800 0.800=1.920kN3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ十三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN) ；N = 11.28 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ；i = 1.58

22、A 立杆净截面面积 (cm 2) ； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；l0 计算长度 (m) ； 如果完全参照扣件式规范，由公式 (1) 或(2) 计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，取值为 1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.00m ；公式(1) 的计算结果： = 73.94N/mm2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !公式(2) 的计算结果： = 30.80N/mm2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !十四、楼板强度的计算1. 计算楼板强度说明11验算楼板强度时按照最不利考虑 , 楼板的跨度取 6.58m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋 2级钢筋，配筋面积 As=3948.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为 b h=658