金鑫商业广场工程塔吊基础施工方案

1、无锡金鑫商业广场工程塔吊基础施工方案江苏南通二建集团有限公司二一五年十月目 录第一章 编制依据和工程概况11.1 编制依据11.2 工程概况11.3 地质概况2第二章 塔吊基础设计52.1 塔吊设计参数技术性能表52.2 塔吊基础位置设计52.3 塔吊基础桩基设计62.4 塔吊基础设计6第三章 塔吊基础施工技术措施及质量验收83.1 塔吊基础施工工艺流程83.2 塔吊基础施工技术措施及验收8第四章 四桩基础计算书114.1、1#塔吊四桩基础计算书114.2、2#塔吊四桩基础计算书17 第一章 编制依据和工程概况1.1 编制依据1 无锡金鑫商业广场工程岩土工程勘察报告2 无锡金鑫商业广场工程施工

2、图纸3 QZT63(FS5510)塔式起重机使用说明书4 塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）5 地基基础设计规范（GB50007-2011）6 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）7 建筑安全检查标准（JGJ59-2011）8 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）9 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008） 10 建筑机械使用安全技术规程（JGJ332012） 11 建筑塔式起重机安全规程（GB5144-2006）12 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201513 江苏省及无锡市有关文明施工和安全生产规定14 国家及江苏省的有关规范、规程和标准1

3、.2 工程概况1 工程名称：无锡金鑫商业广场工程2 建设单位：无锡宁鑫置业发展有限公司3 设计单位：南京华东建筑工程设计有限公司4 监理单位：江苏省建院建设监理有限公司5 施工单位：江苏南通二建集团有限公司6 无锡金鑫商业广场位于无锡新区长江路泰山路，本工程建筑面积47972平方米，其中地下室11567平方米。地下室一层，局部二层，A、B、C栋5层，D栋13层，多层商业，高层商业办公。AB栋建筑总高度为28.3m，CD栋建筑总高度为58.4m。基坑设计规模：南边164.65m、北边87.86m、东边131.51m、西边100.05m；0.000=3.500m；基坑底标高-7.4m、承台底标高-

4、8.1m，基坑深度7.0m、7.7m。本工程工程桩采用先张法预应力空心方桩。7 现场设置临时施工道路、办公区域，生活区不布置在施工区域。8 本工程塔吊型号为：QZT63(FS5510)。生产厂家为：张家港浮山建设建设机械有限公司。按拆施工单位为：徐州市屹佳起重设备安装有限公司。现场布置二台臂长55m的塔吊，布置位置详见附图塔吊基础平面布置图。1.3 地质概况依据本工程岩土工程勘察报告场地地质概况如下：1 拟建场地土层分布稳定，无不良地质作用。场区浅层分布的层杂填土土体成分复杂，土层均匀性极差；-1、-2、-2层粉质黏土均匀性较好；-1、-2、层土体均匀性相对较差。场地稳定，地基土均匀性一般，适

5、宜本工程的建设。层号及土名层厚（m）层底标高（m）描 述地基承载力特征值压缩模量es杂填土0.52.200.912.79杂色，松散状，顶部含大量植物根茎、砖石碎块和粉质黏土，填龄3-5年/-1粉质黏土1.703.70-2.090.19浅灰色，可塑为主，含少量铁锰质氧化物，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度及韧性中等。150 kPa/-2粉质黏土 1.002.50-3.58-1.41浅灰色，软塑，局部流塑，局部夹薄层粉土，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度及韧性中等110kPa/-1粉土2.103.80-6.58-4.58浅灰-青灰色，湿-很湿，中密，局部密实，局部夹软塑粉质黏土，欠均质，摇振反应迅

6、速，干强度和韧性低。140 kPa/-2粉土夹粉砂5.20-10.00-15.63-11.30青灰色，湿，中密状为主，局部密实状，成分以石英、云母为主，摇振反应中等，欠均质，干强度和韧性低。180 kPa/-1粉质黏土16.603.60-18.08-15.26 浅灰色，可塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性低。160kPa/-2粉质黏土0.555.70-22.56-15.81灰黄色，硬塑，含铁锰质结核，有光泽，无摇振反应 ，干强度和韧性高。220kPa/-3粉质黏土4.307.20-28.78-26.28浅灰黄，可塑，局部软塑，局部夹粉土薄层，稍有光泽，无摇振反应 ，干强度和韧性中低。140

7、kPa粉砂3.208.40-36.14-30.43青灰色，饱和，中密状为主，局部密实状，成分以石英、云母为主，欠均质，摇振反应中等，干强度和韧性低。170kPa/-1粉质黏土1.303.90-37.53-34.51灰色，流塑，局部流塑，含少量铁锰质氧化物，无摇振反应 ，干强度和韧性中等。110kPa/-2粉质黏土 3.305.60-41.64-39.88灰黄色，硬塑，局部可塑，含铁锰质结核，有光泽，无摇振反应 ，干强度和韧性高210kPa/粉质黏土2.404.70-44.61-43.63青灰色，软塑，局部可塑，局部夹粉土薄层，稍有光泽，无摇振反应 ，干强度和韧性中低。120kPa/粉土2.10

8、4.90-49.06-46.12浅灰-青灰色，湿，中密，局部密实，局部偶夹粉砂，成分以石英、云母为主，欠均质。180kPa/粉砂300未穿透青灰色，饱和，密实状为主，局部中密状，成分以石英、云母为主，欠均质。200kPa/2 基坑开挖设计参数一览表层号重度固结快剪直剪快剪三轴剪切渗透系数(kN/m3)Cq（kPa）q（度）C（kPa）（度）Cuu（kPa）uu（度）Kv（cm/s）Kh（cm/s）（17.0）（10）（12）（12）（10）（15）（4）（3.0E-05）（5.0E-05）-119.55016.14914.8604.84.27E-065.77E06-218.51512.7126

9、.0210.96.23E-068.22E06-119.01424.71021.7227.52.74E-064.74E05-219.6434.3727.4238.44.58E-036.71E03第二章 塔吊基础设计2.1 塔吊设计参数技术性能表机械荷载率起升机构M5回转机构M4牵引机构M4起升高度（m）倍率直接固定十字梁固定附着内爬a=24040.7180140a=44040.77070最大起重量6吨幅度（m）最大幅度（m）55最小幅度（m）2起升机构速度倍率a=2a=4起重量（吨）331.5663速度（米/分）8.540804.252040电机YZTD200L-2/4/16-24/24/5.5

10、回转机构转速电机型号功率转速0.65转/分YZRW132M1-622.2KW930转/分牵引机构速度电机型号功率转速21.7/43.7米/分YDEJ132M-4/83.3/2.2KW710/1420转/分行走机构速度电机型号功率转速23米/分YZ160M1-625.5KW933转/分平衡重臂长重量（t）55米13.5150米11.5845米9.65总功率固定式31.7KW不包括顶升电机功率行走式42.7KW工作温度-20402.2 塔吊基础位置设计1#塔吊布置在地下室(1/A1-2)/（A1-3)轴-（A1-B）/（A1-C）轴之间；2#塔吊布置在地下室(B-A0）/(B-A)轴-(B-4)/

11、(B-5)轴之间。塔吊基础底标高低于预制方桩顶标高105mm,以上塔吊基础位于3-1层粉土层。2.3 塔吊基础桩基设计1 由于3-1层地基承载力为140KPa，厂家使用说明书注明的基础地基承载力为250Kpa,所以塔吊基础进行打桩处理，每个塔吊基础打4根 HKFZ-B400(240)-15预应力空心抗拔方桩，桩砼标号为C80。 2 本工程的岩土工程勘察报告桩基设计参数一览表层号预制桩钻孔灌注桩抗拔系数极限侧阻力标准值qsi（kPa）极限端阻力标准值qpk（kPa）极限侧阻力标准值qsi（kPa）极限端阻力标准值qpk（kPa）-165620.75-235280.70-142380.65-268

12、660.60-166640.73-2843000（H15m）820.76-34844602700（H25m）58700（H25m）-13632-2783800（H34m）741100（H34m）3 本工程的设计施工图对HKFZ-B400(240)-15预应力空心抗拔方桩的设计参数见下表桩型桩顶标高持力层进入持力层深度抗压承载力特征值施工最大压桩力抗拔承载力特征值HKFZ-B 400（240）-15无桩尖承台底+1.050m4-2层粉质粘土1m900KN3600KN500KN2.4 塔吊基础设计塔吊基础砼标号为C35，基础尺寸为5000mm5000mm1350mm。根据厂家提供的使用说明书基础配

13、筋为上下两层双向3025，间距为170mm，拉筋为141550 ，基础底板钢筋保护层厚度为100mm 。（详见附图塔吊固定基础示意图）塔吊基础垫层底标高、垫层厚度、基础高度、基础顶标高详见下表：塔吊基础施工参考表（相对标高）序号楼号塔吊基础垫层面标高(m)垫层厚度(mm)基础高度(mm)塔吊基础顶标高(m)11#塔吊-8.15m1001350-6.8m22#塔吊-8.15m 1001350-6.8m 第三章 塔吊基础施工技术措施及质量验收3.1 塔吊基础施工工艺流程桩基打设基坑降水基坑放线（白灰线）验线塔吊基坑土方开挖垫层浇筑基础放线（墨线）验线钢筋绑扎止水钢板焊接塔吊预埋螺栓安装固定塔吊基础

14、砌筑砖胎模塔吊基础钢筋模板验收塔吊基础砼浇筑砼养护3.2 塔吊基础施工技术措施及验收1 桩基打设：本案中采用预应力空心抗拔方桩，可以与桩基分包施工单位协调，在工程桩打设完成后，顺便把塔吊用桩打设完成。此项并入工程桩基工程，按工程桩基工程施工方案施工。2 基坑降水：1）本案中基坑降水采用轻型井点。井点管采用48*3钢管，插入基底以下3.0m，整根构成间距1.2m；滤管采用内径同井点管的钢管，长度为1.5m。管壁设置孔眼，一般孔眼直径为5-10mm，孔眼间距30-40mm，在滤管外缠丝后，外套一层滤网，滤网为40目的尼龙网或钢丝网。集水总管宜采用内径为100的钢管，长为50-80m，分节组成，每节

15、长4-6m，每个集水总管可与35个井点管用弯软管连接。集水总管接入地面排水沟。2）井点管使用时，应保证连续不断地抽水。正常出水规律是：先大后小，先混后清。如不上水，或水一直较混，或出现清后又混等情况，应立即检查纠正。真空度是判断井点系统良好与否的尺度，应经常观测，一般应不低于55.366.7Kpa。如真空度不够，通常是由于管路漏气，应及时修好。井点管淤塞，可通过听管内水流声；手扶管壁感到振动；夏冬季时期手摸管子冷热、潮干等简便方法进行检查，如井点淤塞太多，严重影响降水效果时，应逐个用高压水反冲洗井点管或拔出重新埋设。3 基坑放线：利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1：1放坡系数外放相应距离，撒

16、白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。4 塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应比设计标高高2030，剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整度为50。5 垫层砼浇筑：在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周用50100的木方围起来；进行垫层砼浇筑，初凝后进行压光处理。6 基础放线（墨线）：在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后按照基础的设计尺寸将基

17、础边线测出，弹墨线示之；最后通知技术负责人进行验线。7 钢筋绑扎： 1）基础底层钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋按设计图纸要求进行绑扎到位，钢筋间距布置均匀，绑扎牢固，要求采用满扎，最后放置底层钢筋网垫块。2）基础上部钢筋网绑扎：首先安装1500左右的间距放置钢筋马蹬，接着将上部受力主筋按设计间距放置到位，进行绑扎，上部钢筋网可以采用梅花状绑扎。3）地下室底板钢筋网绑扎：同时在塔吊基础承台位置绑扎地下室底板钢筋网，钢筋规格、间距、标高见地下室基础结构施工图，伸出塔吊基础承台的受力钢筋接头位置应相互错开，并满足搭接长度，以便以后同地下室底板钢筋绑扎搭接。8 止水钢板安装：塔吊基础承台面下200

18、mm四周安装3mm厚钢板止水带（300*3），同塔吊基础承台钢筋焊接牢固，以便以后地下室底板混凝土浇筑后同塔吊基础相连处不会出现渗水现象。9 地脚螺栓预埋：提前与塔吊安装单位联系，做好地脚螺栓预埋。地脚螺栓应严格按使用说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。地脚螺栓（16件）应同承重钢板（4件）同时安装，采用水准仪水平校正，保证四块承重钢板在同一水平面上，确保地脚螺栓定位准确、可靠。地脚螺栓伸出长度应保证安上底座后能带上两个螺母及垫圈。预埋地脚螺栓时严禁在地脚螺栓上施焊。地脚螺栓采用M33的10.9级高强螺栓 ；承重钢板采用500mm*500mm*4mm 的A3钢。（详见附图塔吊固定

19、基础示意图）10 基础支模：承台侧模采用120砖模，砖模应与基础塔吊承台面齐平。混凝土保护层厚度为50mm。11 钢筋、模板验收：以上工作完成后，通知项目技术负责人及监理单位进行钢筋、模板验收。并应作好隐检记录，以备作塔吊验收资料。12 塔吊基础砼浇筑：本案中塔吊基础砼采用商品砼，混凝土强度等级采用C35，由汽车泵配合进行砼浇筑，砼在振捣过程中要充分，快插慢拔，均匀振捣，避免过振。待砼初凝后，进行砼表面压光处理。 基础表面平整度允许偏差1/1000。同时留置砼试块。 13 钢筋、商品混凝土应具有出厂合格证和试验报告。14 塔吊基础砼养护：砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基础砼

20、强度达到100%时方可进行塔吊上部结构安装。15 接地装置：起重机的金属结构及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于4。16 避雷装置：塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针不小于横截面40mm4mm镀锌扁铁与塔吊基础底板钢筋焊接相连，焊接长度不小于10d，接地件应插入基础承台以下1.5m。17 沉降观测：基础塔吊砼应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。第四章 四桩基础计算

21、书4.1、 1#塔吊四桩基础计算书1、1#塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：45.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：7.750m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m，桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：100.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承

22、台顶面的竖向力Fk=F1+F2=510.80kN；根据使用说明书，下表所示是FS5510（QTZ63）塔机固定在基础上，塔机未采用附着装置前，塔机对基础产生的载荷值。在这种工况下，基础所受的载荷最大。G 基础所受的垂直力W 基础所受的水平了M 基础所受的倾翻力矩MK 基础所受的扭矩固定方式吊钩最大高度（米）吊臂铰点高度（米）工况G（吨）W（吨）M（吨米）M.K（吨米）固定式4041.5基本稳定性47.25091.893动态稳定性47.251.918127.56329突然卸载39.991.918108.678暴风侵袭41.2066.866193.0860由上表可以看出风荷载对基础所受的倾翻力矩最

23、大，所以采用风荷载对塔吊基础产生的弯矩进行计算：Mkmax1930.86kNm；3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1）、桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=510.80kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.35=843.75kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1930.86kNm； xi,yi单桩相对承

24、台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(510.80+843.75)/4+1930.862.83/(22.832)=679.97kN。最小压力：Nkmin=(510.80+843.75)/4-1930.862.83/(22.832)=-2.69kN。需要验算桩的抗拔！2）、承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.2

25、0m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=562.84kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2562.841.20=1350.81kNm。4、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高

26、度：Hc-50.00=1300.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1350.81106/(1.0016.705000.001300.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1350.81106/(0.9951300.00300.00)=3480.35mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.001350.000.15%=10125.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25230。承台底面单向根数21根。实际配筋值10308

27、.9mm2。5、承台截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=1m；当 3时,取=3，得=0.769； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1300)1/4=0.886； 承台剪切系数，=1.75/(0.769+1)=0.989；0.8860.9891.5750001300=8940.323kN1.

28、2679.969=815.962kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！6、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=679.969kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=1.6m； Ap桩端面积,Ap=0.16m2；地基以下各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称-11.0042.000.000.65粉土-28.0068.000.000.60粉土夹粉砂-12.5066.000.00

29、0.73粉质黏土-25.0084.003000.000.76粉质黏土由于桩的入土深度为14.00m,所以桩端是在第-2层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=1.6961+30000.16=2017.6kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=2017.6/2+0.652206.09=1879.67kN；Nk=679.969kN1.2R=1.21879.67=2255.604kN；桩基竖向承载力满足要求！7、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk

30、桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.4=1.257m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=iqsikuili=796.39kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 2788.50kNul 桩群外围周长，ul = 4（4+0.4)=17.60m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值

31、，Nk=2.69kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1355.20kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =56.00kN；Tgk/2+Ggp=2788.5/2+1355.2=2749.45kN 2.694kN；Tuk/2+Gp=796.394/2+56=454.197kN 2.694kN；桩抗拔满足要求。8、桩配筋计算1）、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.144002/40.65%=817mm2；2）、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3）、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-201

32、0)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=2693.55N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=2693.55/300.00=8.98mm2建议配筋值：HRB335钢筋，1010.7。实际配筋值899 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；

33、当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。4.2、 2#塔吊四桩基础计算书1、2#塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：75.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：7.750m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m，桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：100.000mm，承台混凝土的保护层厚度

34、：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=510.80kN；根据使用说明书，下表所示是FS5510（QTZ63）塔机固定在基础上，塔机未采用附着装置前，塔机对基础产生的载荷值。在这种工况下，基础所受的载荷最大。G 基础所受的垂直力W 基础所受的水平了M 基础所受的倾翻力矩MK 基础所受的扭矩固定方式吊钩最大高度（米）吊臂铰点高度（米）工况G（吨）W（吨）M（吨米）M.K（吨米）固定式4041.5基本稳定性47.25091.893动态

35、稳定性47.251.918127.56329突然卸载39.991.918108.678暴风侵袭41.2066.866193.0860由上表可以看出风荷载对基础所受的倾翻力矩最大，所以采用风荷载对塔吊基础产生的弯矩进行计算：Mkmax1930.86kNm；3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1）、桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=510.80kN； Gk桩基

36、承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.35=843.75kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1930.86kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(510.80+843.75)/4+1930.862.83/(22.832)=679.97kN。最小压力：Nkmin=(510.80+843.75)/4-1930.862.83/(22.832)=-2.69kN。需要验算桩的抗拔！2）、承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）

37、的第5.9.2条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=562.84kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2562.841.20=1350.81kNm。4、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度

38、不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1350.81106/(1.0016.705000.001300.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1350.81106/(0.9951300.00300.00)=3480.35mm2。由于最小配筋率为0.15%,

39、所以构造最小配筋面积为:5000.001350.000.15%=10125.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25230。承台底面单向根数21根。实际配筋值10308.9mm2。5、承台截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=1m；当 3时,取=3，得=0.769； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，h

40、s=(800/1300)1/4=0.886； 承台剪切系数，=1.75/(0.769+1)=0.989；0.8860.9891.5750001300=8940.323kN1.2679.969=815.962kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！6、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=679.969kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=1.6m； Ap桩端面积,Ap=0.16m2；地基以下各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称-11.0042.000.000.