天津周大福金融中心项目幕墙工程介绍

1、天津周大福金融中心项目幕墙工程介绍,世界第九高楼,NO.1 哈利法塔（原名迪拜塔）造价：15亿美元； 总高度：828米(2716.53英尺)； 建筑层数：162层； 竣工时间：2014年1月4日； 哈利法塔整个建筑外墙用玻璃8.3万平方米，金属2.7万平方米，总共相当于17个足球场。,NO.2 上海中心大厦 造价：148亿人民币元； 总高度：632米；（结构高度580米） 建筑层数：118层； 幕墙面积：14万平、2万个板块； 竣工时间：2015年底。,深圳平安金融中心 造价：95.5亿人民币元； 总高度：660米；（主体588米） 建筑层数：123层； 竣工时间：2016年6月。,NO.3

2、麦加皇家钟塔饭店 造价：148亿人民币元； 总高度：601米； 建筑层数：95层； 竣工时间：2012年。,NO.4 台北101摩天大楼 造价：580亿新台币； 总高度：508米； 建筑层数：101层； 竣工时间：2004年12月31日。,NO.5 上海环球金融中心,造价：73亿人民币； 总高度：492米； 建筑层数：101层； 竣工日期：2008年8月29日,NO.6 香港环球贸易广场,造价：200亿港币； 总高度：484米； 建筑层数：118层； 竣工日期：2011年5月.,造价：20亿万币； 总高度：452米； 建筑层数：88层； 竣工日期：1996年2月13日.,NO.7 吉隆坡石油双

3、塔（别名：双子塔）,造价：40亿人民币； 总高度：450米（主体381米）； 建筑层数：89层； 竣工日期：2010年12月18日.,NO.8 紫峰大厦,造价：39亿美元； 总高度：443米（主体381米）； 建筑层数：108层； 竣工日期：1974年.,NO.9 韦莱集团大厦（西尔斯大厦）,NO.10 京基100,造价：50亿人民币； 总高度：441.8米； 建筑层数：100层； 竣工日期：2011年.,工程概况,本工程由一栋103层塔楼，及五层裙楼组成。其中塔楼高530.00米，约12200（标准层）+900(V型）+1200（塔冠）=14400个单元板块；总幕墙面积约11万平方米。 主要

4、装饰项目：塔楼单元幕墙，塔楼避难层百页，塔冠框架玻璃幕墙，机电层、塔冠铝板幕墙等。 裙楼高32.2米，约3.9万m2；其中玻璃幕墙约1.2万m2、铝板幕墙约2.2万m2、玻璃采光顶约2400m2。 主要装饰项目：网格玻璃幕墙，铝板幕墙，首、二层玻璃幕墙，裙楼L5层框架幕墙、玻璃采光顶等。,项目分析,ABC三个标段分区,幕墙系统分布示意,外立面几何分析：,本工程主要外立面特点为：平面由八个圆弧组成，由底层到顶层，各楼层圆弧的弧长都不相同，形成外立面的双曲面结构，整个建筑呈现不断向上延伸的均匀变化的流线型造型。,八个“V”型设计是在平面上以相反方向移动，或密或疏不断变化，虽然平面1/8对称，但是正

5、因为他们的存在，立面不同角度不同效果，极具动感之美，体现出设计师构思的巧妙和独特。使建筑外立面形式秀美，优雅，现代，呈现出雕刻般的流线之美。,a点翘起高度小于2mm的板块有383块； b点翘起高度小于2mm的板块有411块； 占板块量的48.44%。,图中金色板块为幕墙板块翘起点距离小于2mm的幕墙板块，即可以优化成平板的幕墙板块,优化原则（方案一）： 1、板块 宽度正负0.5 高度正负0.5 对角线正负1 2、玻璃 宽度正负0.5 高度正负0.5 对角线正负1,优化原则（方案二）： 高度正负1mm 宽度正负1mm 对角线 2mm,优化原则（方案一）： 板块规格优化率：20.5%； 层间玻璃规

6、格优化率：29.77%； 透明玻璃规格优化率：22.03%。,优化原则（方案二）： 板块规格优化率：40.89%； 层间玻璃规格优化率：47.18%； 透明玻璃规格优化率：47.6%。,水平夹角（TA）统计：167.6o192.4o；,为适应不同角度变化的分体插接设计 竖框种类减少一半； 适应不同角度能力更强。,楔形垫块,楔形垫块,对称竖框,先加工，后喷涂,综合以上分析 每+1度开一种竖框，共需开12种竖框。,幕墙系统设计,幕墙结构胶设计,横框的设计,横框的角度统计,水平夹角（MA）统计：82.2o93.7o；,综合以上分析 每+2度开一套横框，共需开6套横框。,系统抗风压的设计,招标文件要求

7、,天津地方标准(DB29-221-2013）要求,GB/T21086-2007要求,CW-A1 H=4700mm 天津地标：4700/250+7=25.8mm、 国标：4700/180=26.1mm（30mm）、 招标文件：20mm。 CW-A2 H=4150mm 天津地标：4150/250+7=23.6mm、 国标：4150/180=23mm（20mm）、 招标文件：20mm。 CW-A3 H=3750mm 天津地标：3750/250+7=22mm、 国标：3750/180=20.8mm（20mm）、 招标文件：20mm。,210,先加工、后喷涂设计 A.型材先喷涂后加工，加工部位会出现生边

8、。 B.对部分室内外可视型材，采用先加工后喷涂的生产工艺，提高美观度。 C.我司拥有大型喷涂车间，为型材先加工后喷涂提供可靠保障。,单元幕墙的设计重点,先加工后喷涂，无加工印记,先加工后喷涂，无加工印记,沈阳加工基地喷涂设备,外露灯槽立边,自洁干法幕墙体系,A.所有的密封胶都有污染，只是轻重不同。 B.室内外可视部位全部采用胶条进行密封。 提升美观度； 防止硅胶污染； 具有自洁功能； 减少清洗频率； 降低维护成本； 降低擦窗机压力。,硅胶防水胶条 无硅油污染耐候相容,施工近两年依然保持较好的自洁状态。,硅胶板,硅胶板,水密、气密性设计 密封原理：等压腔原理。 密封构造：多腔减压，采用型材和密封

9、材料形成多个空气腔， 实现多腔减压。 A.采用CFD分析，确定密封原理、密封构造和密封材料。,本工程水密4级，气密3级。,单元幕墙十字接缝存水试验； 单元板块注水试验； 现场淋水测试,水密、气密性设计试验 B. 现场水密测试。,C.现场气密测试。,现场选择一个层间不少于4 个幕墙板块并包括周边密封的区域进行实验。,幕墙的排水设计,利用等压的原理，通过高落差、组织有序的排水，排出少量的渗入水。,水平方向的位移滑动和旋转，能够完全吸收，同时，垂直方向的位移，由于上下横框之间有26mm的间隙，也能够完全吸收。 另外，由于风荷载以及地震荷载的复杂性，除了上述平面内的旋转和滑动外，幕墙板块还会发生平面外

10、变形，但是这种变形量很小，设计的板块之间的缝隙可很好的吸收。,10mm,26mm,幕墙转接件设计,+/- 30mm,+/- 30mm,+/- 30mm,+/- 30mm,主框挂件连接件埋件（主体结构中）。竖框通过挂件的调整螺栓可进行高度方向的调整；托板上开长条孔与埋件实现进出幕墙面方向调整；挂件可以进行平面内水平方向横向滑动；,幕墙防火设计,防火岩棉135mm及镀锌钢板=1.5mm,2小时防火隔断大于800mm（总包）,12mm防火防烟胶密封,超高层建筑的防雷是至关重要的，幕墙作为外围护结构，在遭受雷击时要迅速的将电流传导到主防雷系统中； 相邻单元我们采用传导率较好的铜质柔性连接，铜带采用形设

11、计，在幕墙发生移位时，仍能保证优良的传导率。 同时每隔一定区域，幕墙与建筑的主体防雷系统连接。,防雷性能,柔性连接：寿命长、不影响板块伸缩,玻璃板块更换,塔楼单元幕墙系统透明部分 U值传热系数2.0W/m2.K。 结露性能满足设计要求。,热工性能设计,CW-Q1系统,CW-R1系统,CW-S系统,裙楼幕墙系统及采光顶透明部分 U值传热系数2.3W/m2.K。 结露性能满足设计要求。,热工性能设计,拉索幕墙热工分析,拉索幕墙结露设计,解决方法一： 参照上海中心项目工程架设热水管，消除结露。,解决方法二： 采用外夹胶中空单银Low-E玻璃,解决方法 三： 当环境中空气相对湿度为23%以下，原设计方

12、案满足结露性能要求。,拉索幕墙结露解决方案,热成像仪的应用： 检测出建筑围护结构热工缺陷，即隔热材料缺失、热桥、漏气和受潮等。,V型铝板装饰带设计,连续的防水槽,组装成整体板块,缝隙部位的设计,3236层V槽偏移量的统计,V槽偏移量的统计,楼层漂移,主体结构在外力作用下，楼层会发生相对位移，称为Storey Drift 。作为外围护结构的幕墙，悬挂在楼板边缘，主体结构的楼层漂移势必是引起幕墙自身的变形。研究楼层漂移，对于幕墙的抗变形性能设计非常重要。,层间位移主要是由于风荷载以及地震荷载引起的。 hsx 为楼层高度，为楼层偏移量,楼层位移STOREY DRIFT对幕墙的影响,荷载引起的楼层漂移

13、：,从上面的分析，我们可以看出来，建筑的楼层位于建筑的最顶部,幕墙设计时考虑的楼层位移：,绕着固定于楼板处的转接件发生平面内的旋转。 适应方式：单元板块绕固定端转动、水平移动、板块的变形，幕墙板块按3倍考虑。,本工程中玻璃转动量 12.6mm，水平移动 12mm，板块变形11mm,共计37.8mm。设计按3倍37.8mm考虑。,幕墙伸缩变形设计,根据上述可计算，单元的缝隙设计为26mm1.5+2+15+7.2=25.7mm（加工误差+安装误差+土建误差）。,根据技术文件：60。C,温差对单元幕墙板块的影响,那么单元板块的最大温度变形量 =a （t1-t0） L = 23X10-6/x60 x5

14、100=7.19mm； 这个变形量较小，单元板块之间的缝隙，完全可以吸收；,那么单元板块的最大温度变形量 =a （t1-t0） L = 23X10-6/x60 x1500=2.12mm； 这个变形量较小，单元板块之间的缝隙，完全可以吸收；,温差对幕墙的影响,温差对层间铝板的影响,层间铝板的变形量可以达到：变形量 =a（t1-t0）L= 23X10-6/x 60摄氏度x1500=2mm，我们的初步设计，铝板四周采用弹性胶垫来吸收该变形。,过强的光照，极高的温度，除了对背衬铝板以及玻璃产生直接影响外，还会使层间空隙位置的气压急剧增高，对玻璃以及背衬铝板产生较大的压力。使玻璃以及铝板表面产生凹凸现象

15、。,为避免该现象发生，在单元竖框的侧壁上钻通气口，保证加热的气体能够排除，减小空腔内外的气压差。,温差对空气腔的影响,经试验可达到65度,8HS+1.52pvb+8HS半钢化表面应力45MPa以上,枕头效应,由于建筑高度达到了530米，随着高度的变化，气压以及温度将会发生较大的波动；,幕墙使用的中空玻璃内的空气腔内的理论压力为玻璃生产地的标准气压。 由于工程所在地的海拔高度，温度等影响，玻璃最终所处位置的室外气压与玻璃空气腔内的气压会有压力差，不同的气压会造成“枕头效应”，一般的中高层建筑，这种效应不是很明显，但是对于该项目，由于高度极高，枕头效应应该予以重视。,高差不同引起的枕头效应： 以本

16、工程的中空夹胶玻璃为例，玻璃配置为：8mm+1.52PVB+8mm+12A+10mm。最大玻璃板块尺寸13004750，分析由于高差，高差+20温差 以及高差+50温差的情况下的枕头效应：计算结果如下：,枕头效应,枕头效应,我们通过计算，在极端温度下，枕头效应引起的玻璃变形最大为2.1593mm，远小于技术文件中风荷载引起的玻璃的极限挠度值L/60=1300/60=21.67mm。而在正常使用条件下，变形对玻璃的表面平整度无明显影响。另外强度上完全满足使用要求,融雪系统,3.4 灯光、融雪、擦窗机等重点功能设计,擦窗机防风销扣,防风销扣 （每两个单元板块设一个、间隔两层设置）,擦窗机出入电动推

17、拉门,灯光及LED,X2灯具,X1灯具,X3灯具,灯光与幕墙结合,塔楼条型灯X3类似工程案例,无锡苏宁外立面凹槽,照明控制系统介绍,环形光纤网络、双机热备份,单模光纤,单模光纤,环形光纤控制网络拓扑图,照明配电箱,室 内,室 外,夜景照明配电概述,配电问题-幕墙出线,裙楼幕墙系统分布图,CW-R2,CWP1 &CLA6,CWQ1 &CWQ2,CW-R1CW-F2,CL-B1,CWS,裙楼幕墙系统（标段A）的设计重点,视觉样板照片,CWP1系统难点分析1：竖龙骨二面角分析,难点分析,CWP1系统难点分析1：竖龙骨二面角分析,难点分析,难点分析,CWP1系统难点分析1：竖龙骨二面角分析,难点分析,钢龙骨的连接借助于刚插芯，插芯数量共3063个，共分429种。,CWP1系统难点分析2：插芯设计分析,难点分析,CWP1系统难点分析3：铝型材交叉处扭拧分析,左右不对称的交点位置会出现该种情况，铝材需扭拧,难点分析,CL-A6的装饰效果,顶部玻璃顶盖,穿孔铝板,灯光,维修通道,难点分析,CWS系统难点分析1：采光顶交点防水设计,第二道防水：硅胶板,