本科毕业论文-许昌东方化工有限公司办公楼设计

本科生毕业论文设计许昌市东方化工有限公司办公楼设计院系城市与环境学院专业土木工程班级08房建1班学号学生姓名联系方式指导老师2012年05月摘要本设计为许昌市东方化工有限公司办公楼设计。建筑高度为1995米，主体结构五层，总建筑面6600，设计年限为50年，抗震设防烈度为7度，结构类型为多层钢筋混凝土框架结构，楼板为双向板，楼梯采用板式楼梯，基础采用柱下独立基础。框架结构内力计算时，在竖向荷载作用下框架内力近似计算时采用分层法，在水平荷载作用下框架内力近似计算时采用改进反弯点法（D值法）。在计算过程中对梁的弯矩进行了调幅，板内力计算采用弹性理论计算方法。对建筑中出现的墙体均直接放在梁上，墙、板的重量传给梁，梁再传给柱，传力路线明确框架是典型的杆件体系，近似计算的方法很多，工程中最常用的是力矩分配法及D值法，前者多用于竖向作用下求解，后者多用于水平作用下求解。这些方法的使用都作了以下几点的假定首先忽略梁、柱轴向变形及剪切变形。其次杆件为等截面，以杆件轴线作为框架计算轴线。最后在竖向荷载作用下结构的侧移很小，因此在做竖向荷载下计算时，假定结构无侧移。框架是典型的杆件体系，近似计算的方法很多，工程中最常用的是力矩分配法及D值法，前者多用于竖向作用下求解，后者多用于水平作用下求解。这些方法的使用都作了以下几点的假定忽略梁、柱轴向变形及剪切变形。杆件为等截面（等刚度），以杆件轴线作为框架计算轴线。在竖向荷载作用下结构的侧移很小，因此在做竖向荷载下计算时，假定结构无侧移。关键词框架结构；办公楼；设计方法结构内力ABSTRACTMYPROJECTISEASTCHEMICALINDUSTRYOFFICEBUILDINGDESIGNINXUCHANGTHEBUILDINGHEIGHTOF1995METERS,THEMAINSTRUCTUREHAVEFIVELAYER,ATOTALCONSTRUCTIONAREAOF6600SQUAREMETERS,DESIGNLIFEOF50YEARS,SEISMICFORTIFICATIONINTENSITYIS7DEGREES,STRUCTURETYPEFORTHEMULTISTOREYFRAMESTRUCTUREOFREINFORCEDCONCRETE,FLOORFORTWOWAYPLATEBYPLATESTAIRS,THEFOUNDATIONOFTHESINGLEFOUNDATIONUNDERCOLUMNCALCULATIONOFINTERNALFORCESOFFRAMESTRUCTURE,UNDERTHEACTIONOFVERTICALLOADINTERNALFORCEOFFRAMEAPPROXIMATECALCULATIONUSINGHIERARCHICALMETHOD,UNDERTHEACTIONOFHORIZONTALLOADINTERNALFORCEOFFRAMEAPPROXIMATECALCULATIONUSINGIMPROVEDANTIBENDINGPOINTMETHODINTHEPROCESSOFCALCULATIONOFBEAMBENDINGMOMENTWEREAMPLITUDEMODULATED,PLATECALCULATIONOFINTERNALFORCECALCULATIONOFELASTICITYTHEORYONTHECONSTRUCTIONOFTHEWALLAREPLACEDDIRECTLYINTHEBEAM,THEWALLPLATEWEIGHT,PASSEDTOTHEBEAMTOCOLUMN,ANDITHAVEVERYCLEARLOADPATHTHEFRAMEISTYPICALOFRODSYSTEM,APPROXIMATECALCULATIONMETHOD,ENGINEERINGISTHEMOSTCOMMONLYUSEDMETHODOFMOMENTDISTRIBUTIONANDDVALUEMETHOD,THEFORMERISUSEDFORSOLVINGTHEVERTICALEFFECT,USEDFORSOLVINGUNDERHORIZONTALTHEUSEOFTHESEMETHODSHAVEMADETHEFOLLOWINGPOINTS1ASSUMEDIGNOREBEAM,AXIALDEFORMATIONANDSHEARDEFORMATIONTHERODSECTIONS,TOTHEBARAXISASAFRAMEWORKFORCALCULATINGAXISANDUNDERTHEACTIONOFVERTICALLOADSTRUCTURALLATERALDISPLACEMENTISVERYSMALL,SODOINGUNDERTHEVERTICALLOADCALCULATION,ASSUMEDSTRUCTUREWITHOUTLATERALDISPLACEMENTKEYWORDSFRAMESTRUCTUREOFFICEBUILDINGMETHODOFDESIGNSTRUCTURALINTERNALFORCE目录摘要IABSTRACTII引言11设计资料211设计题目212设计数据213结构设计一般原则214结构设计内容315方案说明32设计概述421建筑做法422结构选型43荷载计算731恒载标准值计算732活载标准值计算833竖向荷载作用下框架受力计算9331顶层恒载计算9332顶层活载计算10333一到四层恒载计算10334一到四层活载计算1134地震荷载134内力计算1541恒载作用下的内力1542竖向活载作用下内力1843风载作用下内力2043地震作用下内力235内力组合266配筋计算2761框架梁内力计算2762框架柱内力计算307楼板设计3371屋面设计3372楼面板设计348楼梯配筋计算3681梯段板设计36811板厚确定36812荷载计算37813内力计算37814配筋计算3782平台板设计38821板厚确定38822荷载计算38823内力计算38824配筋计算3883平台梁设计39831截面确定39832荷载计算39833内力计算39834配筋计算409基础设计4191边柱独立基础41911初估基础尺寸41912配筋计算4292中柱基础43921初估基础尺寸43922配筋计算44参考文献46致谢47附录A图纸名称及编号48附表149附表250引言毕业设计是大学所学知识最有力的考核，也是一次非常难得的理论与实践相结合的机会。毕业设计是一个系统的综合性的设计，它要求我们能够把大学所学的知识系统的综合起来，既要进行结构设计，又要兼顾施工方便，建筑外观等。因此毕业设计对我们本科毕业生来说具有非常重要的意义。本次毕业设计题目为许昌市东方化工有限公司办公楼设计，结构形式采用全现浇框架结构。在熟悉本课题设计任务书的基础上，调查当地的相同的建筑，结合当地的自然条件，施工技术水平，并查阅相关建筑设计的书籍和规范，独立完成办公楼的建筑方案设计，并最终绘制出建筑施工图。通过建筑方案的设计，对框架结构进行柱网布置和结构选型，并确定材料类型和截面尺寸。首先，通过现行规范选定房间作法，并以此计算框架结构各层的重力荷载代表值；其次，采用合适的计算方法对竖向荷载作用下框架结构的内力、水平地震荷载作用下框架结构内力及侧移进行计算；最后，通过以上的结构计算，对框架结构进行截面设计（梁、板、柱截面尺寸及配筋）、楼板设计（楼板尺寸及配筋）、楼梯设计（平台板、楼梯梁、梯段板截面尺寸及配筋）、基础设计（柱下独立基础的截面设计及配筋），使得截面的配筋满足构造要求。最后通过框架结构的结构设计及计算结果，绘制出框架结构的结构施工图。1设计资料11设计题目许昌市东方化工有限公司办公楼设计12设计数据（1）建筑面积66002M建筑层数5层结构形式钢筋混凝土框架结构功能要求根据该公司规划要求室内外高差045M，设有门厅，值班室，会议室，办公室，档案室等。（2）气象资料主导风向全年为西北风，夏季为东南风，基本风压035。0W2KNM雨雪条件年降雨量1450MM；日最大降水强度极192MM/日；暴雨降水强度为33100；L/S基本雪压035。0S2KNM（3）地震资料地震基本烈度为7度，场地分类为类场地，地震分组为第一组。（4）工程地质条件地势平坦，交通便利。该场地地面标高在270350M之间，地下水位在地表以下35M，无侵蚀性。13结构设计一般原则（1）构平面布置和刚度分布应尽可能均匀、简单、对称，以减少震害，还可以减少构既满足功能要求，又使结构布置合理。受力方式合理，传力途径明确。结件类型，方便施工。（2）采用钢筋混凝土框架结构，7度设防。（3）充分利用框架结构的优点，灵活布置平面。既可做成较大空间的会议室、贵宾室和办公室，又可灵活设置隔墙以形成各种功能的小空间用房。（4）为不影响使用面积，梁柱截面尺寸都不能太大，而这又导致框架结构侧向刚度太小，因而建筑高度不宜过高，一般不超过60米。（5）对抗震要求较高的建筑，框架应具有较好的延性和变形能力。抗震设计的一般原则是“小震不坏，中震可修，大震不倒”。（6）使用伸缩缝以减少温度收缩的影响。（7）当柱下地基承载力较差时，为避免底层墙体埋置较深，应在框架柱之间设置基础梁。（8）当基础的持力层不太深（4米以下），地基承载力较高（200以上）时，KPA通常采用柱下独立基础；当柱下基础持力层较深、土质较差时，可酌情采用承台和桩基础。14结构设计内容（1）一般要求掌握框架结构的布置方法；掌握结构的荷载计算，内力计算，内力组合及配筋计算的方法与步骤；掌握结构构造的处理方法；完成结构主要构件的配筋计算（2）需完成的结构施工图基础剖、平面布置图；基础详图；结构布置图及配筋图；一榀框架配筋图；楼梯配筋图；其他必要构件配筋图15方案说明整个建筑整体呈“一”字型，显得简洁有力，象征着公司有统一的领导核心，办事高效。中间大厅部分突出整体，象征公司有自己突出的特点，与众不同。整个建筑交通组织合理，中部和两端都设置楼梯并设有电梯一部，大气舒适且满足防火要求。2设计概述21建筑做法（1）屋面做法三毡四油防水层，保温层膨胀珍珠岩，20厚13水泥砂浆，刷冷M底子油，100厚钢筋混凝土屋面板，15厚纸筋石灰抹底MM（2）楼面做法25厚水泥砂浆面层，100厚钢筋混凝土楼，15纸筋石灰抹底（3）地面做法10水磨石面层，20厚13水泥砂浆打底，C10混凝土素土夯实（4）内墙做法15厚13水泥砂浆，2厚101石灰细砂面MM（5）外墙做法10厚13水泥砂浆，5厚125水泥砂浆抹面（6）选用材料混凝土梁、板，柱用C25，基础用C30，钢筋梁、柱、用HRB335级钢筋、箍筋和板用HPB235级钢筋22结构选型本设计采用钢筋混凝土现浇框架结构，层高39基础采用独立基础，初步确定M基础顶面离室外地面为105，室外地坪标高为045，故底层柱长度为54。MM（1）截面尺寸边跨（BC、DE跨）梁取H，取B300。75010L中跨（CD跨）梁取H400,B300。边柱（B轴、E轴）连系梁取300750；中柱（C轴、D轴）连系梁，HB取300600。HB次梁300600框架柱500500。（2）刚度计算考虑到现浇楼板的作用，在求梁截面惯性矩时取（为不考虑楼板翼缘作02II用的梁截面惯性矩）。刚度计算如下BC、DE跨梁222813（）ICELBH123750341CE3MCD跨梁2264（）ICL44C3上部各层柱1335（）ICLBH12390310C底层柱965（）ICELBH1235403410CE3M计算简图如图11所示图11结构计算简图（注图中数字为线刚度，单位）4310MCE结构平面布置图如图12所示图12结构平面布置图3荷载计算31恒载标准值计算1屋面框架线荷载标准值三毡四油防水0352KNM100140厚（2找坡）膨胀珍珠岩0847201420厚12水泥砂浆找平M20100厚钢筋混凝土板5/15厚板底抹灰213KNM合计439/2楼面恒载走廊瓷砖地面0552/KNM现浇钢筋混凝土板25合计3052/会议室及办公室地面花岗岩地面12/KNM现浇钢筋混凝土板252合计37/3梁自重BC、DE跨梁自重加粉刷03751207510751/KNM（）（）中跨（CD）梁自重加粉刷4424次梁自重加粉刷669/4柱自重柱自重5065/10厚混合砂浆抹灰1743KNM合计659/5墙自重外纵墙自重纵墙18092459/KNM铝合金窗35外墙面贴瓷砖8/（）内墙面20厚抹灰730/（）合计450/KN内墙自重纵横墙自重183902415/M20厚抹灰（两侧）76合计1370/KN女儿墙自重墙M外贴瓷砖5/KNM水泥粉刷内面36合计43/KN32活载标准值计算1屋面及楼面活载不上人屋面活载标准值为05；办公楼楼面为20；走廊楼面为2/KNM2/M25。综合考虑楼面活载标准值均取为25。2/KNM2/2屋面雪荷载标准值201350/RKS屋面雪荷载与活载不同时考虑，两者中取最大值。3风荷载基本风压035,由于建筑总高度低于30米，故；对于矩形平0W2KNM10Z面；地面粗糙度类别取B类，按规范线性内插值取用，如表31所示。13SZ表31风压高度变化系数层数一层二层三层四层五层高度435825121516051995Z1010106116125则各楼层处的线荷载为1、2层120751305341/KZSQBKNM3层3624层4096/KZS5层5751325047Q换算成作用在各楼层处的集中荷载（各楼层处各取上下相邻层高的一半）1层149531407KFKN2层2303层62K4层495391545层527006KFKN33竖向荷载作用下框架受力计算331顶层恒载计算三角形荷载作用时3106258PEP梯形荷载作用时32131）（405760521L740PE均布荷载BC、DE跨梁主梁及抹灰重51KNM屋面板传给梁439062584KN合计/CD跨梁主梁及抹灰重245KNM屋面板传给梁390684合计1049/KNMBE轴柱竖向荷载计算屋面板传荷载43906253473562梁传荷载7合计81KNCD轴柱竖向荷载计算屋面板传荷载2439062534907435284梁传荷载71合计KN332顶层活载计算均布荷载BC、CD、DE跨梁屋面板传给梁37062594KNMBE轴柱竖向荷载屋面板传荷载3253074503268KNCD轴柱竖向荷载计算屋面板传荷载2685333一到四层恒载计算均布荷载BC、DE跨梁主梁及抹灰重51KNM楼面板传给梁3706294合计1204/CD跨梁主梁及抹灰重245KNM屋面板传给梁370694合计8/BE轴柱竖向荷载计算楼面板传荷载37062537043750KN梁传荷载4124层柱顶8198693层柱顶2层柱顶57235371层柱顶44KN基础顶8169598（）CD轴柱竖向荷载计算屋面板传荷载23702537037106梁传荷载4144层柱顶186968KN3层柱顶252层柱顶70253391层柱顶4470基础顶18616（）334一到四层活载计算均布荷载BC、CD、DE跨梁屋面板传给梁37062594KNMBE轴柱竖向荷载楼面板传荷载3253074503268KN4层柱顶83层柱顶3269042层柱顶17KN1层柱顶53基础顶0KNCD轴柱竖向荷载计算楼面板传荷载236854层柱顶1723层柱顶902层柱顶4KN1层柱顶6538基础顶框架竖向受力图如图31所示。图31竖向受力图（单位KN）34地震荷载本设计7度设防，且高度只有21M，查规范知其抗震等级为三级。可采用底部剪力法计算地震荷载。查建筑抗震设计规范（GB500112001）可知，按设计地震分组为第一组，类场地，其特征周期秒。自震周期由以下公式确定035GT2213310506947HTSB7度设防多遇地震的水平地震影响系数最大值为，则有关系数为MAX08，14SGTS15GGT921092MAX13580644RG各楼层重力荷载代表值1G5层05活荷载51752KN屋面板重4391756409KN连系梁重2（）次梁重08横向框架梁重265柱子重5741墙重603718795KN女儿墙重03KN合计5024G4到2层05活荷载526173楼面板重378连系梁重49KN（）次梁重09横向框架梁重5125265柱子重71墙重4603718795KN合计4320G1层柱子重0569471KN其余同2到3层971KN合计10528G（1）总水平地震作用各楼层重力荷载代表值为，51024GKN432，各质点的高度分别为，10528GKNMH59312HM，。47HM51则168I004516820EKFKN（2）各楼层的水平地震作用，所以，又，1459GTSTS45167983IGHM12805284679324FKN316354280528762178451419FKN4内力计算41恒载作用下的内力采用分层法计算恒荷载作用下的内力。考虑框架的对称性，取半榀框架计算，则中跨梁由于计算长度减半而线刚度加倍。各杆件的弯矩分配系数按转动刚度计算，例如顶层边柱顶点441354281302CBII柱2867B梁顶层中柱顶点0CBII右柱左4653CBI右左梁左左7BI右右右梁左底层柱和各层梁的弯矩传递系数都为，上层各柱的传递系数取为。1213弯矩分配系数如图41所示图41弯矩分配系数图（1）顶层弯矩边跨固端弯矩2213475169MQLKNM中跨固端0934顶层弯矩计算过程如表41所示。表41顶层弯矩计算过程下柱右梁左梁下柱右梁03220678065303100037305106159061590546010008210721/2105362176643533206662467700914758737900002409/481822870273077616331208170267053302530030008601813144232182348394839BC（2）中间层弯矩边跨固端弯矩2210475164MQLKNM中跨固端弯矩38937中间层弯矩计算过程如表42所示。表42中间层弯矩计算过程02430243051404980237023700280000564405644043701371513715290101/21450516577331541577815778186440284028852142601061/212210101010011902580258054512399316791679635181836（3）底层弯矩各跨弯矩值同中间层底层弯矩计算过程如表43所示。表43底层弯矩计算过程0261018905500533025301830031318205644056440437064264653135411/267711568131362148871076818244093296486251/24312114922981091078901340300021706321/203161082396550470168008000580010340116061162634（4）恒荷载弯矩如图42所示图42恒载作用下M图单位KNM（5）梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力QMVV荷载引起剪力弯矩引起剪力4105LL左右柱子轴力42NP梁端剪力节点集中力梁端剪力及柱轴力如表44。表44梁柱剪力轴力计算表QVKMVKVKNVKNBC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱层号QBCQDBMCDBCD顶底底底2265154470213668193395492813111920438139971311162382090929242234807228323945544515104924803594086104925402420252924223480732927570753451510492480359408610493549759645292422348074302292315245151049248035940861049455929506526142544776642321109471451510492220361640610496680211351742竖向活载作用下内力与恒荷载相比，活荷载相对较小，为方便起见，可以不考虑不利布置，只按满跨布置计算，最后跨中弯矩乘以扩大系数11。竖向活荷载作用下的内力计算方法同恒荷载作用下的一样。固端弯矩分别为边跨2216947513BCBMQLKNM中跨22369415361CDLMQKNM活荷载弯矩如图43所示图43活载作用下弯矩图单位KNM梁端剪力与轴力计算活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算如表45所示表45活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算层号QVKNMVKNVKNBC跨CD跨BC跨CDBC跨CD跨B柱C柱QBVQCMBVCBVCVN顶底底底2628632343526038681920243419928686131887905525482658426038680470216622598689084157305525482658326038680470216622598681235222266055254826582260386804702166225986815622878223528382368126038682024122113868191783504843风载作用下内力（1）各层柱D值计算如表46所示一般层，1234CKII2K43底层，边柱，4412CI05130I表46柱D值计算过程层柱1I2I3I4ICIKDB2813281313352110513540238C281364281364133525905645940262D642813642813133525905645940262顶层E28132813133521105135422680238B2813281313352110513540238C281364281364133525905645940262D642813642813133525905645940262中间层E28132813133521105135422680238B281396514605662250242C28136496517906042400258D64281396517906042400258底层E28139651460566225930242（2）各柱剪力计算如表47所示45DV总表47柱子剪力计算表（单位KN）层号543211V1046154414121331407总10462590400253326739边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱24927461667995210491269139716311739（3）各柱反弯点高度比计算如表48所示表48柱反弯点比计算表层号柱别54321边柱21BEK04NY123N21BEK05NY1234N1BEK05NY123N1BEK05NY123N46BEK05NY1236N中柱59CDK04NY123N59CDK0NY1234N59CDK0NY1235N59CDK0NY1235N79CDK05NY1236N（4）内力图风荷载作用下的M、N、V图分别如图44，45，46所示图44风载作用下M图单位KNM图45风载作用下V图单位KN图46风载作用下N图单位KN43地震作用下内力各参数计算同风荷载。1各柱剪力计算如表49所示表49地震作用下柱剪力计算表（单位KN）层号543211V89297284562339622344总892916213218362579828142边柱212538595197614681中柱233942485721675972612内力图。地震作用下的弯矩、剪力、轴力图分别如图47，48，49所示图47地震荷载作用下M（单位KNM）图48地震荷载作用下V图单位KN图49地震荷载作用下N图单位KN5内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。比较恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由恒荷载效应控制的组合的大小，取两者中大者。梁内力组合表51见附表1柱内力组合表52见附表26配筋计算61框架梁内力计算下面计算了一榀框架的第一边跨和中跨梁的承载力，并各自进行了配筋计算。BC跨（1）梁的正截面受弯承载力计算梁的最不利内力跨中MAX106MKN支座B43支座CAX2当梁下部受拉时，按T型截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；当按梁间距考虑时37550FBLM；当按翼缘厚度考虑时，30606FNBS，此种情况不起控制作用，0751SHAM0141FH故取。2F梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋（）混凝土强度等级C25（230YFN），下部跨间按单侧T型截面计算。22/71,/91NFNFTC019575978345292FCFHBKNM属于第一类T型截面622101009571SCFMBHS2105496330SCFYAM实配钢筋220268SAM02903715SBH127450TYF将下部跨间截面的220钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部268SAMS6241038715307190S2S62041031975SYSMAMFHA实配4282SA（2）梁斜截面受剪承载力计算故007516371930715RECVFBHKN截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取5肢，箍筋用HPB235级钢筋（）则812YVFM0042149672SVTYAFBHFHKN考虑到抗震在支座两端梁各自跨的1/3跨度内加密箍筋，间距均为100MM，非加密区箍筋取5肢81CD跨（1）梁的正截面受弯承载力计算从梁内力组合表中分别选出BC跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。梁的最不利内力跨中MAX379MKN支座C、DA42M当梁下部受拉时，按T型截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，取800MM；35083FBL梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋（）,下部跨间按单侧T型截2YFN面计算。因为属101019803659819322FCFHBKMN于第一类T型截面622103719805SCFMBH4S21019803654SCFYAM实配钢筋41628SAM0560653SBH27450193TYF将下部跨间截面的4钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋16，再计算相应的受拉钢筋，即支座C上部2615SAMSA624903530716S0274SSH说明满足要求，且达不到屈服。可近似取SA620491335SYSMMFHA实配41628M（2）梁斜截面受剪承载力计算故截0075914219306521RECVFBHKN面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取5肢，箍筋用HPB235级钢筋（）则82YVFM001421421930651203654714SVTYAFBHFH考虑到抗震在支座两端梁各自跨的1/3跨度内加密箍筋，间距均为100MM，非加密区箍筋取5肢8一层梁的配筋计算如表61所示表61梁配筋计算表截面M（KNM）BH0MM2ASMM2配筋箍筋B30589300715146658420418BC跨1147630071555766220C左34191300715156626420418C右906830036552691416CD跨144830036512718416加密区5810非加密区62框架柱内力计算选取材料混凝土强度等级C25（）；22/71,/91MNFNFTC纵向受钢筋采用热轧钢筋HRB335；30Y箍筋采用HPB235（）。2/0MFY现以横向框架第一层柱为例进行计算，由于结构对称，并且柱截面对称配筋，故现在只需计算半边框架可以。A、B两柱截面尺寸均为500MM500MM，底层柱计算高度为，截面有效高度均为，具体配筋计算见表62。54MMH46050大偏心计算时（1）当时SA2X0B50SYISAHFXENA（2）当时XS0SYISFE小偏心计算时510201SYCSAHFBFNEA各控制截面最不利内力组合为B柱柱顶B柱柱底326758MKNM1726583MKNMVC柱柱顶C柱柱底09127KN194KN柱配筋如表62，63所示62柱配筋计算表B轴柱（500MM500MM）C轴柱（500MM500MM）截面柱顶柱底柱顶柱底MKNM32167171300931613158581216751502751528960L5400540054005400MH5005005005000E549140200106A20202020I569160220126HL01081081081081100100099097210101010107124117123MEI60883198425741549830H138138138138偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心E818834084467436498SA19054951587405钢筋选配M418816418816实配面积MM26252625注本设计用表示二级钢表63框架柱斜截面强度计算截面A轴柱B轴柱MKNV/88539439H0540540BFC/256842568425KT7020447204471SVA506（8井字箍）506（8井字箍）箍筋间距按构造配按构造配实配箍筋82008200注1考虑到抗震在支座两端柱各自净高的1/6高度内加密箍筋，间距均为100MM。2本设计用表示二级钢7楼板设计按塑性理论设计，楼面可变荷载标准值为25，板厚。2KN/M10材料选用混凝土采用C25（）；22/7,/91FFTC钢筋采用HPB23520/YFNM71屋面设计（1）恒载标准值三毡四油防水0352KNM100140厚（2找坡）膨胀珍珠岩01472208KNM20厚12水泥砂浆找平M100厚钢筋混凝土板52/15厚板底抹灰013合计4392/KNM（2）活载标准值25KNM（3）荷载设计值214392587GQ计算区格跨中最大正弯矩时，取（按三边固支，一边简支计算）2152730/GQK（按四边简支计算）2/NM计算区格支座最大负弯矩时，取（按三边固支，一边简支计212439587GQK算）短跨01013L长跨262M01583LN，271011142502352UUUUMLM233774UM110210119UUUULNL252302U由1877597583UM得到进而得到12UM211204UU2532取；0180H0370H屋面板配筋如表71所示表71屋面板配筋表（）MKNM（0H）（SA）2M实配钢筋（）2M125U8020167（25180）7010078（1416）104U8032643（371）15232M8024567（251820）72楼面板设计楼面恒载走廊瓷砖地面0552/KNM现浇钢筋混凝土板25合计3052/会议室及办公室地面花岗岩地面12/KNM现浇钢筋混凝土板252合计37/走廊荷载设计值21230542716GP办公室荷载设计值79KNM根据M与荷载的比例关系可得198UM212143UU2256板配筋如表72所示表72板配筋表（）MKNM（0HM）（SA2M）实配钢筋（）2129U8020167（251）80218UM709578（141）620143U8028943（371）8152568022567（251）8楼梯配筋计算标准层楼梯如图81所示。图81标准层楼梯平面图按弹性理论设计，活荷载标准值为，平台梁取250MM400MM。2/5MKNQK材料选用混凝土采用C25（）；2/71,91FFTC钢筋采用热轧钢筋HPB235（），2/0Y热轧钢筋HRB335（）。2/30NFY81梯段板设计811板厚确定取板厚H100MM，板的倾斜角，取1M宽板TAN150275COS08带计算，计算跨度的水平投影长取两平台梁中心线之间的水平距离，即。3490LM812荷载计算恒载计算踏步重（包括面层、侧面荷载；面层、侧面做法荷载近似按加宽、加高踏步来计算，现均取加宽、加高50MM）1025269斜板重（包括板底抹灰；板底抹灰近似按加厚板厚来计算，现取加厚）105237/8KNM恒荷载标准值269327596KG/KNM恒荷载设计值1259671活荷载标准值102525KQ/活载设计值43总荷载（设计值）715351065G/813内力计算考虑到梯段板和平台板与平台梁之间并非理想铰接，在连接处平台板和平台梁对梯段板有一定的约束作用，因而可减小梯段板的跨中弯矩，故取计算跨度3490LM跨中弯矩2AX197MGQLKNM814配筋计算受力筋采用热轧钢筋HRB335。2/30FY20180OHM629717SCFB满足要求8S50B22MIN100392100CSYFHABHM满足要求19327450YTF2受力筋选,实配满足要求02654SAM2416AS分布筋选用，实配满足要求8205015M82平台板设计821板厚确定板厚H100MM，取1M宽板带计算，平台板两侧均支撑为平台梁上，截面均为250MM400MM，平台板计算跨度取两平台梁中心线之间的距离,即。0251818LM822荷载计算平台板面层和板底抹灰荷载近似按加厚板来计算，现取总加厚65MM。恒荷载标准值01651025413KN/MKG恒荷载设计值12413496KN/M活荷载标准值102525KN/MKQ活载设计值14253/KNM总荷载（设计值）49635846KN/MG823内力计算考虑到梯段板和平台板与平台梁之间并非理想铰接，在连接处梯段板和平台梁对平台板有一定的约束作用，因而可减小平台板的跨中弯矩。计算跨度02518LM跨中弯矩MAX174MGQLKN824配筋计算受力筋采用热轧钢筋HRB335。2/30FY20180OH627419SCFB满足要求045S0B22MIN108121003CSYFHAHM故按构造配筋受力筋选10200,实配29MAS2IN0B满足要求1037450YTF分布筋选用，实配满足要求82225150SM83平台梁设计831截面确定平台梁截面尺寸为250MM400MM。平台梁底面、侧面、顶面抹灰荷载近似按加宽、加高截面来计算，分别加宽、加高25MM、65MM。现以两端支撑在墙上的平台梁为例来计算，另一平台梁配筋同理。832荷载计算梯段板传来（设计值）271065438/KNM平台板传来（设计值）/608梁自重（标准值）2梁自重（设计值）3214/K总荷载（设计值）MNQ86833内力计算平台梁计算跨度为平台梁支撑在墙中的伸入长度，现为墙厚即240MM；为平台梁净距，AANL3120MM。NL取两者中较小者，0312043658NLM0328LM内力设计值22MAX0078MQLKNA163849V834配筋计算近似按矩形截面单筋梁进行设计，截面尺寸为250MM400MM，纵向筋采用热轧钢筋HRB335，箍筋采用热轧钢筋HPB235。2/30MNFY2/10MNFY1纵向受力钢筋计算H6545022103710919SCMFB满足要求46S50B22MIN10192506347802540CSYFBHABHM满足要求37450TF纵向受力筋选用316,实配满足要求2260356SSAM纵向架立筋选用2122箍筋计算30MAX717506182579TFBHKNVK按构造配筋，选取双肢箍6150，（满足要求）1450240150238MIN,1YVTSVSVSVFBNA注本设计用代表二级钢9基础设计柱下采用钢筋混凝土独立基础。采用C30混凝土,HR335级钢筋，混凝土轴心抗压强度FC143N/MM2,混凝土轴心抗拉强度FT143N/MM2,FY300N/MM2，垫层采用C10混凝土。埋深取18M,基底土为粗砂，,基础宽度修正系数，50AKKP0D基础埋深修正系数，。为方便计算，此处选取受力较大的柱来05B2/KNM计算，以此为依据进行配筋。取一组内力,163MNM152896KN91边柱独立基础地基承载力修正AF503DBMK2500520（33）2201805302KPA911初估基础尺寸计算基础及其上土的重力时的基础埋深为D（18225）/2285M。由于埋KG深范围内没有地下水,。则基础底面宽度为0WH，取B3M1528964237KAGFBMFD2KPAJPL净偏心距M/F16131/1528960105M0E基底最大和最小净反力设计值MAXINJP066015198964/1324EFKPABL取H750MM，则07MH027MB3CBH因偏心受压，计算时取，则JPAXJ2MAX00/2/JCCPL21964352713/5/71364KN可以0074897HPTCFB基础分两级，取。则101HMH下阶，11LMB，变阶处截面02352735冲切力2MAX101101/JPLBH19643646/4796KN101077353582HPTFB912配筋计算基础形式如图91所示图91边柱基础示意图计算基础边长方向的弯矩设计值，取II截面MINMAXIN305196419643278622CJIJJJLPPKPA2AXMAX14IJJICJJICMBPBLAKNM6208341058997ISIYAFH截面MINMAXIN305419641327422CJJJJLPPKPA2AX1MAX114JJJJMBPBLKNM620137540789SYAFH比较和，应按配筋，现于3M宽度范围内,SIASSA1430。2351SM92中柱基础921初估基础尺寸计算基础及其上土的重力时的基础埋深为D（18225）/2285M。由于埋KG深范围内没有地下水,。则基础底面宽度为0WH，取B3M152896423KAGFBMFDJPKPAL净偏心距M/F16131/1528960105M0E基底最大和最小净反力设计值MAXINJP066015198964/1324EFKPABL取H750MM，则07MH027MB3CBH因偏心受压，计算时取，则JPAXJ2MAX00/2/JCCPL219643527163/5/7159KN可以0074867HPTCFB基础分两级，取。则101HMH下阶，114LMB，变阶处截面0263523冲切力2MAX101101/JPLBH196454/540173KN10107738368HPTFB922配筋计算中柱联合基础如图92所示图92中柱基础示意图计算基础边长方向的弯矩设计值，取II截面MAXMAXIN605194194325422CJIJJJLPPKPA2AMAX214539643051964783605162IJJICJJICMBPBLAKNM6201287ISIYAFH截面MINMAXIN605143194321722CJJJJLPPKPA2AX1MAX114JJJJMBPBLKNM620153740599SYAFH比较和，应按配筋，现于长边方向布置,。SISSA16802673SA短边，42467注本设计用代表二级钢参考文献1龙驭球，包世华结构力学M北京高等教育出版社，20062东南大学，同济大学，天津大学混凝土结构M北京中国建筑工业出版社,20083梁兴文，史庆轩混凝土结构设计M北京科学出版社，20044建筑设计规范编委会建筑设计标准规范一查通M哈尔滨哈尔滨工程大学出版社，20095王其钧商业办公建筑设计M北京机械工业出版社，20086邓楠，罗力办公空间设计与工程M重庆重庆大学出版社，20027中国建筑科学研究院建筑结构荷载规范（GB500092001）M北京中国建筑工业出版社，20028李国，李杰，苏小卒建筑结构抗震设计M北京中国建筑工业出版社20099华南理工大学，浙江大学，湖南大学基础工程M北京中国建筑工业出版社200810混凝土结构设计规范算例规范编委会中国建筑工业出版社200311建筑抗震设计规范疑问解答王亚勇、戴国英中国建筑工业出版社200312夏建中土力学M北京中国电力出版社200913李必瑜，王雪松房屋建筑学M武汉武汉理工大学出版社，2007致谢经过近三个月的努力，毕业设计终于完成。此次毕业设计让我重新学习了我们专业几乎所有的专业课，其中最主要的是结构力学、建筑结构抗震设计、混凝土结构设计、基础工程。通过毕业设计，我的专业知识得到了较强的巩固并且对建筑设计有了一个系统的了解。这对以后的工作和学习有很大的帮助。在毕业设计过程中，我得到了许多同学的帮助，和同学们的交流使我更快的成长，我们每次的共同探讨都会让我觉得豁然开朗，使我的许多问题得到了解决，从而使我的毕业设计得以顺利完成。同时我还要感谢我们的学校，是她吸纳了这么多认真负责的好老师，是她给了我上大学的机会，让我能学到这么多有用的知识。最后，我要感谢我的指导老师。张老师是一个非常认真的人，这也是我选择张老师所带的课题的原因。每次辅导张老师都会很用心的为我们讲解，每一步都是反复推敲过后才让我们进行下一步的任务，这对培养我们认真负责的态度有非常大的帮助。在此我要向张老师表示最真诚的感谢。附录A图纸名称及编号1、设计总说明，建施01；2、一层平面图，建施02；3、二层平面图，建施03；4